夹套反应釜设计.pptx

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1、 立式带夹套的反应釜设计 带有搅拌装置的釜式反应器是化工、医药、染料、涂料等 行业生产中常用的典型设备反应釜通常由釜体、传热、搅拌、传动、密封等装置及 有关附件组成。搅拌轴夹 套釜 体机 架减速器电动机密封装置搅拌桨温度计第1页/共65页釜体是物料进行反应的空间，由筒体及上、下封头组成。传热装置是为了提供化学反应所需的热量或带走反应生成 的热量。除了图中所用的夹套传热外，还有蛇管形式的传 热装置。搅拌装置由搅拌器和搅拌轴组成，其作用是迅速均匀地混合物料，强化传质传热过程，从而加快反应速率。为使搅拌器能够以一定的转速转动，需要设置与之配套的由电动机和减速机等组成的传动装置。反应釜上除了有设备法兰

2、、管法兰等静密封结构外，还有保证转轴密封 的动密封装置。附件 第2页/共65页根据工艺设计所确定的操作容积、工作压力、工作温度、介质情况、传热面积、搅拌形式、转速和功率、以及管口尺寸和方位等工艺条件，选择各零部件的材料，确定反应釜釜体、夹套的结构型式和尺寸;通过强度、刚度和稳定性计算确定反应釜壳体、夹套壳体 的壁厚和搅拌抽直径，并根据有关的标准对搅拌器、传动 装置、密封装置和各种附件进行选型;绘出所需的装配图与必要的零部件图。立式带夹套的反应釜设计内容 第3页/共65页一、釜体的结构型式 反应釜的釜体由圆筒形壳体、上封头和下封头组成。封 头型式多为椭球形，但对于含有固体颗粒或粘度较大物 料的釜

3、体，其下封头常采用便于出料的锥型封头。筒体与下封头一般采用焊接。上封头与筒体的连接方式由 釜体的直径确定。当釜体直径 Di800时，人在釜内的活动空间较小，故一般采用法兰联接。当釜体直径 Di 800时，封头与筒体也可焊接。内件的装拆可通过封头上的人孔进入釜内来完成，有时为方便装拆和检修，既用法兰来连接封头和筒体，又在封头上开设人孔。第4页/共65页(1)筒体的直径和高度 反应釜的外形尺寸如图所示。D iD jHH j反应釜的外形第5页/共65页筒体直径 的确定 立式反应釜釜体的容积通常是指圆柱形筒体和下封头包含 的容积，即：将釜体视为圆柱形筒体，初步估算釜体的内径 ，取将选定的 值代入上式，

4、可初步估算出釜体的内径。考虑到釜体的内径应符合压力容器公称直径的标准。筒体的长度 的确定筒体的长度 可由下式确定第6页/共65页二、釜体壁厚的设计(1)内压筒体壁厚的设计 设计参数的确定 根据设备设计条件单中提供的有关技术特性参数和要求，确定设计参数。设计压力 ：无安全装置取 1.1 ；装安全阀取 (1.051.1)；装爆破膜取 ；计算压力 ：，5，可以忽略 ；设计温度 ：取操作介质的最高温度；焊缝系数 ：根据筒体纵向焊缝的结构和无损探伤的要求壁厚附加量 ：0.25mm；取值见有关文献 第7页/共65页 筒体壁厚的设计碳钢、低合金制筒体壁厚的设计采用试差法；高合金制筒体的壁厚由壁厚计算公式确定

5、。筒体的强度校核(2)内压封头壁厚的设计 封头的选型 釜体的上下封头一般采用椭球型或碟型，且尽可能选用标准封头。当釜内有固体物料或物料粘度较大，下封头可选用锥形封头，以便卸料。第8页/共65页 设计参数的确定见筒体设计参数的确定。封头壁厚的计算设计方法与内压筒体壁厚的设计方法相同。当封头壁厚小于筒体壁厚时，将封头的壁厚调整至与筒体的 壁厚一致；当封头壁厚大于筒体壁厚时，将封头的直边部分 进行加工，以便等壁厚焊接和降低边缘应力。三、外压釜体壁厚的设计 当夹套内介质的工作压力高于釜内压力时，被夹套包覆的釜 体为外压容器，为防止釜体发生失稳，需要对其进行稳定性 计算。第9页/共65页(1)外压圆筒壁

6、厚的计算-简化公式设计法 设计外压的确定根据设计条件单中釜体和夹套内介质的工作压力，确定设计 外压 。圆筒壁厚的计算假设圆筒的壁厚为 ，由 =C、分别计算 出 、由公式 计算出临界长度 值由 或 计算出筒体的计算长度将 与 进行比较，若 ，筒体为长圆筒；若 ，筒体为短圆筒第10页/共65页长圆筒临界压力：短圆筒临界压力：由 计算出 p，对于圆筒m=3。将p与 p 进行比较，若p p，则假设 合理；反之不合 理，重新设计，直至满足p p为止。(2)图算法 外压圆筒所需的壁厚可利用教材中外压容器设计一章中的图 10-1510-20进行计算，过程如下：假设圆筒的壁厚为 ，由 、，分别计算 出 、LL

7、第11页/共65页 在图10-15的 坐标中找到 的值，将此点沿水平方向 右移与对应的 /线相交，当 50时取50；0.05时取0.05。过此交点向下作垂直线与水平轴相交，找到 交点的系数A值。根据圆筒的材料选用图10-16图10-20，在图的下方找到系数A值，若A在曲线的右侧，在此点作一垂直线与对应的材料设计温度线相交，交点水平对应的值即为系数B。圆筒的许用外压 按下式计算：若A在曲线的左侧，圆筒的许用外压 p按下式计算：第12页/共65页将p与 p进行比较，若p p，则假设 合理；反之不合 理，需要重新设计 ，直至满足p p为止。(3)外压封头壁厚的设计 设计外压的确定封头的设计外压与筒体

8、相同。封头壁厚的计算设封头的壁厚为 ，令 =C ，根据封头的形式确定当 量半径 ，计算出 /。用A=0.125 计算出系数A值。根据圆筒的材料选用图10-51图10-20，在图的下方找到系数A值，若A在曲线的右侧，在此点作一垂直线与对应的材料设计温度线相交，交点水平对应的值即为B系数。圆筒的许用外压p按下式计算：第13页/共65页若A在曲线的左侧，圆筒的许用外压p按下式计算：将p与 p进行比较，若p p，则假设 合理；反之不合 理，需要重新设计 ，直至满足p p为止。当按内压容器设计出的釜体壁厚与按外压容器的设计的釜体 壁厚不同时，取两者中的较大者。如上封头不包在夹套中,则不受外压作用，只按内

9、压计算，但常取与下封头相同的壁 厚。四、釜体的压力试验 压力试验的目的是检验釜体的宏观强度(是否有异常变形)和致密性(有无泄漏)。是化工设备出厂时必须进行的工序。第14页/共65页五、反应釜夹套的设计(1)夹套的结构型式 HHHH夹套的结构型式H第15页/共65页R30R30采用夹套传热时，为防止热量散失，需要在夹套外设置保温 层。夹套的型式根据工艺设计要求和反应釜的具体结构进行 选择，如要求上封头与筒体采用可拆性联结，则不能选用图 中的型。图中的型应用最为广泛。其结构型式如下图。型夹套的结构 D iD j150-200D jD iSh45不锈钢碳 钢碳 钢D jD iS45不锈钢第16页/共

10、65页(2)夹套的尺寸夹套壁与釜体壁间构成一个供传热介质流动的空间，夹套的 内径 一般可按下表确定。夹套的内径 与筒体内径 之间的关系采用导热油加热时。夹套内径常取 +300，以增大夹套和釜 体的间隙，减小流动阻力。夹套高度 主要取决于传热面积的要求，但一般还应不低于 釜内的料液高度以保持传热均匀。因此，可如下估算：/mm500600 7001800 20003000 /mm +50 +100 +200第17页/共65页将估算出的 稍加固整后再校核传热面积，即是否满足：其中 为釜体下封头的内表面积，为夹套包覆部分筒体的 内表面积，为工艺所需的传热面积。在确定夹套高度时，还要考虑两个因素(1)当

11、反应釜筒体与 上封头用法兰连接时，夹套上边缘与法兰下表面的间距应不 小于150200mm，以便装拆联接法兰的螺栓和螺母。(2)当 反应釜采用悬挂式支座时，要避免因夹套顶部的位置而影响 支座的焊接地位。夹套的顶部和底部开有供传热介质进出的 管口。加热蒸汽要从上端进入夹套，冷凝水从下端排出。如 用液体进行加热或冷却侧必须下进上出，以保证传热液体充 满夹套。第18页/共65页为了尽量排去夹套中的空气或其它不凝性气体，还常在夹套 顶部另设排气管口，其直径不小于DN 10。夹套封头的型式与釜体下封头相同。(3)夹套圆筒壁厚的计算夹套圆筒壁厚的计算参见釜体内压筒体壁厚的设计。(4)夹套封头壁厚的设计 夹套

12、封头壁厚的设计参见釜体内压封头壁厚的设计。(5)夹套的压力试验 参见釜体的压力试验。注意：做夹套的压力试验时，先做 釜体的压力试验，待釜体合格后，才焊上夹套做压力试验。第19页/共65页 (1)夹套进气（汽）管的结构 采用气（汽）体作传热介质时，若夹套进气（汽）管内的气 速较高，需考虑采取防止气体直接冲刷釜体外壁的措施。采 用下图所示的防冲挡板或 侧向开孔的进气管。用液体作传热介质时，为了 提高传热效果，在釜体外壁上 焊接螺旋形导流板有利于 提高液体流速、增大传热夹套进气（汽）管的结构 六、传热装置的设计 第20页/共65页流板系用扁钢沿筒体圆周方向螺旋绕制而成、且导流板与夹 套内壁的间隙越小

13、越好。夹套内螺旋形导流板的结构 D iD jhh0-3D jD ih0-3第21页/共65页h(2)釜内蛇管的结构当工艺所需的传热面积较大，夹套的传热面积不能满足要 求，或釜内衬里为导热性差的材料时，可采用蛇管传热。蛇 管一般用管子盘旋成圆柱弹簧状，故亦称盘管，其结构如图 所示。蛇管的进出口最好尽量设置在同一端，这样可只与一个端盖相连接而装拆方便。但蒸汽加热时要上进下出，以利冷却水的排出、减少振动。有时出于工艺或结构需要。也可将进出口安排在筒体上。蛇管结构 D1第22页/共65页常见的蛇管进出口结构见下图。（a）（b）（c）（d）（e）蛇管进出口结构 第23页/共65页七、釜体容器法兰的联接结

14、构法兰联接结构由一对法兰、一个垫片、若干个螺栓和螺母构 成。其设计内容包括：法兰的设计、密封面形式的选型、垫片设计、螺栓和螺母的设计等。第24页/共65页(1)法兰的设计容器法兰有甲型平焊法兰（JB/T47012000）、乙型平焊法 兰（JB/T 47022000）、长颈法兰（JB/T 47032000）三 种，设计时首先由法兰的公称压力PN、公称直径DN由教材 中的压力容器法兰分类及参数表确定确定其型式，然后根据法兰型式及其PN、DN，由对应的容器法兰标准设计出法 兰的结构和尺寸。(2)密封面的形式容器法兰的密封面形式有平面密封面、凹凸密封面、榫槽密 封面、环密封面。密封面的形式可根据操作介

15、质、法兰的公 称压力PN、工作温度由教材中的压力容器法兰垫片选用表 确定。第25页/共65页(3)垫片的设计根据材质的不同，垫片分为非金属垫片、组合式垫片和金属 垫片三种，垫片的形式可根据操作介质、法兰的公称压力 PN、工作温度、法兰 的型式由压力容器法 兰垫片选用表确定。垫片的尺寸由法兰的 公称压力、公称直径 根据垫片的标准确定。压力容器法兰非金属软垫片的结构见图、尺寸查压力容器法兰非金属软垫片的标准。(4)螺栓、螺母的设计 螺栓、螺母的规格和数量由法兰的结构和尺寸确定压力容器法兰非金属软垫片 DoD i第26页/共65页八、管法兰的联接结构 (1)钢制管法兰的设计 管法兰是压力容器及设备与

16、管道联接的标准件、通用件。将操作介质的工作压力 圆整至符 合规定的公称压力PN，即管法兰的 公称压力，根据接管的DN 和管法兰 的公称压力PN，由管法兰 标准确定法兰的类型。第27页/共65页(2)管法兰的密封面形式 管法兰的密封面形式有突面密封面、凹凸密封面、榫槽密封 面等。密封面的形式可根据法兰的公称压力和公称直径，由 表进行确定。(3)垫片的设计 非金属垫片非金属垫片 缠绕式垫片缠绕式垫片 第28页/共65页垫片类型的确定与容器法兰垫片相同，类型确定后由公称 压力PN、接管公称直径DN查管法兰垫片的标准设计出尺 寸。管法兰非金属软垫片的结构与容器法兰非金属软垫片相 似、尺寸查管法兰非金属

17、软垫片的标准。金属包垫片金属包垫片 金属垫片金属垫片第29页/共65页九、管口结构 (1)进料管口 进料管一般都从釜顶引入，液相进料管须伸进釜内，防止液 料沿封头内壁流入法兰密封面，对密封面和釜壁产生局部腐 蚀。液相进料管下端管口成45切口，可使小流量时液流集中。进料管结构 第30页/共65页(2)出料管口反应釜的出料有上出料和下出料两种方式。当需要将釜内液 料输送到较高位置的 设备中去或釜内液料 有强腐蚀性或毒性而 又无匹配的泵时，可 利用压缩空气或氮气 将液料经压料管从上 部压出，这就是上出 料，压料管的结构见 图。为减小因搅拌而 引起的压料管晃动，可用管卡或挡板将其固定。上出料管的结构

18、第31页/共65页下出料即在釜底中央开设一个卸料管口，适用于需将釜内物料放入另一个较低位置的设备。管口与夹套处的结构如图。（a）（b）（c）下出料管的结构 第32页/共65页(3)工艺接管口与仪表接管口反应釜上的接管用于介质的输送和测量、控制仪表的安装，是通过设备上的管口与凸缘来实现的。管口与凸缘的结构如图。管口与凸缘的结构 第33页/共65页第34页/共65页十、人孔(或固体物料进口)的设计 人孔已有标准系列，常用的人孔标准有碳素钢、低合金钢 人孔（HG2151421535-95）和不锈钢制人孔等。设计人孔时，根据设备的公称直径DN、公称压力PN、设计温度、材质、介质及使用用要求等条件，由人

19、孔标准确定人孔的结构、各零件名称、材质及尺寸。人孔(或固体物料进口)管法兰接管筒体(或封头)垫片封头手柄DN第35页/共65页十一、视 镜 视镜主要用来观察设备内物料及其反应情况，也可以作为液 面指示镜。常用的视镜有视镜、带颈视镜和压力容器视镜(分别有带颈与不带颈两种)几种.选择视镜时，应优先选用不带颈视镜，因为该视镜结构简单，不易结料，窥视范围大；当视镜需要斜装或设备直径较小时，采用带颈视镜；压力容器视镜用于公称压力较大的场合(大于0.6 MPa)。视 镜第36页/共65页十二、反应釜的搅拌装置(1)搅拌器的型式搅拌器的作用是推动静止的液料运动，维持搅拌过程所需的流体流动状态，以达到搅拌的目

20、的。搅拌器的主要部件是桨叶，因此桨叶的几何形状、尺寸、数量及转速对搅拌器的功能和搅拌效果有重要影响。常见的搅拌器型式如图所示。搅拌器的尺寸按标准HG/T212391中规范的主要参数确定。搅拌器的型式的选择可参考搅拌器选用表。第37页/共65页 布鲁马金式 齿片式 平直叶圆盘涡轮 锚 式 框 式 螺带式 螺杆式 折叶开启涡轮 推进式 弯叶圆盘涡轮 桨 式 弯叶开启涡轮 第38页/共65页(2)搅拌轴直径的设计搅拌轴的强度计算反应釜的搅拌轴承受扭转和弯曲（或拉伸）的联合作用，其 中以扭转作用为主。在设计圆轴直径时，假定轴发生纯扭转 变形，用强度条件进行初步计算。然后用增加安全系数，降 低材料的许用

21、应力以弥补由于忽略弯曲等作用所引起的误差。若圆轴传递的功率为 、转速为则圆轴受到的外力偶矩为：(N mm)搅拌轴产生的最大扭矩由强度条件 得：第39页/共65页在静载荷作用下，钢材的 与其 有如下关系:考虑到搅拌轴除受扭转作用外，还受到弯曲等的作用，因此 值常取的更低一些。几种常用轴材料的 按下表选用。第40页/共65页搅拌轴的刚度校核 搅拌轴在运转过程中不能产生过大的扭转变形，否则会引起 振动，造成轴封失效。因此要将轴的扭转变形限制在一定的 许可范围内，为此，需要对搅拌轴进行刚度校核。过程如 下：1)由 计算出最大单位长度的扭转角 2)将 与许用单位长度的扭转角 进行比较，若 ，则刚度足够；

22、反之，则刚度不够，搅拌轴直径需要重新设 计，直至满足刚度条件为止。第41页/共65页(3)搅拌轴长度的设计 搅拌轴的长度 近似由釜外长度 、釜内未浸入液体的长度 、浸入液体的长度 三部分构成。即：v其中 （机架高；M减速机输出轴长度）v （釜体筒体的长度；封头深度；Hi 液体的装填高度）v液体装填高度Hi 的确定：v釜体筒体的装填高度:式中 操作容积 v液体的总装填高度:v搅拌桨的搅拌效果和搅拌效率与其在釜体的位置和液柱高度v有关。搅拌桨浸入液体内的最佳深度为：v浸入液体搅拌轴长度的确定：第42页/共65页当 时为最佳装填高度；当 时，需要设置两层 搅拌桨。十三、反应釜的传动装置带搅拌器的反应

23、釜，需要电动机和传动装置来驱动搅拌器转Hi2Hi/32Hi/3Hi第43页/共65页传动装置一般安放在釜体的顶部。通常采用立式布置。如图 所示。电动机的转速较高，通过减速机可将转速降至工艺要 求的搅拌转速，再通过联轴器带动搅拌轴转动。(1)电动机的选用反应釜传动装置上的电动机选用问题，主要是确定电动机的系列、功率、转 速、安装方式及防爆要求等几项内容。电动机的系列反应釜常用的电动机系列有：Y（异步电动机）、YB（隔爆型异步 电动机）、YX（改进型异步电动机）等几种，其特点和使用范围可查阅有 关手册。一般异步电动机的同步转速反应釜的传动装置 电动机减速机联轴器机 架搅拌轴第44页/共65页按电动

24、机的极数分成几档，如3000、1500、1000、700 及600 等，其中1500 的电动机价格较低，供应较 普遍，应用最广泛。电动机的功率电动机的功率必须满足搅拌器的运转功率、传动装置及轴封 装置因摩擦而损耗的功率等要求，还要考虑在操作过程中可 能出现不利条件造成功率过大的因素。电动机的功率可按下式确定：电动机功率；搅拌器功率；轴封装置的摩擦 损失；传动装置的机械效率 第45页/共65页轴封装置因摩擦而造成的功率损失与其结构有关，填料密封 的功率损失约为搅拌器功率的10%，机械密封的功率损失一 般为填料密封的1015%。传动装置的机械效率也与其结构 有关，一般为0.70.98。(2)电动机

25、的安装型式电动机的安装一般有如图所示的几种型式，选用时可根据所 选的减速机和机架对电动机安装位置的安排确定。电动机的安装型式（a）B3型 （b）B5型 （c）B35型 （d）V1型 （e）V15型 第46页/共65页(2)减速机的选用反应釜用的立式减速机主要有：三角皮带减速机、两级齿轮 减速机、摆线针齿行星减速机、蜗杆减速机、谐波减速机等 几种。摆线针齿行星减速机三角皮带减速机蜗杆减速机两级齿轮减速机第47页/共65页搅拌轴转速较高的一般选用三角皮带减速机或两级齿轮减速 机，转速较低的选用摆线针轮减速机。由于搅拌转速大多在 100 以下，同时摆线针轮减速机具有结构紧凑、体积 小、重量轻、效率高

26、、减速比大、寿命长、故障少、过载能 力强、耐冲击等优点，所以摆线针轮减速机获到广泛应用。(3)联轴器的选择联轴器类型：刚性凸缘联轴器、刚性夹壳联轴器、弹性圆 柱销联轴器 刚性凸缘联轴器刚性凸缘联轴器 刚性夹壳联轴器刚性夹壳联轴器 弹性圆柱销联轴器弹性圆柱销联轴器 第48页/共65页联轴器类型联轴器类型许用扭矩范围许用扭矩范围(N mm)轴径范围轴径范围(mm)最大转速范围最大转速范围(r/min)刚性凸缘联轴器刚性凸缘联轴器102000010180140013000弹性圆柱销联轴器弹性圆柱销联轴器6.3160009.01708008800刚性夹壳联轴器刚性夹壳联轴器8.590003011038

27、900 几种联轴器的性能几种联轴器的性能(4)传动装置的机架反应釜立式传动装置是通过机架安装在釜体封头上的。机架是一个带有上、下法兰的壳体，上法兰与减速机底板相联；下法兰与封头上的底座相联。联轴器、轴封装置等零部件安装在壳体的空腔内。一般釜用传动装置的机架，按搅拌传动装置系统组合 HG2156395标第49页/共65页准系列中列出的有无支点机架、单支点机架和双支点机架两种，可供选用。无支点机架 单支点机架 双支点机架 第50页/共65页(5)底 座 底座焊接在釜体的上封头上，也可用以连接减速机和轴的密封装置。根据结构的不同，底座可分为整体式和分装式。结构见教材。十四、反应釜的轴封装置反应釜的密

28、封有两种：一种是静密封，如法兰联接的密封；另一种是动密封，轴封属于动密封。反应釜中应用的轴封结构主要有两大类，填料箱密封和机械密封。(1)填料箱密封 填料密封的结构填料箱密封的结构大体如图所示，它是由衬套、填料箱体、填料环、压盖、压紧螺栓等组成。第51页/共65页其密封的原理是：被装填在搅拌轴和填料函之间环形间隙中的填料，在压盖压力的作用下，沿搅拌轴表面会产生径向压紧力。填料中的润滑剂在径向压紧力的作用下被挤出，在搅拌轴的表面形成一层极薄的液膜。这层 液膜一方面使搅拌轴得到润滑，另一方面起到阻止设备内流体 漏出或外部流体渗入的作用，而达到轴向密封的目的。搅拌轴用填料密封箱的品种 如表。填料箱公

29、称直径系列 为30，40，50，60，70，80，90，100，110，120，130，140，150，160。填料箱体 O形密封圈 水夹套 填料环 压盖 压紧螺栓 衬套 填料密封的结构 第52页/共65页搅拌轴用填料密封箱的品种注：0Cr18Ni11Ti 00Cr17Ni114Mo2(2)机械密封 第53页/共65页机械密封是一种比较新型的密封结构。它的泄漏量少，使用 寿命长，摩擦功率损耗小，轴或轴套不受磨损，耐振 性能好，常用于高低温、易燃易爆有毒介质的场 合。但结构复杂，密封 环加工精度要求高，安 装技术要求高，装拆不 方便，成本高。1-上、下静环密封圈；2-下静环；3-下动环；4-上、

30、下动环密封圈；5-套筒密封圈；6-弹簧；7-上动环；8-上静环；9-套筒；10-套筒紧定螺钉；11-密封腔；12-压紧圈 机械密封的结构 第54页/共65页反应釜常用机械密封的基本形式如图 202型 204型 第55页/共65页 205型 206型 207型 第56页/共65页212型 222型 釜用机械密封的基本形式 第57页/共65页 釜用机械密封结构的选型 第58页/共65页 填料密封的装置填料密封的装置 机械密封的装置机械密封的装置第59页/共65页十五、支座的选型及设计(1)支座的选型及尺寸的初步设计悬挂式支座的选型根据设备外部是否设置有保温层，选取耳式A或B型支座，支座数量为4个。

31、悬挂式支座的尺寸的初步设计反应釜总质量的估算：式中：m1 釜体的质量；m2夹套的质量；m3搅拌装置的质量；m4附件的质量；m5保温层的的质量 物料总质量的估算：式中：mj釜体介质的质量；md 夹套内导介质的质量每个支座承受的重量约为：第60页/共65页根据Q、DN由耳式支座标准初选A或B耳式支座号和尺寸。(2)支座载荷的校核计算 耳式支座实际承受的载荷见图按下式近似计算：k不均匀系数，安装3个支座时，取k 1，安装3个以上支座时，取k 0.83 p水平力，取 pW和pe的大值，当容器高径比不大于5，且总高度Ho不大于10m时，水平地震力：DSePQhHo反应釜的受力 第61页/共65页 地震系数，对7，8，9度地震分别取0.23，0.45，0.90。水平风载荷pW：风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；Do 容器外径，有保温层时取保温层外径，；10m高度处的基本风压值，。将实际承受的载荷值Q与承受的许用载荷Q进行比较，若Q Q，则选用的支座满足要求；反之，需要重新选择。第62页/共65页十六、反应釜的装配图第63页/共65页第64页/共65页感谢您的观看。第65页/共65页