济南某广场幕墙工程施工组织设计.pdf

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1、第一章第一章工程概况工程概况一、工程名称：济南某广场幕墙工程二、工程地点：济南市三、工程内容：玻璃、铝板幕墙四、幕墙最大高度：99.75M五、地震设防烈度：六度设防六、幕墙防火等级：耐火等级一级第二章第二章结构设计理论和标准结构设计理论和标准一、本结构计算遵循以下规范及标准：1、玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-962、建筑幕墙JGJ302-963、建筑结构荷载规范GB50009-20014、钢结构设计规范GBJ17-885、高层民用建筑设计防火规范GB500456、建筑防雷设计规范GB50057-947、建筑抗震设计规范GB50011-20018、民用建筑隔声设计规范GBJ118-889、建

2、筑模数协调统一标准GBJ2-9610、铝及铝合金阳极氧、阳极氧化膜总规范GB8013-8711、金属镀膜和化学处理表示方法GB/T 13911-9212、金属覆盖层、钢铁制品热镀锌层相关要求 GB/T13912-9213、高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-98二、本结构计算遵循以下设计理论和规定：1、玻璃幕墙按围护结构设计，其骨架竖梃悬挂在主体结构上，处于受拉状态，层与层之间设置竖向伸缩缝。2、玻璃幕墙及其连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，均接受螺栓连接。-1-3、幕墙均按 6 度设防，遵循“小震不坏，中震可修，大震不倒”的原则，幕墙在设防烈度地震作用下经修理后仍可使用，

3、在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。4、幕墙构件在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用和主体结构位移影响下均具有平安性。5、幕墙构件接受弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值：式中 荷载和作用产生的截面最大应力设计值；材料强度设计值。6、荷载和作用效应组合的分项系数按下列规定接受：、进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载 G：1.2风荷载 W：1.4地震作用 E：1.3温度作用 T：1.2、进行位移和挠度计算时：重力荷载 G：1.0风荷载 w：1.0地震作用 E：1.0温度作用 T：1.07、当两个及以上的可变荷载或作用（风荷载、地震作用和温度作用）效应参与组合时，

4、第一个可变荷载或作用效应的组合系数可按1.0 接受；第二个可变荷载或作用效应的组合系数可按 0.6 接受；第三个可变荷载或作用效应的组合系数可按 0.2 接受。8、荷载和作用效应可按下式进行组合：S=GSG+wwSw+EESE+TTST式中S 荷载和作用效应组合后的设计值；SG重力荷载作为永久荷载产生的效应；-2-SW、SE、ST分别为风荷载、地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应。按不同的组合状况，三者可分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用产生的效应；G、w、E、T各效应的分项系数，可按 2.2.6 接受；w、E、T分别为风荷载、地震作用和温度作用效应的组合系数。取决于各效应

5、分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用的效应，可按 2.2.7 取值；9、幕墙按各效应组合中的最不利组合进行设计。第三章第三章 幕墙材料的物理特性及力学性能幕墙材料的物理特性及力学性能一、玻璃的强度设计值：类型厚 度(mm)强度设计值 g(N/mm2)大面上的强度边缘强度浮法玻璃51228.019.5151920.014.0钢化玻璃51284.058.8151959.041.3二、铝合金型材的强度设计值：型材状态强度设计值 g(N/mm2)抗拉、抗压抗剪6063、T584.248.9三、幕墙连接件钢材的强度设计值：钢材类型强度设计值(N/mm2)抗拉、抗压和抗弯抗剪VQ235（第一组）2

6、15125-3-四、焊缝强度设计值：焊接方法和焊条型号手工焊构件钢材强度设计值(N/mm2)对接焊缝隙(三级)抗拉、抗弯角焊缝抗拉、抗压、抗剪E43XX 型Q235185160五、螺栓连接的强度设计值：螺栓钢号强度设计值(N/mm2)C 级A 级、B 级一般螺Q235抗拉抗剪抗拉抗剪栓170130170170六、幕墙材料的重力体积密度：序号材料名称密度（KN/m3）密度（N/mm3）1玻璃25.62.5610-52矿棉（防火棉、保温棉）0.51.0(0.51.0)10-63铝合金型材28.02.810-54钢材78.57.8510-5七、幕墙材料的弹性模量：序号材料弹性模量 E(N/mm2)1

7、玻璃0.721052铝合金0.701053Q235 钢材2.061054不锈钢（奥氏体）2.06105-4-八、幕墙材料的线膨胀系数：序号12345材料混凝土钢材铝合金玻 璃不锈钢（奥氏体）线膨胀系数(X10-5)1.01.22.351.01.8第四章第四章荷载及作用计算荷载及作用计算一、风荷载作用1、作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：K=ZZSo式中 K作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2）；Z瞬时风压的阵风系数，取 2.25；Z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载0.44规范GB50009-2001 接受，取 Z=0.616(Z/10)（按 C 类地区计算）；S风荷载体型系数

8、，竖向幕墙外表面取1.5；o基本风压，依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001，济南市取 0.45KN/m2。2则K=2.25(公式 4.1)Z1.50.45=1.52ZKN/m2、作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算：=wK式中 作用在幕墙上的风荷载设计值（KN/m2）；w风荷载作用效应的分项系数,取 1.4；则=1.4K(公式 4.2)-5-二、地震作用（1）玻璃地震作用1、垂直于幕墙平面的均布水平地震作用按下式计算：qE=EmaxG/A式中qE垂直于幕墙平面的均布水平地震作用（KN/m2）；E动力放大系数，取 3.0；max水平地震影响系数最大值，6 度防震设计时取 0.04；G/

9、A 幕墙单位面积自重标准值。则qE=3.00.040.4=0.05KN/m2(公式 4.3)2、平行于幕墙平面的集中水平地震作用按下式计算：pE=EmaxG式中pE平行于幕墙平面的集中水平地震作用（KN）；E动力放大系数，取 3.0；max水平地震影响系数最大值，6 度防震设计时取 0.04；G 幕墙构件的重量（KN），玻璃幕墙等于 0.5bh。则pE=3.00.040.5bh=0.06bh KN(公式 4.4)三、水平荷载及作用效应的最不利组合值按下式计算：S=wwK+EEqE(公式 4.5)式中可变荷载组合系数：w=1.0,E=0.6荷载分项系数：进行强度计算时，w=1.4,E=1.3进行

10、挠度计算时，w=1.0,E=1.0四、依据公式4.1、4.2、4.3、4.4 和 4.5，计算得每一幕墙表面上的水平风压荷载标准值、设计值以及风压荷载与水平地震作用的组合值如下：（表 4.1）-6-序号1234567891011幕墙标 高(m)99.7595.2592.2589.2586.2579.0553.8528.6525.0515.856.65ZK(kN/m2)2.572.522.492.452.422.331.961.491.41.151.00(kN/m2)荷载组合(KN/m2)SS2.602.552.532.482.452.361.991.521.431.181.031.691.66

11、1.641.611.591.531.290.980.920.750.513.593.523.483.433.383.262.752.081.961.611.403.633.563.523.473.423.302.792.122.001.651.44说明：依据规范第5.2.2 条作用于幕墙上的风荷载标准值不应小于1.0KN/M2。因此本表中序号 11 的K=1KN/M2表中S玻璃幕墙的风荷载设计值与水平地震作用设计值的组合值，用于强度计算；S玻璃幕墙的风荷载标准值与水平地震作用标准值的组合值，用于挠度计算。第五章第五章幕墙板块的选用与校核幕墙板块的选用与校核第一节 南立面玻璃幕墙5-1 隐框式幕

12、墙玻璃的选用与校核幕墙玻璃最大分格尺寸：ab1185mm1800mm；对应标高为：99.75M，查表 4.1 得S=3.63kN/m2，S=2.6kN/m2-7-5-1-1 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核：6Sa2=t2式中 组合载作用下玻璃最大应力（N/mm2）；S 组合荷载设计值（N/mm2）；a 玻璃短边边长（mm）；t 玻璃的厚度（mm）；弯曲系数，可按边长比a/b由下表查出（b为长边边长），玻璃的大面上强度允许值，6mm 钢化玻璃取84.0N/mm2。A/bA/b0.000.250.330.400.500.550.600.650.12500.12300

13、.11800.11150.10000.09340.08680.08040.700.750.800.850.900.950.951.000.07420.06830.06280.05760.05280.04830.04830.0442由 a/b1185/18000.66 查得 0.079260.07913.6310-311962则（1.26）247.5N/mm2 84.2 N/mm2平安！5-1-2 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的挠度校核。依据 a/b=1185/1800=0.66查建筑结构静力计算手册，四边简支板挠度系数：=0.00782Eh3刚度：Bc=12(1-2)式中：Bc刚度

14、；E玻璃弹性模量（72000N/mm2）；H玻璃板厚（mm）；-8-泊桑比（玻璃 0.2）；Eh372000(7.2)3Bc=2332800N/mm12(1-2)12（1-0.22）挠度：qkl42.610-311854=0.00782=17.2mmBc2332800挠度大于玻璃板厚，应考虑大挠度的影响，上述按小挠度公式计算的应力，挠度值应乘以折减系数进行挠度修正。挠度修正：Ska4Q=Et4式中：Sk荷载组合；a玻璃短边尺寸；E玻璃弹性模量；t玻璃厚度（中空玻璃 1.2t=1.26=7.2mm）Ska42.610-311854Q=26.5Et472000(7.2)4查表 5.4.3 得拆减系

15、数 0.87。修正后挠度值：=0.8717.2=15mm11511=11857980结论：强度修正后富余更大。挠度虽然较大，但仍在允许范围内。-9-5-1-3 在年温度变化影响下玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的挤压温度应力t1按下式校核：2c-dct1=E(T-)b中空玻璃与槽口的协作式中t1由于温度变化在玻璃中产生的挤压应力（N/mm2），当计算值为负时，挤压应力取为零；E玻璃的弹性模量，取 0.72X105 N/mm2；玻璃的线膨胀系数，取 1.0X10-5；T 幕墙年温度变化（），取 80；c玻璃边缘与边框之间的空隙,隐框幕墙取 20mm；dc施工误差，取 3mm；b玻璃的长边

16、尺寸（mm）。22035-5则t10.7210(1.010 80)1800-14220不产生挤压应力！5-1-4 玻璃中心与边缘温度差应力t2按下式计算t20.74E1234(TCTS)式中t2温度应力（N/mm2）；E 玻璃的弹性模量，取 0.72X105 N/mm2；玻璃的线膨胀系数，取 1.0X10-5；1阴影系数，取 1.0；-10-2窗帘系数，取 1.1；玻璃面积A=1.1851.8=2.1M23玻璃面积系数，取 1.08；4嵌缝材料系数，取 0.4；TCTS玻璃中心与边缘的温度差，取 40。玻璃的边缘强度允许值，6mm 钢化玻璃取58.8N/mm2。则t20.740.721051.

17、010-51.01.11.080.44010.1 N/mm2 58.8 N/mm2合格！第六章第六章玻璃幕墙结构胶缝计算玻璃幕墙结构胶缝计算6-1 隐框玻璃幕墙结构胶缝计算选取最不利板块为代表计算（最大标高处）玻璃分格尺寸：ab1185mm1500mm；对应标高为：99.75m,查表 4.1 得K=2.57 KN/m2。6-1-1 结构硅酮密封胶中的应力由所承受的短期或长期荷载和作用计算，并应分别符合下式条件：K1或 K11K2或 K22式中K1短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（N/mm2）；K1短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值（N/mm2）；K1长期荷载或

18、作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（N/mm2）；K1长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值（N/mm2）；1结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2；-11-2结构硅酮密封胶长期强度允许值，取0.007N/mm2；6-1-2 结构硅酮密封胶的粘结宽度计算6-1-2-1 在风荷载作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 CS按下式计算：KaCS2000 1式中CS在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；K风荷载标准值（KN/m2）；a 玻璃的短边长度（mm）；1结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2。2.571185则CS10.9mm20000.146-

19、1-2-2在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度CSG按下式计算：qGKabCSG2000（a+b）2式中CSG在玻璃自重作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；qGK玻璃单位面积重量（KN/m2）；a、b玻璃的短边和长边长度（mm）；2结构硅酮密封胶长期强度允许值，取 0.007N/mm2。25.6（6+6）10-311851500则CSG14.5 mm2000(11851500)0.007所以本工程中玻璃幕墙所取胶缝粘结宽度15mm 满意要求！6-1-3 结构硅酮密封胶的粘结厚度按下式计算幕墙玻璃的相对位移量（最大温差 80）玻璃长边的最大尺寸 l=1800mmS=l(a钻-a玻)t=

20、1800(2.35105-1105)80-12-=1.9mmStS(2)式中tS结构硅酮密封胶的粘结厚度（mm）；S幕墙的相对位移量，取 4mm；结构硅酮密封胶的变位承受能力，取 25%。1.9则tS2.5mm 0.25(20.25)故本工程所取胶缝粘结厚度 6mm 满意要求！第七章第七章玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算第一节第一节 南立面玻璃幕墙计算南立面玻璃幕墙计算一、标高 99.75m86.25m 玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的拉弯构件进行设计,立柱在水平荷载和自重的共同作用下处于拉弯状态,不需验算其稳定性,仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高

21、99.75m。查（表 4.1）得 S=3.63KN/m2S=2.60KN/m2-13-荷载带宽b=1.185Mq=Sb=3.631.185=4.3 KN/mq=Sb=2.61.185=3.08 KN/m2、内力计算按铰接多跨连续梁计算简图，接受理正建筑结构系列软件平面刚桁架计算程序最大弯矩 Mmax=3.9KN.m，接受 Y140-1A=1358mm2I=3.5106 mm4Wmin=4.95104 mm3由自重产生的最大轴力N=0.4bh=0.41.1855.5=6.52KNa 强度验算MNmaxW a3.91066.52A01031.054.951041358=75+4.8=79.8 KN

22、/mm284.2 N/mm2式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；a立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。3、刚度验算由计算结果得max=15.6mmL/180=3000/180=16.7 mm（平安）-14-二、标高二、标高 86.25m53.85m86.25m53.85m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性

23、，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高 86.25m。查（表 4.1）得 S=3.42KN/m2S=2.45KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=3.421.185=4.05KN/m2q=Sb=2.451.185=2.90 KN/m22、内力计算：按不等跨二跨连续梁计算（接受赵西安编著的计算用表）=/h短跨跨度h双跨连梁总长度（层高）0.100.150.200.250.300.350.400.450.50中支座最大弯距 M（qh2）长跨最大挠度 u(10-3qh4/EI)-0.09125-0.07718-0.06500-0.05469-0.04625-0.03969-

24、0.03500-0.03218-0.031253.79733.20562.65392.09461.63481.24430.87580.56450.3128=a/l=0.58/3.6=0.16查表m=0.0747M=mqh2=0.07474.053.62=3.92KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1853.6=2.13KN-15-3、强度验算：接受 Y140-1A=1358mm2I=3.5106mm4Wmin=4.95104mm2NMmax aA0W3.921062.13103=75.4+1.6=77 N/mm2 84.2 N/mm21.054.951041358式中max立

25、柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；b.刚度验算=0.16由表查得挠度系数=0.0031qkh42.93.641012=0.0031EI0.71053.5106=6.2mmL/180=3600/180=20mm(平安)a立柱的强度设计值，铝型材取 84.2N/mm2。三、三、标高标高 53.86m25.05m53.86m25.05m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共

26、同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 53.85m。查（表 4.1）得 S=2.79KN/m2S=1.99 KN/m2-16-荷载带宽 b=1.185mq=Sb=2.791.185=3.31 KN/mq=Sb=1.991.185=2.36 KN/m2、内力计算按不等跨=跨连续梁计算(接受赵西安编著的计算用表)=/l=580/3600=0.16查表 m=0.0747=0.0031M=mqh2=0.07473.313.62=3.2KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1853.6=2.13KN3、强度验算接受Y130-1A

27、=1298 mm2IX=2.91106mm4Wmin=4.43104NMmax aA0W3.21062.13103=1.6+68.8=70.4 N/mm2 84.2N/mm21.054.431041298式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；4、刚度验算由表查得 刚度系数 =0.0031-17-a立柱的强度设计值，铝材取 215N/mm2。qk h42.363.641012=0.0031EI0.71052.91106=6mm L/18

28、0=3600/180=20mm(平安)四、四、标高标高 25.05m6.65m25.05m6.65m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 25.05m。查（表 4.1）得 S=2.00KN/M2S=1.43 KN/M2荷载带宽 b=1.185Mq=Sb=2.001.185=2.37 KN/mq=Sb=1.431.185=1.69 KN/m2、内力计算按不等跨=跨连续梁计算(接受赵西安编著的计算用表)=/h=580/4600

29、=0.12查表 m=0.0856=0.00356M=mqh2=0.08562.374.62=4.29KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1854.6=2.73KN3、强度验算接受 Y150-1W=5.48104 mm3A=1418mm2I=4.155106mm4MNmax aWA0-18-4.291062.731031.055.481041418=74.6+1.9=76.5 KN/mm284.2 N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱

30、对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；5、刚度验算由表查得挠度系数=0.00356qk h41.694.641012=0.00356EI0.71054.155106=9.3mm L/180=4600/180=25.6mm20mm(平安)a立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。五、标高五、标高 6.65m0.65m6.65m0.65m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高 6.65m。查（表 4.1）得 S=1.44KN

31、/m2S=1.03KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=1.441.185=1.71 KN/m2q=Sb=1.031.185=1.22 KN/m2-19-2、内力计算：按不等跨=跨连续梁计算(接受赵西安编著的计算用表)=/h=830/6000=0.14查表 m=0.08=0.00332M=mqh2=0.081.7162=4.92KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1856.0=3.56KN3、强度验算接受 Y160-1W=6.03104 mm3A=1478mm2I=4.88106mm4MNmaxW aA04.921063.561031.056.031041478=77

32、.7+2.4=80.1 KN/mm284.2 N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；a立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。4、刚度验算=0.14由表查得挠度系数=0.00332=qkE h41.22641012I=0.003320.71054.88106-20-=15.4mm L/180=6000/180=33.3mm20mm(平安)第二节第二节 东、西、北立面玻璃幕墙立柱计算东、西、北立面玻璃幕墙立柱计算

33、一、一、标高标高 80.25m53.85m80.25m53.85m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：本立柱虽非悬挂，但自重很小，杆件较短，稳定性不验算。本立柱位于主塔楼东、西、北立面，标高80.25m。查（表 4.1）得 S=3.3KN/m2S=2.36KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=3.31.185=3.91 KN/m2q=Sb=2.361.185=2.8 KN/m22、内力计算：楼层高 3600mm,窗台高 900mm,梁高 650mm立柱计算长 h=3600-900-650=2050 mm力学模式为简支梁M=1/8ql2=1/83.912.052=2.05KN.m

34、由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1852.05=1.2 KN初选型材:W=M/=2.05106/84.2=2.43104 mm3接受铝型材M100-1AWx=3.3104 mm3A=1315mm2I=2.74106mm43、强度验算MNmaxWA a02.051061.21031.053.31041315=59.2+0.9=60.1 KN/mm284.2 N/mm2(平安)-21-式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；a

35、立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。4、刚度验算5qh452.82.0541012=3.4mm384EI3840.71052.74106L/180=2050/180=11.4mm（平安）二、标高标高 53.85m28.65m53.85m28.65m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼东、西、北立面，标高53.85m。查（表 4.1）得 S=2.79KN/m2S=1.99KN/m2荷载带宽 b=1.185mq=Sb=2.791

36、.185=3.31 KN/m2q=Sb=1.991.185=2.36 KN/m22、内力计算：楼层高 3600mm,窗台高 900mm,梁高 650mm立柱计算长度 h=3600-900-650=2050mm力学模型为简支梁，计算跨度 l=2.05MM=1/8qh2=1/83.32.052=1.73KN.m由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.1852.05=1.2KN-22-初选型材:W=M/=1.73106/84.2=2.05104 mm3接受铝型材M75-1AW=2.27104 mm3A=1165mm2I=1.6106mm43、强度验算MNmax aWA01.731061.210

37、31.052.271041165=72.6+1.0=73.6 KN/mm284.2 N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；4、刚度验算a立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。5q h452.362.0541012=384EI3840.71051.6106=4.8mm L/180=2050/180=11.4mm(平安)第三节第三节 东、西、北立面裙楼玻璃幕墙立柱计算东、西、北立面裙楼玻璃幕墙立柱计算一、一、标高

38、标高 28.65m25.05m28.65m25.05m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。-23-本立柱位于裙楼，标高 28.65m。查（表 4.1）得 S=2.12KN/m2S=1.52KN/m2荷载带宽 b=1.9mq=Sb=2.121.9=4.03 KN/m2q=Sb=1.521.9=2.89 KN/m22、内力计算：按二等跨连续梁计算简图，总长 4.2M，半跨 2.1M(接受赵西安编著的计算用表)=a/h=2100/4200=0.5查表 m=

39、-0.03125=0.003128M=mqh2=-0.031254.03(4.2)2=2.22KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.94.2=3.99 KN初选型材截面:W=M/=2.22106/84.2=2.64104 mm3接受铝型材M100-1AWmin=3.32104 mm3A=1315mm2I=2.74106mm43、强度验算MNmax aWA02.221063.991031.053.321041315=63.7+3=66.7 KN/mm284.2 N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱

40、弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；-24-4、刚度验算a立柱的强度设计值，铝材取 84.2N/mm2。由表查得挠度系数=0.003128qkh40.0031282.894.241012=14.7mmE I0.71052.74106L/180=4200/180=23.3mm20mm（平安）二、二、标高标高 25.05m6.65m25.05m6.65m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立

41、柱位于裙楼，标高 25.05m。查（表 4.1）得 S=2.0KN/m2S=1.43KN/m2荷载带宽 b=1.17mq=Sb=2.01.9=3.8 KN/m2q=Sb=1.431.9=2.72 KN/m22、内力计算：按不等跨两跨连续梁计算(接受赵西安编著的计算用表)=a/h=650/4600=0.14查表 m=0.0856=0.00356M=mqh2=0.08563.8(4.6)2=6.88 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.94.6=4.37 KN初选型材截面:W=M/=6.88106/84.2=8.17104 mm3由上计算知，铝型材太大（远远超过M160-1A）改

42、接受内钢外铝初选：-25-W=M/=6.88106/215=3.2104接受 10#槽钢WX=3.97104 mm3A=1274mm2I=1.98106mm4外套铝型材 M120-1A3、强度验算MNmax aWA06.881064.371031.053.971041274=165+3.4=168.4 KN/mm2215N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；4、刚度验算由表查得挠度系数=0.00356qkh42.72

43、4.641012=10.6mmE I2.061051.98106L/180=4600/180=25.6mm20mm（平安）a立柱的强度设计值，钢材取 215N/mm2。=0.00356三、三、标高标高 6.65m0.65m6.65m0.65m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载-26-力和挠度。本立柱位于裙楼，标高 6.65m。依据规范，当 WK小于 1 KN/M2时，接受 1 KN/M2查（表 4.1）得 S=1.44KN/m2S=1.03KN/m2荷载带宽

44、 b=1.9mq=Sb=1.441.9=2.74 KN/m2q=Sb=1.031.9=1.96 KN/m22、内力计算：按跨度为 5500mm 简支梁计算M=1/8qh2=1/82.74(5.5)2=10.4 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.96=5.7 KN初选:W=M/=10.44106/215=4.84104I51.965.5 101210520=5.671063842.06接受槽钢 匚 14b 外套铝型材 M160-1AI=6.097106mm4A=2131mm2W=8.71104mm33、强度验算MNmaxW aA010.41065.71031.058.7110

45、42131=113.7+2.7=116.4KN/mm2215N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；-27-W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；a立柱的强度设计值，钢材取 215N/mm2。4、刚度验算51.965.541012=18.6mm3842.061056.09106L/180=6000/180=33.3mm20mm（平安）四、四、标高标高 0.65m0.65m-3.95m3.95m 玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体

46、结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于裙楼，标高 0.65m。依据规范第 5.2.2 条规定，当风荷载标准值小于 1.0 KN/M2时，按 1.0KN/M2计算。查（表 4.1）得 S=1.44KN/m2S=1.03KN/m2荷载带宽 b=1.9mq=Sb=1.441.9=2.74 KN/m2q=Sb=1.031.9=1.96 KN/m22、内力计算：按跨度为 4.2M 简支梁计算M=1/8qh2=1/82.74(4.2)2=6.04 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51.94.6=4.3

47、7 KN初选:6.04106W=7.17104mm84.2接受 M160-1A 还不够,太大-28-改选用型钢外套铝型材W=M/=6.04106/215=2.81104 mm35qkh451.964.241012I=1.93106384E203842.0610520接受槽钢 10#外套铝型材 M120-1AIx=1.98106mm4A=1274mm2Wx=3.97104mm33、强度验算MNmaxW aA06.041064.371031.053.971041274=144.9+3.4=148.3KN/mm2215N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）；N 立柱拉力设计值

48、（N）；A0立柱的净截面面积；M 立柱弯矩设计值（Nmm）；塑性进展系数，可取为 1.05；W 立柱对 x 轴的净截面反抗矩（mm3）；a立柱的强度设计值，钢材取 215N/mm2。4、刚度验算51.964.241012=19.5mm3842.061051.98106L/180=4600/180=25.6mm20mm（平安）-29-第三节第三节 东、西立面、轴东、西立面、轴 1-F1-F1-G1-G、标高、标高 79.05m0.65m79.05m0.65m玻璃幕墙立柱计算玻璃幕墙立柱计算一、标高一、标高 79.05m 25.05m79.05m 25.05m 层高层高 3.6m3.6m 玻璃幕墙

49、立柱计算玻璃幕墙立柱计算幕墙立柱由楼板面至主梁底主柱承受自重压力和水平荷载共同作用下，处于压弯作用状态。本立柱由于层高不同，计算长度并不一样。本设计按3.6M,4.6M,6M 三种类别计算。1、本立柱位于塔楼，标高 79.05m。查（表 4.1）得 S=3.3KN/m2S=2.36KN/m2荷载带宽 b=1.767mq=Sb=3.31.767=5.83 KN/m2q=Sb=2.361.767=4.17 KN/m22、内力计算：计算跨度：h=3.6 0.7-0.1=2.8M力学模型:简支梁M=1/8qh2=1/85.83(2.8)2=5.71 KN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh=0.51

50、.7672.9=2.6 KN初选:W=5.7184.2106=6.78104mm接受 Y170-1Ix=6.18106mm4A=1566mm2Wx=7.21104mm3=Ix/A=6.18106/1566=62.8mmx=2800/62.8=44.6 查表=0.793Iy=1.13106 mm4=Iy/A=1.13106/1566=26.9mm-30-y=2800/26.9=104 查表=0.5293、强度验算MNmaxW aA05.711062.61031.057.211041566=75.4+1.7=177.1N/mm284.2N/mm2(平安)式中max立柱截面承载力量大值（N/mm2）