浙江龙游钢栈桥计算方案.pdf

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1、浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案衢州绿色产业集聚区龙游湖镇至童家衢州绿色产业集聚区龙游湖镇至童家跨衢江大桥应急工程跨衢江大桥应急工程跨衢江主航道钢栈桥计算方案跨衢江主航道钢栈桥计算方案一、说明：一、说明：因从衢江南岸去衢江北岸施工桥头江大桥 8-17#台桥梁和标尾段路基路程较远，且需经过一段村道，各种设备、材料无法顺利通过，因此在 7-9#墩之间修建跨忂江主航道栈桥。栈桥与红线正对里程为 K5+209.16K5+389.49，长度为 180.33m，其中采用下承式贝雷梁栈桥长 120.4m，跨径组合为 312+312+412m，两联之间设置 20cm 宽的伸缩缝，在 8#墩处设置一个 24

2、m 长，9.6 m 宽的加宽段作洪水期停放材料车、砼罐车、砼输送泵用；采用 I56a 工字钢主梁的栈桥长 60m，跨径组合为 106m。为防止 I56a工字钢主梁被洪水冲走，洪水来临前将 I56a 工字钢主梁拆除，洪水期只保留贝雷梁栈桥供 8#墩使用。本栈桥为单车道，桥面总宽 4.5m，行车道宽 2.7m，每条单车道考虑通过 1 辆 60T重车，同时按挂-80 校核。汛期考虑汽车吊机、地泵、汽车泵落在栈桥上施工。行车道桥面板均采用 10mm 花纹钢板，在轮胎行驶位置焊螺纹钢防滑，桥面板下横向分配梁采用 I18 工字钢，间距 30cm，工字钢与贝雷梁间采用 U 型卡连接固定，防止工字钢倾倒。贝雷

3、梁之间采用 90cm 标准支撑架连接成组，使桁架整体受力。贝雷梁上的荷载传递至其下的下横梁，下横梁采用 2I45a，贝雷梁与下横梁采用特殊钢结构固定，不得有纵、横向移动。其下采用直径630mm，厚度=8mm 的钢管桩做支撑，钢管桩打入卵石层；如果难以打入，则采用套护筒旋挖钻预成孔或钢管桩落在扩大基础上，扩大基础采用 C20 素砼，钢管桩与扩大基础接触面预埋铁板，铁板与钢管桩牢固焊接。扩大基础直接落在河床上（卵石层或粉砂层），钢管桩之间采用20槽钢连接，连接系上下 2m 一道。针对主航道水深部分（无法施工扩大基础），则采用锚固桩（钻孔灌注桩，桩底进入岩层 4.5m）抵抗洪水冲击。二、主要施工技术

4、要求二、主要施工技术要求1、材料：结构所用钢构件除贝雷梁外，均为Q235b，材质应符合普通碳素钢结1浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案构技术条件(GB700-88),结构用钢均应有出厂合格证,手工焊条应符合碳钢焊条(GB5117)的规定,焊条型号应与母材强度相适应。2、所有主梁及主要受力构件，由于受材料长度的限制，在加工时需接长处理时，对接处必须按照焊接设计规范处理，保证等强连接。3、所有焊接构件的焊缝表面不得有裂纹、焊瘤、气泡等缺陷；钢管、横梁等主要受力构件的焊缝质量必须达到二级焊缝的质量要求。4、承重梁安装必须符合钢结构工程施工质量验收规范。5、桩基工程：(1)插打定位支承钢桩时，保证其中

5、心偏差不大于10mm。(2)沉桩及接桩应符合港口工程桩基规范第 8.5.1 条及 8.5.2 条的规定。三、荷载分析三、荷载分析1、桥面板为 10mm 厚花纹钢板，荷载为 0.785KN/m2；2、I18 工字钢间距 30cm，荷载为 0.56KN/m2；3、贝雷梁单排单层线荷载 q 为 1KN/m；4、自缷车荷载，单侧荷载如下图所示：110KN110KN30KN5、挖掘机自重246KN，接地比压48KN/m2，履带长4.65m，宽0.6m，单侧履带线荷载 q=480.6=28.8KN/m。6、25T 汽车吊机吊重时单侧支腿荷载：104.5KN80KN155.5KN7、37 米泵车浇筑砼时单侧

6、支腿荷载：2浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案132.14KN192.86KN8、验算荷载：KH180 履带吊机（含吊重 100KN）+自重 20KN/m+行人荷载四、技术参数四、技术参数1、贝雷梁技术参数贝雷梁几何特性表几何特性结构构造单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层桁架容许内力表桥型容许内力弯矩(kN-m)剪力(kN)不加强桥梁单排单层788.2245.2W(cm3)3578.57699.17157.115398.310735.623.97.414817.930641.722226.845962.6I(cm4)250497.2577434.4500994.41154868.8751

7、491.61732303.22148588.84596255.23222883.26894382.8不加强加 强不加强加 强不加强加 强不加强加 强不加强加 强加强桥梁双排双层三排双层4653.2698.9双排单层1576.4490.5三排单层2246.4698.9单排单层1687.5245.2双排单层3375.0490.5三排单层4809.4698.9双排双层6750.0490.5三排双层9618.8698.93265.4490.5贝雷梁容许拉、压、弯曲应力取 270MPa、容许剪应力取 203MPa.2、Q235 钢材容许弯曲应力【】取170MPa、容许剪应力【】取110MPa，弹性模量E

8、 21011N/m2五、贝雷梁段栈桥计算五、贝雷梁段栈桥计算（一）、桥面板计算3浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案考虑最不利工况，自缷车后轮着地宽度（横向）为 20.3=0.6m，着地长度（纵向）为 0.2m，而其下横向分配梁纵向间距为0.6m，因此最不利工况为自缷车后轮压在两横向分配梁正中间，此时桥面板承受弯矩最大。受力如下图所示：183.33KN/m线荷载q 110/0.6 183.33KN/m；经结构力学求解器示得Mmax1.83KN mbh20.60.01221.44105m3maxMmax1.8325KN/m1.271051.44101616=127MPa 170MPa，弯矩满足要求

9、。Q 12.22KNf 4.4104m f l0.3 7.5104m，挠度满足要求，式中l1为净跨径。40040011Smbh20.60.012 7.51068811I bh30.60.013 51081212QSm12.221037.5106 3MPa 110MPa，抗剪满足要求。8Ib5100.6从桥面板验算情况来看，强度、抗剪、刚度均能满足要求。（二）、横向分配梁计算横向分配梁最不利工况为自缷车后轮轮胎做为集中荷载落在两片贝雷梁正中间，此时 I18 工字钢承受弯矩最大。受力如下图所示：4浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案110KNMmax1100.94 24.75KN m185.4106

10、m3，I 1699108m4，Sm106.5106m3，b 0.094mmaxMmax24.75103133MPa 170MPa，弯矩满足要求。185.41061101030.934f 4.910m11848210 169910 f l0.9 2.25103m，挠度满足要求。400400Qmax 55KNQSm55103106.5106 36.7MPa 110MPa，抗剪满足要求。8Ib1699100.094因此横向分配梁的强度、抗剪、刚度满足施工要求。（三）主梁计算1、自卸车荷载计算最不利的工况为自缷车单侧轮胎行走在单排贝雷梁上，只由此排贝雷梁承受荷载，荷载为桥面板花纹钢板、横向分配梁、贝雷

11、梁自重产生的均布荷载q 1.45KN/m和单侧轮胎产生的集中荷载。受力如下图所示：109.6KN109.6KN29.9KN79.7KNMmax 701.49KN m 788.2，Qmax 205.74KN 245.2，满足要求。5浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案f 2.21102m f l12 3102m，挠度满足要求。4004002、25T 汽车吊机计算最不利工况为汽车吊机单侧两支腿支在单排贝雷梁上，只由此排贝雷梁承受荷载，荷载为桥面板花纹钢板、横向分配梁、贝雷梁自重产生的均布荷载q 1.45KN/m和单侧支腿产生的集中荷载。受力如下图所示：104.5KN155.5KNMmax 463.4

12、6KN m 788.2，Qmax141.6KN 245.2满足要求。f 1.51102m f l12 3102m，挠度满足要求。4004003、汽车泵计算最不利工况为汽车泵单侧两支腿支在单排贝雷梁上，只由此排贝雷梁承受荷载，荷载为桥面板花纹钢板、横向分配梁、贝雷梁自重产生的均布荷载q 1.45KN/m和单侧支腿产生的集中荷载。受力如下图所示：132.14KN192.86KNMmax 526.34KN m 788.2，Qmax162.3KN 245.26浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案满足要求。f 1.62102m f l12 3102m，挠度满足要求。4004004、履带验算KH180 履带

13、吊机（含吊重 100KN，吊重作业时不考虑冲击）+自重 20KN/m+行人荷载121.7KN/m20KN/m（自重）2KN/m（行人）12m1)纵梁整体计算计算知：Mmax=1652.0KNm788.26=4729.2KNm（满足要求）Qmax=584.7KN245.26=1471.2KN（满足要求）2)单侧梁计算吊机吊重作业时，两履带伸展后其中心作用于三片贝雷梁片上。a、考虑吊机极限作业状态，吊机重量由一侧履带承重，而另一侧履带即将脱离桥面，单侧贝雷梁片受力如下图所示：121.7KN/m10KN/m（自重）2KN/m（行人）12m计算知：Mmax=1574.1KNm788.23=2364.6

14、KNm（满足要求）Qmax=524.7KN245.23=735.6KN（满足要求）b、考虑吊机极限作业状态，吊机重量由两侧履带同时承重，而吊机尾部履带即将脱离桥面，单侧贝雷梁片受力如下图所示：121.7KN/m10KN/m（自重）2KN/m（行人）12m7浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案计算知：Mmax=928.6KNm788.23=2364.6KNm（满足要求）Qmax=316.1KN245.23=735.6KN（满足要求）（四）、下横梁计算1、车辆正常行走时普通跨下横梁车道满载自缷车行走，后轮正好压在贝雷梁后支点时，支点反力最大，对下横梁影响最大。贝雷梁受力如下图所示：NNNNKKKK6

15、697.1.45KN/m.9999002711此时，支点反力 R=198.75KN下横梁受力如下图所示：NNKK5577.889911Mmax 205.71KN m，Qmax198.75KN，Rmax198.75KN 21432.9106m3，I 232241108m4，Sm 2836.4106m3b 0.115mmaxMmax205.7110321432.9106 71.8MPa 170MPa，弯矩满足要求。f 4.56103m f l4003.87400 9.675103m，挠度满足要求。8，浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案QSm198.751032836.4106 45MPa 110M

16、Pa，抗剪满足要求。8Ib232241100.115因此下横梁的强度、抗剪、刚度满足施工要求。2、墩位处下横梁：汽车泵泵送砼时，四个支腿立在单片贝雷梁上，另一跨则是砼罐车上料，单侧轮胎落在单片贝雷梁上，贝雷梁受力如下图所示：1）汽车泵泵送砼：NNKK4618.223911此时，支点反力 RB=166.67KN2）砼罐车上料：NNNKKK500366此时，支点反力 RB=96.625KN下横梁受力如下图所示：NNNNKKKK75576226.66.6.666661991Mmax 99.46KN m，Qmax166.67KN，Rmax 238.93KN9浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案 2143

17、2.9106m3，I 232241108m4，Sm 2836.4106m3，b 0.115mmaxMmax99.46103 34.7MPa 170MPa，弯矩满足要求。621432.910f 3.35103m f l3.87 9.675103m，挠度满足要求。400400QSm166.671032836.4106 37MPa 110MPa，抗剪满足要求。Ib2322411080.115因此下横梁的强度、抗剪、刚度满足施工要求。3、当重车行走，且挖掘机停在墩位处平台时1）、普通车道满载重车行走，后轮正好压在贝雷梁后支点时，支点反力最大，对下横梁影响最大。贝雷梁受力如下图所示：109.6KN1.4

18、5KN/m109.6KN29.9KN此时，支点反力 R=198.75KN2）、普通车道满载重车行走，砼罐车后轮在墩位处加宽平台贝雷梁后支点时（即两车重车车轴同时压在下横梁正上方），支点反力最大，对下横梁影响最大。贝雷梁受力如下图所示：28.77KN/m1.45KN/m此时，支点反力 R=255.8KN3）、因此下横梁（2I45a）最不利工况受力如下图所示（不考虑下横梁自重）：1079.7KN浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案197.75KN197.75KN255.8KN255.8KNMmax 248.62KN m，Qmax 322.63KN，Rmax 571.25KN 21432.9106m3

19、，I 232241108m4，Sm 2836.4106m3，b 0.115mmaxMmax248.6210386.8MPa 170MPa，弯矩满足要求。21432.9106f 6.35103m f l3.87 9.675103m，挠度满足要求。400400QSm252.31032836.4106 72.8MPa 110MPa，抗剪满足要求。8Ib232241100.115因此下横梁的强度、抗剪、刚度满足施工要求。（五）、钢管桩计算钢管桩除承受下横梁传递至桩顶的支点反力外（即轴心受压力），还承受洪水冲击力产生的偏心荷载。钢管桩直径630mm，壁厚度=8mm。钢管桩的有关参数：f钢管的抗弯、抗压强

20、度设计值，f=205N/mm2；A1单根钢管净截面面积，A1(D2d2)4(0.6320.6142)4 0.0156m2钢管的截面惯性矩，I(D4d4)64(0.6340.6144)64 7.56104m4i钢管截面回转半径，i I7.56104 0.22mA10.0156l钢管桩步距，l=2m，a=3m；l0 l 2a 2 23 8m11浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案l08 36.36，据此从钢结构设计规范中查得轴心受压杆件的稳定系数i0.22 0.865。钢管稳定性检算：洪水来临时，栈桥上重车行走时，水流对墩位处钢管桩的冲击力，洪水水位取37.0m，河床顶最低标高 27.8m，水深最深

21、为 9.2m.洪水来临时平均水位高 8m，平均河床宽 320m，过水断面 S=8320=2560m2,流量W=8350m3/s，因此水的流速 V=W/S=6350/2560=3.26m/s。8#墩水最深，迎水面最大，水流冲击力F=AV2=10009.20.633.262=61.6KN钢管承受的弯曲应力NM。Aw式中：N轴心受压力，为 425.14KN；A-钢管桩截面净面积，为 0.015m2；M-水流冲击力相对钢管桩接触扩大基础产生的弯矩，为 61.64.6=283.96KN-钢管桩的截面抵抗矩，(D4d4)32D(0.6340.6144)320.63 0.0024m3571.25103283

22、.96103162.3MPaf=205N/mm2；满足要求，安全。则0.8650.0150.0024（六）钢管桩打入深度计算单桩承载力为 425.14KN，钢管桩直径为 63cm，卵石层的桩侧极限侧阻力以 200KPa计，钢管桩打入深度 H=571.25/0.63/200/3.14=1.44m。现场均打入卵石层超过 3m，且插打至岩层，承载力满足要求。六、主梁为六、主梁为 I56aI56a 工字钢段栈桥计算工字钢段栈桥计算桥面板和横向分配梁计算与贝雷梁段栈桥相同。（一）主梁计算最不利工况为自缷车单侧最后两轴轮胎行走在间排主梁 I56a 工字钢上，只由单排工字钢承受荷载，荷载为桥面板花纹钢板、横

23、向分配梁、工字钢自重产生的均布荷载q 1.05KN/m和单侧轮胎产生的集中荷载。受力如下图所示：12浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案109.6KN109.6KNMmax 265.85KN m，Qmax141.6KN 2342106m3，I 65576108m4，Sm1368.8106m3，b 0.166mmaxMmax265.85103113.5MPa 170MPa，弯矩满足要求。2342106f 1.11102m f l61.5102m，挠度满足要求。400400QSm141.61031368.810617.8MPa 110MPa，抗剪满足要求。8Ib65576100.166（二）下横梁计

24、算下横梁采用 2I45a 工字钢，计算如下：1、车道满载自缷车行走，后轮正好压在主梁 I56a 工字钢后支点时，支点反力最大，对下横梁影响最大。主梁 I56a 工字钢受力如下图所示：109.6KN109.6KN此时，支点反力 R=201KN2、车道满载自缷车行走时，挖掘机主梁 I56a 工字钢后支点时，支点反力最大，对下横梁影响最大。主梁 I56a 工字钢受力如下图所示：13浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案28.77KN/m1.05KN/m此时，支点反力 R=85.09KN88.09KN88.09KN85.09KNMmax 208.04KN m，Qmax 201KN，Rmax 201KN 2

25、1432.9106m3，I 232241108m4，Sm 2836.4106m3，b 0.115mmaxMmax208.04103 72.6MPa 170MPa，弯矩满足要求。621432.910f 5.3103m f l3.87 9.675103m，挠度满足要求。400400QSm2011032836.4106 45.34MPa 110MPa，抗剪满足要求。8Ib232241100.115因此下横梁的强度、抗剪、刚度满足施工要求。（三）钢管桩、扩大基础计算因为主梁为工字钢段栈桥在雨季拆除，所以栈桥钢管桩除承受下横梁传递至桩顶的支点反力外（即轴心受压力），还承受车辆冲击荷载（制动荷载）。钢管桩

26、直径630mm，壁厚度=8mm。钢管桩的有关参数：f钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm2；1485.09KN3、因此下横梁（2I45a）最不利工况受力如下图所示（不考虑下横梁自重）：浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案A1单根钢管净截面面积，A1(D2d2)4(0.6320.6142)4 0.0156m2钢管的截面惯性矩，I(D4d4)64(0.6340.6144)64 7.56104m4i钢管截面回转半径，i I7.56104 0.22mA10.0156l钢管桩步距，l=4.33m；l0 l 4.33ml04.3319.68，据此从钢结构设计规范中查得轴心受压杆件的稳定系数i0.2

27、2 0.97。钢管稳定性检算：钢管承受的弯曲应力式中：N轴心受压力，为 240.33KN；A钢管桩截面净面积，为 0.0156m2；M-车辆制动力相对桩体接触土体位置产生的弯矩，为 282.2=61.6KNmNM。A-钢管桩的截面抵抗矩，(D4d4)32D(0.6340.6144)320.63 2.4103m320110361.6103133MPaf=205N/mm2；安全。则30.970.01560.972.410七、扩大基础计算七、扩大基础计算如果钢管桩完全无法打入卵石层，枯水期可以采用扩大基础的地方。1、普通段扩大基础扩大基础拟采用 C20 素砼，横向尺寸为 4.53m，纵向为 1.83

28、m，高 1.0m，重度以23KN/m3 算，G=234.531.831.0=190.67KN（1）洪水来临时，栈桥上还有重车行走，受力如下图所示：15浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案198.75KN95.22KN190.67KN198.75KN95.22KN42.5KN水流对扩大基础的倾覆力矩=295.222.785+42.51=572.9KN钢管桩传力和扩大基础本身重力对扩大基础的稳定力矩=198.750.915+198.753.615+190.672.35=1348.41，稳定力矩大于倾覆力矩，满足要求。可适当减少扩大基础的厚度。（2）洪水来临时，栈桥上无重车行走，受力如下图所示：40K

29、N95.22KN190.67KN40KN95.22KN42.5KN水流对扩大基础的倾覆力矩=295.222.785+42.51=572.9KN.m栈桥自重和扩大基础本身重力对扩大基础的稳定力矩=400.915+403.615+190.672.265=613.07KN.m，稳定力矩大于倾覆力矩，满足要求。（3）重车行走时，重车的冲击力对扩大基础产生纵向的水平推力，受力如下图：28KN198.75KN190.67KN冲击力对扩大基础产生的倾覆力矩=283.285=91.98kM.m钢管桩传力和扩大基础本身重力对扩大基础的稳定力矩=2198.750.915+190.670.915=538.18KN.

30、m，稳定力矩大于倾覆力矩，满足要求。2、8#墩墩位处扩大基础扩大基础拟采用 C20 素砼，横向尺寸为 8.83m，纵向为 2.46m，高 1.0m，重度以23KN/m3算，G=238.832.461.0=499.6KN16浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案（1）洪水来临时，栈桥上还有重车行走，受力如下图所示：144.74KN425.14KN144.74KN95.22KN 95.22KN42.5KN95.22KN499.6KN水 流 对 扩 大 基 础 的 倾 覆 力 矩=3 95.22 2.28+2 95.22 2.655+42.5 1=1199.42KN钢管桩传力和扩大基础本身重力对扩大基础

31、的稳定力矩=144.740.915+425.145.215+144.747.915+999.24.415=7906.6，稳定力矩大于倾覆力矩，满足要求。（2）洪水来临时，栈桥上无重车行走，受力如下图所示：40KN90KN40KN95.22KN42.5KN95.22KN95.22KN499.6KN水 流 对 扩 大 基 础 的 倾 覆 力 矩=3 95.22 2.28+2 95.22 2.655+42.5 1=1199.42KN.m栈桥自重和扩大基础本身重力对扩大基础的稳定力矩=400.915+905.215+407.915+499.64.415=3028.28KN.m，稳定力矩大于倾覆力矩，满

32、足要求。可适当减少扩大基础的厚度。3）、重车行走时，重车的冲击力对扩大基础产生纵向的水平推力，受力如下图：28KN144.74KN499.6KN冲击力对扩大基础产生的倾覆力矩=283.155=88.34kM.m钢管桩传力和扩大基础本身重力对扩大基础的稳定力矩=2144.740.915+425.140.915+499.60.915=1135.62KN.m，稳定力矩大于倾覆力矩，满足要求。17浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案3、基底承载力计算（1）普通位置处基底除承受重车荷载和基础自重外，还承受水流冲击力产生的偏心荷载，则地基承载力NMA。式中：N重车荷载和基础自重，为 198.752+432.

33、4=829.9KN；砼基础底面积，为 4.53m1.83m=8.29m2；M-水流冲击力对砼基础产生的力矩，为 668.1KNm-砼基础底面的截面抵抗矩，1bh211.834.532 6.26m366829.9668.1则 206.8KPa，现有地基的地基承载力大于此数值，因此地基承8.296.26载力满足要求。（2）墩位处基底除承受重车荷载和基础自重外，还承受水流冲击力产生的偏心荷载，则地基承载力NMA。式中：N重车荷载和基础自重，为 144.742+425.14+999.2=1713.82KN；砼基础底面积，为 8.83m2.46m=21.72m2；M-水流冲击力对砼基础产生的力矩，为 1

34、437.47KNm-砼基础底面的截面抵抗矩，1bh212.468.832 31.97m3661713.821437.47则123.87KPa，现有基的地基承载力大于此数值，因此地21.7231.97基承载力符合要求。九、主航道锚固桩计算九、主航道锚固桩计算在主航道上既无法打入钢管桩又无法做扩大基础，为了抵抗洪水冲击力，则需采用钻孔灌注桩做锚固桩。栈桥嵌岩桩嵌入计算：18浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案1、基岩顶面处桩身抗剪力设计值（KN）确定：1）、水流力计算：水流速度按 V3.26m/s，水面标高+37.0m。一般冲刷水位+27.8m。F1=KA1rv2/2g=0.89.20.631.03

35、.262/(29.81)=25.1KN 2)、风荷载：最大风速 18.3m/s，为 0.2kPa风力：贝雷梁：P=0.751.91.0（121.5）0.2=5.13KN桩：P=0.751.91.0（9.20.63）0.2=1.65KN风力与水流力叠加基岩顶面处钢管桩身弯矩计算：Md=25.13.1+5.1311+1.655=142.5KNmVd=31.88KN Vd-基岩顶面处桩身抗剪力设计值（KN）2）、系数确定：系数取 0.753）、frc的确定：frc按施工图设计说明中饱和抗压强度 320KPa4）、嵌岩桩嵌入深度的确定：嵌岩桩桩径取 1.0m.将以上各值代入计算公式算得：hr=4.46m,设计嵌入深度取 4.5m.十、桥台计算十、桥台计算1、7#墩侧桥台计算桥台承受贝雷梁传递下来的荷载为 892.4KN，底面长6.9m，宽4m，则基底所需地基承载力为892.4 32.33KPa，满足要求。6.942、9#墩侧桥台计算19浙江龙游跨衢江主航道钢栈桥计算方案桥台承受 I56a 传递下来的荷载为 240.33KN，底面长 6.1m，宽 1.9m，则基底所需地基承载力为240.33 20.7KPa 160KPa，满足要求。6.11.920