世纪花园施工电梯基础施工方案.pdf

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1、一、工程概况一、工程概况:本工程为葛洲坝世纪花园 B2 区北区 14#、15、16楼工程,地处武汉市东湖技术开发区马鞍山，项目占地 64578。20m2，建设单位为葛洲坝海集房地产开发有限公司，设计单位为中国葛洲坝集团股份有限公司勘测设计院，监理单位为湖北东泰建设管理咨询有限公司，施工单位为武汉建工第二建筑有限公司。本工程 14#楼地上 29 层，建筑面积 20948.44,15#楼地上 29 层，建筑面积 20958。36，16楼地上 29 层，建筑面积 20962。14。14#、15、16楼为剪力墙结构，建筑总高度均为 98.265m。二、编制依据：二、编制依据：1、根据业主提供的由中国葛

2、洲坝集团股份有限公司勘测设计院设计的工程施工图。2、中华人民共和国颁布的施工质量验收规范及有关技术规定.3、湖北省、武汉市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等地方性法规及规定。4、葛洲坝世纪花园工程施工合同.5、本工程现场及周围环境的实际情况。6、SSD100/100 型施工升降机安装使用说明书。三、使用的国家及地方规范标准：三、使用的国家及地方规范标准：建筑地基基础施工工程施工质量验收规范 GB50202-2002混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002建筑地基基础设计规范 GB500072011建筑地基基础技术规范 DB42/242-2003建筑机械使用安全技术规

3、程 JGJ332001混凝土结构设计规范 GB500102002施工升降机GB/T10054-2005施工升降机安全规程GB10055-2007四、施工升降机选型及平面布置：四、施工升降机选型及平面布置：为满足建筑装饰装修工程施工需要，结合本工程现场实际情况,拟安装三台1由武汉市黄陂新隆建筑机械有限公司生产的 SSD100/100 型双笼施工升降机。14楼施工升降机安装高度约为 94m，15楼施工升降机安装高度约为 95m,16#楼施工升降机安装高度约为 96m。14、15、16楼施工升降机分别布置在 1419/14-C 轴、1519/15-C 轴、16-19/16-C 轴处(图 1）。五、施

4、工升降机基础选型：五、施工升降机基础选型：施工升降机采用筏板基础(图 2），筏板基础顶面低于相邻自然土面 300mm，基础尺寸：53005300400。筏板基础设置在回填土上，回填土须分层夯实,地基承载力达到 100kPa 即可满足要求.筏板基础施工技术要求详附图 1。六、六、SCD100/100SCD100/100双笼施工升降机技术性能参数：双笼施工升降机技术性能参数：型号：SSD100/100产品执行标准:GB/T10054-2005额定载重量：1000kg额定提升速度:35m/min最大提升高度:130m准载人数（含司机）：212 人曳引机电机功率:25。5 kw吊笼总质量：21202k

5、g对重总质量：21200kg标准节截面尺寸：900950mm标准节长度：1995mm最大独立高度:12m吊笼内空尺寸（长宽高)：3.31。32。1m整机质量：（最大安装高度 130m）：20t七、主要工程施工方法：七、主要工程施工方法：1、土方工程：14、15#、16楼施工升降机筏板基础土方分别回填至 40。200m、40。050m、39。700m（绝对高层）,在施工电梯筏板基础础土方回填后,请甲方、监理验槽，迅速浇筑 100 厚 C15 混凝土垫层。22、钢筋工程：2。1 根据图纸及规范要求进行钢筋翻样，经技术人员对钢筋翻样料单审核后，方可进行加工制作。2。2 钢筋必须有出厂合格证和复检报告

6、,合格后才能使用。2。3 钢筋的弯钩应按施工图纸中的规定执行，同时也应满足有关标准.2.4 钢筋的绑扎要做到间距均匀，绑扎牢固，做到钢筋纵横成线。2.5 撑铁必须焊接牢固,预埋螺栓螺杆必须按图纸定位准确，与钢筋网焊接牢固。3、模板工程:模板面板采用 18mm 厚木胶合板,模板水平外楞采用 483.5 钢管加固，间距 500。模板竖向内楞采用 50100 木枋，间距 200。双向增设 M12 对拉螺栓加固，水平间距 400，竖向间距 500。4、混凝土工程：4.1 混凝土施工必须在钢筋绑扎完毕，办理隐蔽工程验收后进行混凝土浇筑.4.2 采用商品混凝土，混凝土强度等级为 C30，施工技术人员对混凝

7、土的搅拌质量进行监控.4.3 混凝土采用泵送，浇筑前，应对输送泵等机械进行维修，并加强养护,混凝土浇筑完毕及时冲洗泵管。4.4 混凝土浇筑要按信息化施工的原则加强现场调度管理，确保已浇混凝土在初凝前被上层混凝土覆盖，不出现冷缝。4.5 混凝土振捣操作人员必须挂牌上岗,各负其责,必须服从现场施工人员统一安排和指挥.4。6 使用插入式振捣器快插慢拔，插点要均匀排列,逐点移动，顺序进行不得遗漏，做到均匀密实。移动间距不大于振动棒作用半径 1。5 倍，振捣上一层插入下一层50mm,以消除两层间的接缝,每一次振点的延续时间一般为 2030 秒,以表面出现浮浆和不再沉落为准。4.7 混凝土浇至设计标高后，

8、在终凝前搓平压光，以防止混凝土表面的裂缝出现。4.8 混凝土养护十分重要，要充分湿润养护才能有利于混凝土的性能发挥，必须提高养护意识，设置专人养护，建立混凝土养护制度。4。9 混凝土浇筑完毕后即应保湿养护 14 天，混凝土收平后，即应洒水湿润.3八、施工升降机筏板基础设计计算八、施工升降机筏板基础设计计算:(一）、参数信息一）、参数信息1 1。施工升降机基本参数。施工升降机基本参数施工升降机型号：SSD100/100;吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m;标准节长度：1.995m;导轨架截面长：0。95m；导轨架截面宽：0。9m；标准节重：225kg；对重重量:2400kg；单个吊笼重:12

9、02kg;吊笼载重：2404kg；外笼重:0kg；其他配件总重量:200kg；2.2.地基参数地基参数地基土承载力设计值：100kPa；地基承载力折减系数：0.4；3.3.基础参数基础参数基础混凝土强度等级:C30；承台底部长向钢筋：承台底部短向钢筋:12200；12200;基础长度l：5.3 m；基础宽度b：5。3 m；基础高度h:0.4 m；(二二)、基础承载计算、基础承载计算:导轨架重（共需51节标准节,标准节重225kg）：225kg51=11475kg,施工升降机自重标准值：Pk=（1202。002+0.00+2400.002+2404.002+11475.00+200.00)10/

10、1000=236.87kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2。1基础承载力设计值：P=2.1236.87=497.43kN(三）、地基承载力验算三）、地基承载力验算承台自重标准值:Gk=255。305.300.40=280.90kN承台自重设计值：G280。901。2337。08kN作用在地基上的竖向力设计值：F497。43+337。08=834。51kN基础下地基承载力为:p=100。005.305。300。401123。60kN F=834。51kN4该基础符合施工升降机的要求.(四四)、基础承台验算、基础承台验算1 1、承台底面积验算、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应

11、满足S=5。35。3=28.09m2（Pk+Gk)/fc=（236.87+280.9）/（14.3103）=0。036m2。承台底面积满足要求。2 2、承台抗冲切验算、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：F1 0.7hpftamho am=（at+ab）/2 F1=pjAl式中 Pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=497。427/28。09=17.708kN/m2；hp-受冲切承载力截面高度影响系数,hp=1；h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=400-35=365mm；Al-冲切验算时取用的部分

12、基底面积，Al=5.31。775=9。407m2；am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.9+20.365=1。63m am=（at+ab）/2=(0。9+1.63）/2=1。265m FlPjAl=17。7089。407=166。591kN0。7hpftamh0=0。711。431265365/1000=462.187kN166.591kN。承台抗冲切满足要求.3 3、承台底部弯矩计算、承台底部弯矩计算属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩:M1=(a1

13、2/12)(2l+a）（pmax+p2G/A）+（pmaxp）l M2=（1/48)（l-a）2（2b+b)(pmax+pmin-2G/A)5式中 M1,M2任意截面1-1、22处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.175m；l,b-基础底面的长和宽；pmax,pmin-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（497。427+337.08)/28。09=29。708kN/m2；p-相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值,p=pmax=29.708kN/m2;G-考

14、虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1。35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35280。9=379.215kN；M1=2.1752/12(25。3+0.95）（29.708+29.7082379.215/28.09）+(29.708-29.708）5.3=147.6kNm;M2=(5。30。95)2/48（25.3+0.9）(29.708+29。708-2379。215/28.09）=146.961kNm;4 4、承台底部配筋计算、承台底部配筋计算s=M/（1fcbh02)=1-（1-2s)1/2s=1/2 As=M/(sh0fy）式中1-当混凝土强度不超过C50时,1取

15、为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94，期间按线性内插法,1=1；1-1截面：s=|M/（1fcbh02）=147.60106/（1。0014。305。30103365。002）=0。015；=1(1s）=1(120。015)s=1/2=10。015/2=0.993；As=M|/(sfyh0）=147.60106/(0.993360.00365.00)=1131。62mm2。22截面：s=|M|/(1fcbh02)=146.96106/(1。0014.305.30103365。002)=0.015；1/20。5=0。015；6=1(1s）1/2=1（1-20。015)0.5=0.015;s=1-/2=1-0.015/2=0.993；As=M/(sfyh0)=146.96106/(0。993360。00365.00）=1126.69mm2。截面1-1配筋：As1=3053。628 mm2 1131。623 mm2截面22配筋：As2=3053。628 mm2 1126。688 mm2承台配筋满足要求!7