地勘资料报告.docx

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1、、工程概况1、建筑物性质XXX X房地产开发拟建X XXX X工程，场地位于X市X X X路X X X号X号地 块).由中国建筑西南设计研究院设计.拟建物总建筑面积125866. 97nl2,由2栋含裙楼的H 层及5栋18层的高层建筑组成.场地内均设有一层地 下室，局部(在3号楼及中庭院)为二 层地下室，地下总建筑面积为壮.拟建物及地下室根底埋深在土以下10. 5m.各拟建物主要 建筑建筑特征见下表.拟建物主要建筑特征一览表表1栋号平安等 级建筑层 数建筑高度 (m)结构类型根底型式基底埋 深(m)根底荷载(kN/m2 )地下室层数埋深1、7栋二级1133剪力墙筏板620012、4、5、6栋二

2、级1854剪力墙筏板30013栋二级1854剪力墙筏板30029中庭二级地下室框架独立柱基4300KN29本工程属高层建筑物群,其建筑结构平安等级二级,建筑物抗震等级丙类,三级抗 震,地 基根底平安等级乙级.按?岩土工程勘察标准？GB 50021-2001)2021年版)和？高层建筑岩土工程勘察规程？ (JGJ72 2004)的规定，拟建的各栋住宅工程重要性 等级为二级，场 地等级为二级中等复杂场地，地基等级为二级中等复杂地基,岩土工程 勘察等级为乙级.2、勘察目的与技术要求我公司受X X X X房地产开发的委托,承担了该工程场地的详细岩土工程月，最低在13月、12月中交替出现，动态曲线上峰谷

3、起伏,动态变化明显.该区地下 水枯水 期24叫洪季13叫年变幅一般为231n.历年最高水位,相对应标高.本次勘 察期间系枯水 期,经钻探揭露,采用测钟按标准测得,场区内地下稳定水位埋深为之 间,稳定水位高程为. 根底施工前应进一步核实地下水水位,需进行降水设计与施工 时,宜进行抽水试验测定.根据 区域水文地质资料和邻近场地的降水施工资料,场地内 砂卵石层为透水性良好的富水层，上 部填土为透水性较差的弱透水层,场区内卵石层的渗透系数k根据公式：k= （1 R- lr） / H s ggw1 w土层名称范围值 （击）统计数 （次）平均值 （击）标准差 .）变异系数（5统计修正系数 i）标准值 （击

4、）松散卵石2443稍密卵石47267中密卵石7102467密实卵石10143329注：变异系数8 = 0 f /em 统计修正系数i=1-Un +n2 , 6修正值k二imR=250m r =300mm wH =20. 0m s =7. 0m Q=4583. 7m 3 1w计算得k =35m/d根据?岩土工程勘察标准?GB50021-2001附录G,本次勘察场地环境为H类.本次勘察采取场地内地下水3件，依据地下水水质分析结果，场地地下水为HCO 602 Ca2+ 3 4 型水,其腐蚀性判定列表如下：地下水腐蚀性判定表根据上表结果判定：场地地下水对混凝土具有微腐蚀性.本次勘察采取场地内素填土 3

5、件作土壤易溶盐试验分析以判别土的腐蚀性,见下表.场地素填土腐蚀性判定表表7根据区域资料,场地土无化工污染源.根据取土样分析知,场地内素填土对混凝土及混凝 土中的钢筋具有微腐蚀性,对钢结构具有微腐蚀性.四、场地地震效应1、场地稳定性场地地处川中地台的川西台凹边缘，位于东距龙泉山褶断带约20km,西距龙门断皱带约 50km的大地构造稳定地块上,新构造运动和地震活动均较弱.据地震观测记载，成都地区地震 活动及受地震涉及的历史最高烈度均7度以下.2021年5月12日14点28分,距离场地约90km的汶川县发生了里氏级的强烈地震,场地所在位置地震感强烈.地地貌为 单一的平 坦冲 洪积评价类 型腐蚀 介质

6、测试值评定标准环境类 型为n类腐蚀等 级评价结果凝结 混土构S0 2- (mg/L)4300微对混凝土结 构具有微腐 蚀性Mg2+ (mg/L)r-,2000微NH+ (mg/L)500微OH (mg/L)43000微总矿化度(mg/L)20000微备注按(GB50021- -2001) (2021 版)条评价扇中段，勘察说明，场地内无滑坡、塌陷、泥石流及暗浜、古河道等不良地质作用，场 地稳定.2、场地地震效应震设计标准?GB500H 2001 (2021年版)的划分：该场地地震设防烈度7度，设计地 震加速抗 震设 防烈 度及 分组根 据?建评价 类型腐蚀介质测试值评定标准 环境类型为 II类

7、腐蚀 等级评价结果混凝土结构S0 2 (mg/kg)4450微对混凝土结构具 有微腐蚀性Mg2+ (mg/kg)r-,3000微碎结构中的 钢筋CI (mg/kg)r-,微对钢结构具有 微腐蚀性备注按(GB500212001) (2021 版)条评价度,设计地震分组为第二组.场地土的液化判别场地内上覆土层中分布有杂填土、耕土、素填土层.根据?建筑抗震设计标准？ (GB50011-2001)第条和？成都地区地基根底设计标准？(DB51/T026-2001)的规定：场地内无 液化土层.3、波速测试本次勘察共在7个钻孔内进行单孔检层法波速测试(详见?波速测试成果报告?)，综合分 析场地等效剪切波平均

8、波速为323m/s,该场地类别为II类,该场地卓越周期约 为.场地钻孔 卓越周期、等效剪切波速以及各地层的剪切波速及其他动力参数见表8、表9。场地卓越周期和等效剪切波速表表8钻孔号计算场地卓越周期Tp(s)场地等效剪切波速Vsfi (m/s)ZK3298ZK19332ZK27318ZK37329ZK54314ZK78350ZK100323平均值323地基土层波速及动力学参数统计表表9参数士名、纵波Vp (m/s)横波Vs (m/s)容重r (kN/m3)动剪切模量 Gd (MPa)动弹性模量Ed (MPa)动泊松比 Ud耕土2851267427杂填土2981328230稍密卵石67135870

9、3271中密卵石8154511146448密实卵石95754517246844、土的类型及场地类型拟建场区地面以下15nl深度范围内受地震影响较明显的土层是杂填土、耕土、素填 土 层,属松散软弱地基土抗震性能较差,在动力作用下将产生不同程度的压缩和变形，抗剪强度 及承载力值将极度降低,容易导致不均匀深陷或地基失效.松散卵石属中软土，稍密密实卵 石属中硬土；根据该场地的瑞雷波速测试,该场地等效剪切波速为V =323m/s,场地卓越周期.场地属II类建筑场地,为中硬场地土,处于建筑抗震有利se地段,设计特征周期.五、地基土岩土工程性能评价1、地基土物理力学指标建议根据本次报告第三章第4、5条对地基

10、土物理力学性质及地基土结构和分布特点，其工 程性能评价如下：场地内杂填土、耕土、素填土之力学性能均不能作为拟建物的地基根底持力层，它们均 处在基底标高以上,属挖除范围,不能作为拟建物的地基根底持力层.除上述地层，场地内松散卵石不宜直接作为天然地基土；稍密密实的卵石层厚度大， 分布稳定,可作为天然地基土.根据本次勘察进行的室内及原位试验测试结果,结合钻探情况及当地建筑经验,场 地内 地基土主要物理力学指标建议如下表.地基土物理力学指标建议值表10IX成/加标土名状态重度r (kN/ms)承载力特征值 f (kPa)压缩(变形)模量E(E)s0(MPa)内聚力C ( kPa ) KA7摩角内擦基床

11、系数P ( kN/ms )素填土稍密60814卵石松散180035X 104稍密300038X 104中密560040X 104密实800043X 1042、地基土均匀性评价根据?高程建筑岩土工程勘察规程?JGJ72 2004第8. 2. 4条,拟定高层建筑采用 筏 板根底，中庭(地下室)及商业用房均采用独立柱基.拟建物3号楼基底埋深土以下，相应基底 标高为；中庭(地下室)基底埋深土以下，相应基底标高为；1号、7号楼基底埋深均在土以下, 相应基底标高为；2号、46号楼基底埋深均在土以下，相应基底 标高为.据此，对地基土作 均匀性评价如下：根据勘察的场地特点及地基土物理力学性质，本场地为处在同一

12、地貌单元和工程地质 单元上的低压缩性地基,仅在地基土各处存在压缩性差异,其均匀性评价根据?高 程建筑岩土 工程勘察规程?JGJ72 2004第8. 2. 4. 3条，由地基压缩性不均匀系数K进行，具体判定 见表H：K二 L/彳E =SA/S (A/E )smax sminsii si地基土均匀性判定表11楼号剖面号钻孔压缩层深度Z n ( m )压缩模量当量值Es ( MPa)5 max smin不均匀系数界限 值K判别结果1号楼25-25 ?ZK62均匀ZK5226-26 ?ZK67均匀ZK582号楼3 7-3 7 ?ZK95均匀ZK8538-38ZK1 00均匀ZK913号楼32-32 ?

13、ZK8 1均匀ZK7433-33 ?ZK84均匀ZK789-9，ZK12均匀4号楼ZK1910-10，ZK1 6均匀ZK225号楼4-4,ZK1均匀ZK85-5,ZK5均匀ZK1 16号楼14- 14，ZK30均匀ZK2315-15 ?ZK33均匀ZK277号楼19-19 ?ZK41均匀ZK3420-20 1ZK44均匀ZK37注：1) 1 栋：b=, L=,d= ； 7 栋：b=, L=, d =2 栋、4 栋、5 栋、6 栋： b = 20. 3m, L = 71. 4m 49. 6m、47. 2m、45. 3m,d = 6. 0m3 栋： b = 2 0. 3% L = 47. 6m ,

14、 d= 10. 5m2)场地内E平均值20MPa, E /E ，地基不均匀.SSmax Smin判定结果：场地内E平均值20MPa,E-/E Xr故地基均匀SSniax Smin3、建筑物变形及相对倾斜评价根据?高层建筑岩土工程勘察规程?JGJ72 -2004附录B第式q(6-8)/ Eii-1o i(6-8)/ Eii-1o iS 二力 pbn 2Si = 1计算建筑物沉降量及相对倾斜值:天然地基沉降量及相对倾斜计算表12楼号剖面号钻孔号沉降量(mm)沉降差(mm)钻孔间距(m)相对倾斜1号楼1-1,ZK1ZK233,ZK7ZK866,ZK1 2ZK1 32号楼8-8,ZK18ZK193号楼

15、1 1-1 1 ?ZK23ZK2413-13 ?ZK30ZK3 14号楼20-20 ?ZK46ZK4021-21 ?ZK44ZK385号楼26-26 ?ZK59ZK6025-2 5 ?ZK63ZK646号楼32-3 2 ?ZK69ZK7031-31 ?ZK73ZK747号楼38-38 ?ZK78ZK793 7-3 7 ?ZK82ZK83备注3# 楼： 基底标高：60 0. 6m , b = 2 0. 3m, L = 47. 6m,基底压力 P=324 Kpa； o1 #、7# 楼： 基底标高：605. 10m , b = 19. 5 mL=、4 5. 3m,基底压力 P=198Kpa；2#楼、

16、4#楼、5#楼、6#楼：基底标高跖然4. 6m , b=2 0. 3 m L=、4 5. 3叫基底压力 P =324（）3#楼根底底面处在土以下10. 50m时，附加应力经估算取324Kpa,计算得沉降深度16.20m； 1#、7#楼根底底面处在土以下6. 00m时，附加应力经估算取198Kpa,计算得沉 降深度 15. 80m； 2#、4#6#楼根底底面处在土以下6. 50nl时，附加应力经估算取324Kpa,计算 得沉降深度16. 20m；计算的沉降差为8. 03nini,相对倾斜度1满足设计要求.各栋高层建筑根据?成都地区地基根底设计标准?DB51/T5026-2001第5. 2. 9条

17、， 卵石地基上高层建筑地基最终沉降计算式：s二力s?二Mp- /E）计算得：场地内高层建筑地基中央位置的（平均）最终沉降量最大为33. 14nl叫小于根底沉降容许值.4、软弱下卧层验算 勘察工作.本次勘察目的是查明场地内岩土工程情况,为设计和施工提供可靠的地质依 据及相 关计算参数.因此，本勘察依据现行标准及规程的有关规定，并结合拟建物的平 面形状、特点 及设计的技术要求,确定本次勘察工作的主要任务、目的和要求如下：1附有坐标和地形的建筑总平面图,场区的地面现状标高，建筑物的性质、规模、荷 载、结构特点，根底形式、埋置深度，地基允许变形等资料；2）查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、开展趋

18、势和危害程度，提出整治方案的 建议；3）查明拟建物范围内岩土层的类型、深度、分布、工程特性,分析和评价地基的稳定性、 均匀性和承载力；4）查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；5查明地下水的类型、埋藏条件、补给及排泄条件、腐蚀性、初见及稳定水位；提供季 节变化幅度和各主要地层的渗透系数；提供基坑开挖工程应采取的地下水限制措施，当采用 降水限制举措时,应分析评价降水对周围环境的影响；6）对地基土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，提出各岩土层的地基承载力特 征值；论证采用天然地基根底形式的可能性，对持力层选择、根底埋深等提出建议；7预测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征，提

19、供计算变形所需的计算参数；8）对可能采用的复合地基或桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；提供桩的极限侧 阻力、极限端阻力和变形计算的有关参数；对成桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工 中应注意的问题提出意见；9对基坑工程的设计、施工方案提出建议；10）对不良地质作用的防治提出意见，并提供所需计算参数对拟建物场地的工程地质条 件进行分析评价,选择良好的地基持力层,根据场地地基土的性质和特点,对根底 形式提出建 议.二.勘察技术方法及完成的工作量1、勘察技术依据为到达上述勘察要求,本次勘察工作在充分收集区域地质资料及邻近场地勘察资根据?建筑地基根底设计标准？ （GB50072002）第5. 2

20、. 7条规定，应选择场地最不利地 段进行软弱下卧层验算.本次勘察场地中,在钻探提示范围内未见软弱下卧层.5、基坑的抗浮评价拟建物均设有一层地下室（车库），局部地段为二层地下室.一层地下室底板埋深约土以 下,标高；二层地下室底板埋深约土以下，标高.根据前述场地水文地质条件及标准）6J 72 2004第8. 6. 2条,抗浮水位按历年最高水位约，即标高考虑,一层地下室底板与抗浮水位高差 为,二层地下室底板与抗浮水位高差为,结合上部建筑荷载情况，合理考虑抗浮问题.根据?高层建筑岩土工程勘察规程？ （JGJ72 2004）第节的规定，抗浮桩和抗浮锚杆的 抗拔承载力应通过现场抗拔静载荷试验确定.抗浮锚杆

21、土体与锚固体粘结强度特征 值frb建 议值见表13,建议对地下室抗浮进行专门的岩土工程设计.土体与锚固体粘结强度特征值表13土的名称土的状态f 值(kPa) rb卵石松散35稍密70中密90密实120六、地基与根底方案评价1、天然地基评价地下室地下室根底型式拟采用独立柱基,根底埋深在土以下标高），即自然地坪以下，根 底持力层的主体为稍密或稍密以上的卵石层,厚度大,结构较稳定,其物理力学性能较好,是良 好的根底持力层.商业用房裙楼）1F商业用房的根底型式拟采用独立柱基,根底埋深为土 0. 00m以下6. 00m （标高指标 土名、b(m)d (m)1f a(kPa)松散卵石61171稍密卵石13

22、43中密卵石I1654密实卵石i1946604. 80m),即自然地坪以下5. 80m,根底持力层的主体为稍密或稍密以上的卵石层，厚较大结构较定,其物理力学性能较好，是良好的根底持力层.高层建筑高层建筑拟采用筏板根底，剪力墙结构，根底埋深：3#楼为土以下(标高)，即自然 地坪以 下；1号、7号楼基底埋深均在土以下，相应基底标高为，即自然地坪以下；2号、46号楼 基底埋深均在土以下，相应基底标高为，即自然地坪以下.所对应的根底持力层 主体为密实卵 石,局部为稍密和中密卵石,整个卵石层厚度大,结构稳定,物理性能较 好，是良好的根底持力层.2、地基土的承载力评价地基土的承载力设计值计算(1)根据?建

23、筑地基根底设计标准?G850007 2002)第5. 2. 4条公式计算地基 承载 力的设计值：f =f + n y (b-3) + n 丫a ak bdm式中：f 一修正后的地基承载力特征值(kPa)；af 地基承载力特征值(kPa),按本标准第5. 2. 3条确定；akn、n 一根底宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表bd5. 2. 4取值;Y 一根底底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度;Y 一根底底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度；md 一根底埋置深度(m)ob 一根底底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值.1#、7#楼修正后的地基承载

24、力特征值表14载力特征值表152)八旨标土名、b(m)d (m)fa(kPa)松散卵石6836稍密卵石6991中密卵石61285密实卵石61559根2#、4#6#楼修正后的地基承载力特征值表16?建筑地基根底设计标准？(GB50007 2002)第5. 2. 5条公式计算地基承载力的设计值：f =M y b+ M y d+ M c ab dmck式中：fa 一由土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值(kPa)；NR M、M 一承载力系数，按表5. 2. 5确定；b一根底底面宽度，大于6m时按6m取值，bd 对于砂土小于3m时按3m取值；,一基底下一倍短边宽深度内土的粘聚力标准值.1#、7#楼土

25、的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值表广标土 名、b (m)d (m)MbMdMcYYmf (kPa) a松散卵石620191293稍密卵石621201706中密卵石622212063密实卵石6232225893 #楼土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值表18标土 名、b (m)d (m)MbMdMcYYmf (kPa) a松散卵石620191954稍密卵石621202556中密卵石622213088密实卵石6232238702#、4#6#楼土的抗剪强度指标确定的地基承载力特征值地基土的极限承载力计算根据?高层建筑岩土工程勘察标准?JGJ72-2004附A公式计算地基极限承载力估算值：f =

26、 1/2N C by+N C y d+N C cuy yq q 0 c c k式中：f地基极限承载力标准值(kPa)；自、昌、昌一根底形状系数，按表5. 1. 10-1 uy q c确定；N、N、N地基承载和系数，按表5. 1.10-2确定；YqoY、Y 一分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重力密度kN/ms) oC 一根底持力层代表性粘聚力标准值(kPa) ； kb 一根底底面短边边长,b大于6nl取6m；d 一根底埋置深度m).各地基极限承载力估算值见下表：1号楼地基极限承载力估算值表表2 0LbdqcYY0f u松散卵石620197319密实卵石6232248609稍密卵石6212

27、016918中密卵石62221288 182号楼地基极限承载力估算值表表2 1LbdW YqcYY0fu松散卵石620197719密实卵石6232212519稍密卵石6212017797中密卵石62221302603号楼地基极限承载力估算值表土名、标b (m)d (m)MbMdMcYTmf (kPa) a松散卵X石d7标Lbdeq& c 20Y-9Y.13L7稍密卵散呢石621l20019柳华6中密卵稍密卵石6In20170356密卵石622L2L119121209/inn密实卵愉实卵石623I23222220奏23号楼地基极限承载力估算值表表22士小、LbdqcYY0fu松散卵石620197

28、758密实卵石6232212582稍密卵石6212017897中密卵石6222130440号楼地基极限承载力估算值表表235号楼地基极限承载力估算值表表24指标士名、Lbd1YY 0f松散卵石620197504梢密卵石6212012140中密卵石6222117239密实卵石62322292663、根底方案评价地下室根据上述场地天然地基条件,拟建的地下室的根底型式建议采用独立柱基，以稍密或 以上的卵石层作为地基根底持力层.指标 十名”Lbd* YInLYY ofu松散卵石620197354密实卵石6232211943稍密卵石6212017006中密卵石6222128975表表25商业用房（裙楼）

29、根6据上述场地天然地基条件,拟建的多层商业用房的根底型式建议采用独立柱基, 以稍密或稍密以上的卵石层作为地基根底持力层.号楼地基高层建筑极限承领场地内的高层建筑那么宜采用前述的筏板根底，通过工程地质剖面图分析，拟建物设有力估算根底埋置深度建议采用自然地坪下（标高）为宜.以稍密或稍密以上的卵石层作为根底持值一层地下室，根底埋置深度建议采用自然地坪下（标高）为宜；局部地段地下室为二层，力层.整个卵石层厚度大,根底埋深以下,不同状态卵石层在场地内水平方向分布较为稳7号楼地基极限承载力估算值表表26定均匀，米 用筏板基.,7指标土 名Lbd& Y& q& cYY o础具充分松散卵石62019的可行性、

30、密实卵石623221合理性和稍密卵石621201可靠性，并中密卵石622213能较好地吻合建筑物使用功能的要求.4、桩根底对高层建筑,当采用筏板根底受经济及施工条件和施工难度等因素的制约时，也可 采用桩根底，将桩尖置于卵石层下部（一般约）的稳定密实卵石层上.由于地基土 1卵石）的特点和施工工艺的局限、以及从经济合理的考虑，桩根底不宜密实卵石1601000016090001505400备注：q -一桩的极限端阻力标准值Pa）q迷Ml一杂的极限侧阻力标准值Pa）料与根底施工经验的根底上，主要依据以下标准、规定、地方标准的有关技术标准执行：(1)、？高层建筑岩土工程勘察规程?JGJ72 2004；(

31、2)、？岩土工程勘察标准?GB500212001 (2021年版)；(3)、？建筑地基根底设计标准?GB50007-2002;(4)、？成都地区地基根底设计标准?DB51/T026-2001；(5)、？建筑抗震设计标准?GB50011-2021；(6)、？建筑桩基技术标准?JGJ942021；(7)、？动力触探技术规定?TBJ1887；(8)、？土工试验方法标准?GB/T501231999；(9)、？建筑地基处理技术标准?JGJ792002、J222002.2、勘察技术方法勘探点的布置本次勘察根据甲方提供的建筑规划总平面上的各建筑物特点，分别按拟建物的轮廓线 或柱列线布置勘探点，同时经与设计部

32、门商定以拟建物的地下室范围为本次勘察的轮廓线, 共布设勘探点H4个,其中高层局部87个，地下室及商业用房27个.其中回旋钻孔7个,取样 钻孔占钻孔总数的1/3为33个，限制性钻孔37个,波速测试孔7个；剖面线72条,孔距为二 勘探点深度依据？高层建岩土工程勘察规程？(JGJ72-2004)及？岩土工程勘察标 准？ (GB500212001)计算,高层和多层建筑物的勘探孔深分别拟 定为和.勘探点的施测根据委托方提供的总平面图，由我公司测量人员采用GTS102N全站仪,根据黄海 高程系 施测,高程以场地外的点TP二引测而得.由于场地内已有建筑未拆迁的原因，个别钻孔稍作 了移位，勘探点的孔位详见附图

33、N。： 01.勘察技术手段本次勘探工作采用冲孔取样方法提取土样、采用盘旋钻进方法提取卵石土样，并与原位动力触探、标贯试验相结合的方法进行勘察工作.采用预制桩,可行的是人工挖孔桩和预应力高强度管桩.此方案最大优点是可靠性高,施 工 质量易保证,施工进度较稳定，但人工挖孔需进行较大幅度的人工降水和孔壁支护,施工平 安难度较大.(1)、单梃竖向极限承载力标准值估算法根据？建筑桩基技术标准?JGJ942021知：预应力高强度管桩R k 二 Upsikli+qpk*q式中：Rk一单桩竖向极限承载力标准值(kN)；q仙一桩侧第i层土的极限侧阻力标准值(kPa) ;一极限端阻力标准值(kPa).人工挖孔R卜

34、可八力&中虫也式中：q 一同上，对于桩底变截面以下不计侧阻力； $ikqk 一同上,对于干作业要清底干净；力.、t 一大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数.(2)、桩根底设计的相关力学参数根据？成都地区建筑地基根底设计标准?5851/150262001),桩根底设计的相关力 学参数取值如下表.桩基力学指标建议值表表27综上所述：拟建物根底型式,建议商业用房(裙楼)及地下室均采用独立柱基，高层、士名指标预应力高强度管桩混凝上预制桩人工挖孔桩q*Qk okq,ikQk Mq*Qk M松散卵石909060稍密卵石120600012060001002200中密卵石140840014080001303500建

35、筑采用筏板根底，均以稍密或稍密以上的卵石层为根底持力层.七、主要岩土工程问题1、地基土承载力试验和现场检测假设对局部地段软弱层进行地基处理,那么待基坑开挖到基底深度、地基处理完毕后， 应按?建筑地基处理技术标准？ CJG.J79-2002)有关规定进行现场载荷试验，为地基根底设 计提供或校核各计算参数.待现场开挖至设计深度时，勘察、设计、施工、监理等各方应进 行验槽工作,现场检测砂卵石层的各项指标,如遇岩土的特殊变化和其它异常情况,应 及时 研究并采取相应举措.2、基坑坑底地基土回弹量监测基坑开挖使基底上覆土层自重压力卸载，基底一定范围内岩土体应力释放而可能使坑 底发生隆起变形,应在基坑内布置

36、回弹标,观测坑底回弹量的大小.3、基坑降水场地内地下水埋藏较浅,稳定水位约,且砂卵石的渗透性较好,水量较大,基坑开挖和 桩根底施工前需进行人工降水.根据场地水文地质条件及成都平原岷江I级阶地上深根底施工降水的实例经验，场地 降水方法以管井降水为宜.降水方案设计时，地下水位稳定水位宜按(标高，地基渗透系 数 按35m/d考虑.由于场地地处城市建筑相对稀疏的外围地段,其周边为开阔空地,降水 方案 设计可主要考虑施工降水要求及降水效果，以及对地基士本身的影响,对周边环境的影响酌 情考虑.根据地区施工经验，防止降水对地基带来的不利影响，可通过施工中限制(填砾)滤 料 的技术指标和施工质量实现，对周边环

37、境的影响也能得到限制.降水施工前，应进一步核实 地下水的稳定水位,应做专门的降水方案，以保证开挖的顺利进行.4、基坑边坡和相邻建筑物的变形观测由于地下水水位降低或基坑的大开挖,有可能使边坡和附近建筑物产生一定的变形， 在采用平安可靠的边坡支护方案的同时，应在边坡线、临近建筑物的地坪面布置沉降观测点，定时观测，以便出现异常情况及时采取举措.对基坑开挖产生的堆土,假设堆置于基要物理力学指标建议按表10采用.坑附近,那么应进行相应的基坑边坡稳定性验算并作出相应处理.5、建筑物沉降观测根据？高层建筑岩土工程勘察规程?JGJ72-2004）规定，高层建筑应进行沉降观测，且 一直坚持到土建工程完工后一段时

38、间，以便验证勘察设计参数的可靠性并积累经验.沉降 观测点宜布置在建筑物拐角、周边、根底连接处及沉降缝两侧地基变形具代表性的点； 对进行了局部处理后的复合地基区域,亦应设沉降观测点.在进行沉降观测的同时,还应 对 影响建筑物沉降的有关因素如地下水等进行系统记录.施工单位应保证每个测量标志的平 安，以提供准确的数据.6、基坑支护4、拟建场地地震设防烈度为7度,第二组,设计地震加速度为0. 15g,特征周期，场地 卓越周期，场地类别H类,处抗震有利地段.5、场地内无液化土层.6、场地地下水为孔隙潜水，勘察期间稳定水位为3. 5m.地下水对混凝土具有微腐 蚀 性.场地内素填土对混凝土结构、混凝土中的钢

39、筋具有微腐蚀性,对钢结构具有微腐蚀性.7、在根底施工前需进行人工降水，施工中需进行坑壁和孔壁支护.降水、支护方案需 作专门设计.8、地基处理后，对处理效果（质量）应按相关标准进行检测，并应重新验算地基变形.9、建筑物施工开始到竣工后一年时间内，应按相关规程标准进行地基沉降变形观测，主要基坑开挖需在自然地坪下约（标高（标高）深度，尽管有场地条件,但放坡开挖对根底施工过程中的基坑坑壁宜作侧向变形观测.不经济，且对相邻建筑的地基产生不利影响，因而需垂直（或近垂直）开挖，须支护坑壁.根10、对于以触探为主要勘探手段的卵石地基，根底施工过程中，应增强地质验槽，以 具据场地地基条件和成熟的施工经验，该基坑支护采用喷锚（其中3号楼临围墙边采 用旋挖体准确地确认地层.或人工挖孔桩）是可行的,支护方案应根据场地具体特点专门设计.7、监测（1）、基坑开挖应根据设计要求进行监测，实施动态设计和信息化施工.（2）、基坑开挖应监测支护结构的内力和变形,地下水位变化及周边建筑物、地下管线 等市政设施的沉降和位移.11、根底施工中，假设出现地质异常现象，必须通知地勘、监理、质检、设计、建设、 建筑等相关单位及时准确地提出处理举措，有必要时进行施工勘察.12、本详勘报告可作为本工程施工图设计的依据.（3）、边坡