锚杆及抗滑桩施工方案20160819改.pdf

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1、深基坑支护工程深基坑支护工程（板肋式锚杆挡墙（板肋式锚杆挡墙+桩板式挡墙桩板式挡墙）施施工工方方案案四川中晟建设工程集团有限公司四川中晟建设工程集团有限公司20162016 年年 8 8 月月 1010 日日目目录录第一章编制依据2第二章工程概况3第三章总体施工方案概述5第四章主要施工方法6第五章第六章第七章第八章第九章第十章高边坡稳定性监测44施工安全及保证措施45现场文明施工管理55环境保护59雨季施工技术组织措施62安全应急预案641第一章第一章编制依据编制依据一、建设单位提供的重庆市文化遗产保护中心标本库房改建项目配套工程基坑支护及基础加固工程的设计施工图。二、与业主签订的工程施工承包

2、合同；三、现场实地踏勘和收集的相关资料以及构筑物、管线拆除的实际情况;四、我单位拥有的科技工法成果和现有管理水平、劳力、设备、技术能力，以及长期从事同类工程施工所积累的丰富施工经验。五、有关施工等法律、法规、规范、标准.1、建筑工程施工质量验收统一标准(GB503002001）2、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002)3、工程测量规范（GB500262007）4、砼结构工程施工质量验收规范(GB502042002）5、建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)6、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）7、锚杆砼挡墙支护技术规范(GB500862001）8、建筑基坑工

3、程技术规范（YB925897）9、重大危险源工程 建质200987 号文件第二章第二章工程概况工程概况该工程为于重庆市渝中区枇杷山正街 72,交通方便。场地为构造剥蚀丘陵地貌，地面高程 300。00332.00m左右,高差约 32m,由北西向南东缓倾。场地内原有建筑物林立，大多为25F 左右的办公楼，场地内修建原建筑时形成的环境边坡采用2条石挡墙支挡,挡墙高度小于 5m,运行多年未见破坏迹象。场地地形较平坦，坡角约 815。场地北侧为已有边坡,呈阶梯状,坡角近直立，坡高约 59m,属砂岩为主的边坡，根据勘察报告，该边坡形成时期已久,约 10 年,未见变形拉裂等现象，现状稳定，局部因风化有掉块现

4、象。该基坑围合为一闭合多边形,平面图上边坡编号为 AL,边坡坡顶为已建建筑物及市政道路,放坡条件有限,须设计支挡结构对周围基坑边坡进行支护。基坑边坡总长约 226m，高约 4.59.4m，以岩质边坡为主，部分为岩土组合边坡,总治理面积约 2000。重庆市文化遗产保护中心标本库房改建项目配套工程基坑支护及基础加固工程边坡支护型式采用桩板式+板肋式锚杆挡墙两种支护型式。一、板肋式锚杆挡墙板肋式锚杆挡墙平面位置布置在标本库房和文物修复中心地下室外边线 1 米处，由 BC 段、CD 段、DE 段、GH 段、HI 段、IJ 段、JK 段、MN 段组成,全长 110m，墙高 4.5 9。4m，锚杆间 距

5、为 2.5m 2m 网 格 布 设,锚 杆 锚 固 段 4m。锚 杆 孔 径 为110mm，锚杆筋 228 注 M30 水泥砂浆。肋柱 0。30。4m,板厚 0。2m，压顶梁 0。304m。二、桩板式挡墙桩板式挡墙平面位置布置在标本库房和文物修复中心地下室外边线 1 米处，其中 AB 段基坑边坡土层厚度最大 5。3m,全长 30m，采用 B 型桩板式挡墙支挡，桩截面为 1。21.8m,板厚 0。2m，桩间距为 4m,桩嵌岩深度嵌入中风化岩石深度6m;EF、FG 段基坑边坡土层厚度最大 3.5m，全长 42。4m，东3侧及北侧紧邻国家文物保护对象（戴笠公馆),最近距离为 2.3m,基坑开挖易产生

6、卸荷影响,采用 A 型桩板式挡墙支挡，桩截面为 1.2 1.5m，板厚 0。2m,桩间距为 3m,桩嵌岩深度嵌入中风化岩石深度6m;KM段基坑由于紧邻枇杷山正街,基坑开挖无放坡条件，且表层有 2。54。2m 土层,全长 33。5m，因此采用C 型排桩式锚杆挡墙支护,圆桩截面直径为 900，板厚 0。2m,桩间距为 3 m,桩嵌岩深度嵌入中风化岩石深度3m。其中 B型桩 8 根,A 型桩 14 根,C 型排桩 14 根,共计 36 根,平均深度6.1 14。9m。第三章第三章总体施工方案概述总体施工方案概述一、技术保证条件建设单位已经提供了经图纸审查机构审查合格的施工图及说明。建设单位已经提供了

7、审查合格的地质勘测报告，报告中对基坑开挖作出了边坡稳定性评价，并提出了桩板支护和锚杆支护建议,设计单位已出深基坑支护施工图二、桩板式挡墙首先施工抗滑桩，抗滑桩成型后再按逆作法施工挡板,抗滑桩土石方采用人工施工。基坑土石方采用人工和机械（凿打、切割)相结合的方式施工,由上往下、分层开挖。根据土质情况按 23m 一层开挖，开挖一层后迅速施工桩挡板,待桩挡板砼强度达到 75%后在开挖下一层，按此方法重复进行至设计高程.三、板肋式锚杆挡墙抗滑桩成型后再施工基坑土石方，基坑土石方采用人工和机械（凿打、切割）相 结合的方式施工，由 上往下、分 层开挖。根据土质情按 23m 一层开挖，开挖一层后迅速施工锚杆

8、,经锚杆抗拨试验抽捡合格后,在进行板肋施工，待板肋砼强度达到 75后在开挖下一层，按此方4法重复进行至设计高程。四、基坑土石方抗滑桩成型后再施工基坑土石方，基坑土石方采用人工和机械（凿打、切 割）相 结合的方式施工。土石方开挖严格遵循“分层开挖、逐层支护”的加固原则，及时做好坡顶及坡面防水排水,尽快完成边坡防护施工,减少边坡暴露时间,严格控制开挖一段支护一段的支护流程。五、监控测量基坑开挖后在边坡施工期间，严格对边坡进行监控测量，结合施工现场实际情况进行监测点的埋设，建立边坡监测系统，做好边坡监测，对监测数据及时整理、分析，及时反馈监理及业主.并根据监测数据,指导现场施工.若现场开挖揭露地质情

9、况与设计严重不符时，及时与有关部门联系，结合实际情况指导进行动态设计。最终达到信息化施工、动态设计的目的.本工程监测由业主委托有资质的单位进行实施。第四章第四章主要施工方法主要施工方法一、基坑开挖1、本工程属于深基坑开挖，由于该工程距周边建筑物较近，因此不采用爆破施工。开挖方法采用边开挖边支护，根据现场地质情况决定每层开挖深度，土方按 2m 一层开挖，岩层按 3m 一层开挖.抗滑桩成型后再施工基坑土石方。开挖边坡采用桩板式挡墙支护部分，开挖一层按逆作法支护一层；开挖边坡采用板肋式锚杆挡墙支护部分应开挖一层按逆作法支护一层,按此方法重复进行施工。2、土方开挖采用人工、挖掘机开挖,石方采用人工凿打

10、、机械破碎和机械切割施工，施工后的弃土采用挖掘机装自卸汽车，由自卸汽车运至弃土场，开挖从上至下分层依次进行，并按上述逆作法施工分段分层开挖，开挖后的地面随时作成一定的坡度,以利排水，确保施工范围内地面无积水,并保证边坡支护前的稳定。53、机械开挖在建筑物 5m 范围内由人工配合作业，并随时注意观察，严禁大开大挖。开挖边坡时，预留 0.30.5m 人工清理,并确保开挖成型后边坡表面平整无明显凹凸现象。3、本项目地处主城核心区域周边场地非常狭窄,施工现场无法布置临时道路，施工材料只能到达现场大门入口不能运至现场库房需全部转运,在基坑支护施工过程中材料无固定堆放场地,需反复转运为后续施工提供工作面.

11、基坑支护工程场地布置具体详见平面布置图.4、基坑开挖注意事项(1）在施工中应有保证基础工程的质量和安全施工的技术措施，有效防止雨水冲刷边坡和侵蚀地基土壤,施工前先在顶部挖一条300300临时排水沟。（2）开挖过程中应经常校核开挖平面位置、水平标高、水准点和边坡坡度是否符合施工图纸的要求.（3）土方明挖从上至下分层分段依次进行，严禁自下而上或采取倒悬的开挖方法，施工中随时作成一定的坡度，以利排水,开挖过程中应避免边坡稳定范围形成积水。(4）使用机械开挖时，应适当留有修坡余量，再用人工修整,并满足施工图纸要求的坡度和平整度。（5）在开挖边坡上遇有地下水渗流时，应在边坡修整和加固前，采取有效的疏导和

12、保护措施。(6)土方开挖过程中，如出现裂缝和滑动迹象时，应立即暂停施工和采取应急抢救措施，并通知监理工程师。必要时，应按监理工程师的指示设置观测点，及时观测边坡变化情况,并做好记录。（7)施工过程中设专人控制边坡开挖坡度，对发现的问题，及时予以纠正。防护施工不能紧跟开挖时，必须调整施工计划，加强防护施工的机械人员投入，或在不能及时防护的坡面暂留一定厚度的保护层，待做护坡时,采用人工清刷.6二、桩板式挡墙二、桩板式挡墙（一）（一）、抗滑桩施工、抗滑桩施工1、施工顺序：桩施工前，先挖好临时排水沟，做好生产现场排水工作，桩采用跳桩施工.2、施工工艺流程：测放桩位护壁锁口搭设架篷开挖桩孔自检修正安装护

13、壁（扎筋、支模、浇砼)拆模挖孔(前三道工序循环）凿打基岩（岩石强度试验）检查隐蔽（清底）垫层封底钢筋绑扎浇桩芯砼。3、施工放线测量：按设计坐标，放线复测桩位，根据桩孔十字线进行施工放样，并在桩位外设置龙门柱,以便施工时随时校正桩位，保证桩心偏差20mm。4、搭设施工平台：在护圈上用钢管搭设操作平台，平台 3m3m，平台上铺设 8cm 厚木板，并在平台上搭设提升脚手架井架,以利土石方运输,井架荷载2000kg。平台上段设彩条布，以遮挡雨水.5、施工机具:人工挖孔采用机具包括专用绞车提桶、提绳、潜水泵、鼓风机、输风管、锹、风镐、风钻、低压照明灯、电铃等。6、人工挖孔：施工前应清除桩位临近杂物，平整

14、场地。挖孔顺序依据土质、钻孔布置及流水段划分而定.挖土方时由人工从上到下逐层用镐、锹进行，遇到硬土层或孤石用锤、钎破碎。桩内挖土方次序为先中间后周边，土层部分按设计桩尺寸加护壁厚度控制开挖截面,弃土装入吊桶内，少量地下渗透水随泥土一起吊出。7、护壁模板：抗滑桩内护壁模板采用定型模板，护壁模板和支撑采用我公司成功应7用的快速支拆抗滑桩内模板的施工方法。施工中应视情况采用快速支拆抗滑桩内模板的有效措施对护壁作临时支撑，确保桩内施工安全。矩形护壁模板采用四大块工具式内模板拼装而成，模板间上下各设一道环形支撑,模板用 3mm 厚钢板或 40 厚木板加工制成,模板上口尺寸按设计尺寸，下口尺寸增大 100

15、mm.利用护壁模板上支撑反铁锅底下料平台，覆盖在护壁模板上组成砼进料模具和振捣护壁砼的操作平台。8、砼护壁施工：若地质较差，如土层部分,抗滑桩施工采用开挖一段即浇筑一段砼护壁。每段深度为 1.0m,护壁上下两段搭接 100mm。待每段土方开挖成形时，经自检或专检无误后安放护壁钢筋笼(护壁钢筋笼事先现场制作成型）或地缝扎成型，护壁钢筋的安装应在土方开挖至支模深度后进行，待护壁钢筋 安装或绑扎后及时支模并用串筒浇灌砼.继续进行上述施工，依次循环进行至设计深度(护壁应做至中风化岩石以下 500mm）。9、绑扎桩芯钢筋：根据各桩成孔深度，下料制作绑扎钢筋笼。钢筋骨架整体制作，每隔2.0m 设置加劲箍一

16、道。经检查合格的钢筋笼，由吊车送到孔内，就位时应对准桩位，吊直扶稳,缓慢下沉，避免碰撞孔壁.整个钢筋笼下沉至设计位置后应及时固定，复查清孔后的孔底是否干净，符合要求后立即浇灌砼。10、桩芯砼灌注:检查成孔质量合格后应尽快浇注砼。砼采用商品砼，砼下料采用串筒,分层浇筑振捣，每层浇筑高度不超过 500mm.浇注砼应连续浇筑不得留水平施工缝，用振动棒随浇随振捣直至桩顶。砼浇灌完毕后，砼在终凝前应检查桩主筋位置及桩顶标高是否正确并及时进行养护。桩芯砼按规范要求每桩留设试件不得少于 1 组，且每桩分别留设7 天及 28 天强度试件，以便掌握桩芯砼强度发展情况，提前分期分批进行桩芯超声波试验。11、保证挖

17、孔桩施工质量及安全措施：（1)、当第一批抗滑桩（35 根左右)凿打到设计要求的嵌入中风化岩8层深度时，应同监理代表一起钻取桩岩芯到检测中心作天然岩石单轴抗压强度试验，并通知建设方，由建设方通知设计、监理、地勘、质监等有关人员共同检查验收,认定合格共同签认隐蔽记录后才能进行封底处理。(2）、孔内开挖土石方时，每挖一段（1.00m 深度）时，应根据护壁锁口上的控制点进行垂直度和孔径检查,有欠挖现象必须进行个修正处理,符合设计要求和规范规定后才能扎筋支模浇灌砼护壁.（3)、抗滑桩内钢筋笼采用量尺寸后现场制作成型，利用吊车吊入孔内,钢筋嵌入孔后进行保护层垫块绑扎，孔内人员从挂梯上下，不许踩踏绑扎成型的

18、箍筋.抗滑桩施工时,护壁锁口外 1.0m 范围内不许堆积土和石块，孔内操作人员当吊土石方时应站于防护板内，以免掉落物体伤人，孔内操作人员必须通过挂梯上下，孔内有人操作时孔上必须有人看护.（4）、孔内操作人员严禁酒后和带病工作，坚持孔内操作人员两小时换班作业，不许在孔内连续作业两小时以上，坚持有人操作必须电工和管理人员现场值班制度.(5)、当抗滑桩深度达到 5。00m 以上时，采用鼓风机配胶皮管或采用一台空压机多个接出口、集中送风的方式为每桩坑送风以保证井底空气流通。同时每班人员下坑之前均应进行先送风或进行空气测试，确定桩孔内空气正常后方可进入坑内操作，井口上下还应保持可靠的通讯联系。(6)、孔

19、内采取低压行灯照明和机械送风于孔底，照明行灯必须用橡胶软芯绝缘电缆线，孔内送风采用橡胶给水管，电源线和送风管必须牢固绑扎在桩孔顶,提升架防护棚杆上，井下人员应穿绝缘胶鞋.(7)、当抗滑桩内有渗透水时，应根据地勘先挖桩长最深的桩，后视水量大小而选用抽水泵排水，抽水泵的电源开关设在桩顶上口，专人抽水。必须按设计要求做护壁，护壁砼达到强度要求后方可拆模。同时井下人员必须按规定戴好安全帽，人员上下应拴安全带。(8)、所有机具必须坚持班前检查、班后清理。吊运物体的绳子必须拴牢,容器不可装载过满。为防止物体、地面上人员误入孔中，在每个抗滑桩9孔口上应用竹板或木板封盖，也可做0。80m 高钢筋安全围栏，围栏

20、用14钢筋，纵横间距 200mm 焊接而成。12、抗滑桩施工安全防护措施(1)、工程抗滑桩施工区域正处于切坡地带，需采取以下安全技术措施保证工程顺利进行。（2)、实行跳槽跳孔开挖，按奇数偶数将所有桩编号，土石方施工完成后必须待桩芯砼浇筑完成后才能进行相邻桩的土石方施工。（二）、挡土板施工1、施工工艺流程:土石方开挖(由上往下、分层开挖，以2.53m 为一层）搭设脚手架剔打护壁和修整边坡植入挡板水平钢筋(植筋抗拔试验)钢筋绑扎安装挡墙模板浇筑挡墙砼模板拆除脚手架拆除重复以上工序至设计标高2、土石方开挖土石方开挖采用人工施工，开挖后的弃土采用挖掘机装车，自卸汽车运至指定弃土场，开挖从上至下分层依次

21、进行，并按上述逆作法施工分段分层开挖，开挖后的地面随时作成一定的坡度，以利排水，确保施工范围内地面无积水，并保证边坡支护前的稳定。3、钢筋工程挡土板水平筋为 HRB40020150、竖向钢筋为 HRB400 18200,拉筋为 HPB23512600 呈梅花形布置。挡土板竖向采取分段施工的方法，每2。53m米为一个施工段。顶部钢筋锚入连梁内的锚固长度为 35d，其余各施工段之间的竖向钢筋通过绑扎搭接进行连接,搭接长度按 11G101 图集施工。挡土板水平筋与桩连接采用植筋方式,植筋锚固长度为 15d，挡土板水平钢筋通过直螺纹机械连接与所植钢筋进行连接,临空侧连接接头位于支座 1/3,靠土侧连接

22、接头位于跨中 1/3。10凡连接区段范围内,连接接头均应相互错开，同一连接接头面积百分率不应50%。拉筋间距为 600600mm,采用梅花形布置,拉筋必须同时勾住水平和竖向钢筋,并绑扎牢固。钢筋保护层厚度不小于 25mm，采用砼垫块进行控制，砼垫块间距600600mm。4、模板工程水平、竖向构件模板加固采用双排钢管扣件脚手架，钢管选用482.8。木方采用 4595 木枋,模板背枋净距不宜大于 200mm，木枋两个平面必须压刨平整，确保与模板紧密贴合.对拉螺栓采用14 高强丝杆，水平及竖向间距不大于 450mm.模板采用 183091515 九夹板，模板安装时应拼缝严密，不得使用双面胶或封口胶处

23、理.模板拼缝处模板外侧钉木条拼接，木条间距不大于 500mm,且每条缝均不得少于 2 根。模板内设置预制砼内撑。模板支撑必须牢固、预埋件、预留孔洞不得漏设,且必须准确、稳固。5、混凝土工程混凝土采用 C30 混凝土，混凝土浇筑前应将模板内的杂物清理干净，混凝土必须振捣密实，混凝土浇筑完成后强度达到 1。2Mpa 时方可进行模板拆除。拆模后应及时对混凝土表面进行浇水养护。6、泄水孔施工按设计图设置泄水孔，A、B 型桩板式挡墙面板从离地 300 高度起上下左右每隔 2 m 设一泄水孔呈梅花形布置，孔径 100mm，向外倾斜 5%。有裂隙处宜优先布置，孔后土层部分设置 500mm 厚的级配碎石的滤水

24、层，对中安设。C 型桩板式挡墙面板从离地 200 高度起上下左右每隔 2 m 设一泄水孔，孔径 100mm,向外倾斜 5%的。挡墙后设置 300mm 厚的卵碎石滤水层,上下左右通铺。板肋式挡墙面板上从离地 300 高度起按锚杆横向间距竖向间距呈梅花型布置，孔径 100mm，向外倾斜 5。有裂隙处宜优先布置，孔后侧11设置双层透水土工布包裹厚 D=500mm 的级配碎石的倒滤包,对中安设。坡顶设置截水沟,减少地表水渗入边坡内。7、挡土板施工应注意事宜：1)、板式挡墙施工应同土石方开挖同步进行,桩周边土方开挖完毕后应立即对挡墙进行施工;2）、挡墙每层施工深度为 2.53 米，桩板式挡墙挡板双层双向

25、钢筋采用植筋形式与桩进行连接，植筋胶可采用现质量可靠、耐久性良好、结构安全的国内 A 级植筋胶，使用方法、植筋深度、AB 胶用量以及胶贴结方法等均按植筋胶相关的说明书。3）、板肋式挡墙挡板钢筋连接采用绑扎搭接，绑扎搭接长度为1.3LaE，迎土面钢筋搭接接头留设在两桩支座中间，背土面钢筋搭接接留设在两桩支座端。4)、背土面桩经周边土方开挖后，与地下室挡墙间形成了一定的空隙。为了更好的保护桩砼的质量，应采用空压机将桩两端和靠近地下室挡墙边桩护壁进行清除。5)、桩护壁大小截面形成的槽可以用 1：1.5 的水泥砂浆进行封闭，桩端和桩半弧型可用 1：2.5 水泥砂浆进行抹灰处理，砼与水泥砂浆间用塑料玻纤

26、网满铺，防止水泥砂浆的垮塌。6)、当土方开挖较大,挡墙面采用双面模板支撑施工面充足时，也可采用双面支撑形式进行施工。7）、桩板式挡墙和锚杆加肋边坡均采用三排钢管落地式脚手架，脚手架立杆间距不得大于 1.4m，水平横杆步距不得大于 1。6m，立杆与边坡基面间距为 200-300mm,每三跨应采用剪力撑相连，具体操作要求可参见JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关要求进行施工。三、板肋式锚杆墙（一)、人工削坡121、边坡土石方削坡施工工艺测量放线搭设脚手架布设安全网人工土石方清坡挖机装自卸汽车运输检底抄平交验。2、测量放线进场后首先组织测量人员按设计边坡坡度，放出边坡开挖边

27、线并建立控制网。3、人工削坡施工方法根据边坡的削坡厚度不同确定不同的施工方法。厚度大于 0。5m 的边坡，由于需要清除的土石方量大，石块体积大，从坡上往下滚动时容易砸坏脚手架,故采用先削坡后搭脚手架的方法施工，施工时在坡顶开挖边线外设置锚墩，供人工削边坡时系安全带（绳)所用。厚度小于 0.5m 的边坡，采用先搭脚手架后清坡的方法施工。清坡时，安全绳可系在脚手架上。施工机械采用风镐，计划投入风镐 10 台,分多个作业点作业形成流水施工。供风采用P375 型英格索兰空压机 2 台，一台空压机可供5 台风镐同时作业。削坡面沿着测量已放的坡度清坡，从上至下按顺序进行。清坡时尽量将土石改小，让小碎块沿着

28、坡滑下，不能让大石块滚下,避免产生大石块砸坏脚手架、伤人等不安全因素的存在。作业人员在边坡上工作,必须系安全带。削坡的石方，要及时清运走，采用自卸汽车转运石渣，挖机装车,严禁运渣车沿途洒漏，运到指定的弃土场堆放。(二)、脚手架的搭设锚杆施工操作平台用钢管脚手架搭设，要求平台宽度大于 3 米，外设防护拦杆，平台高度与机高、倾角、孔位关系一致，要求施工平台能承受施工时振动及拉拔力，且施工中不变形、不沉降。脚手架工程分为安全防护脚手架、钻机平台脚手架，混凝土浇筑加固13脚手架及井架等.1、扣件式钢管脚手架的搭设程序搭设准备放立杆线铺垫板放底座竖立杆绑扎护身栏和挡脚板铺脚手板安放小横杆安放大横杆绑扎斜

29、撑和剪刀撑绑扎封顶杆绑扎护身栏和挡脚板立挂安全网2、扣件式钢管脚手架的搭设要点（1）、钢管采用外径 48mm，壁厚3.5mm 的焊接钢管，扣件采用锻铸件。（2）、脚手架采用双排脚手架，立杆搭接长度不小于 1m，搭接头错开且不小于 500mm。立杆的垂直偏差当架高在 30m 以内时，应不大于架高的1/200。(3)大横杆的接长宜采用对接扣件，也可搭接。搭接长度不小于1m，并用3 个扣件固定.接头应错开，相邻接头的水平距离不应小于 500mm，大横杆的长度一般不宜小于三跨,且应不小于 6m。14(4)、小横杆:小横杆用直角扣件扣紧在大横杆上，且紧靠立杆。靠墙一端应离开墙面 5-15cm。（5)、连

30、墙件:连墙件设置的垂直距离不大于 4m，采用预设锚钉等刚性连墙件。(6）、斜撑和剪刀撑：斜杆应在12 步距内，由底至顶呈“之”字形连续布置，用旋转扣件与立杆或大、小横杆相接。斜撑的间距不得超过 6 根立杆，与地面夹角为 4560，并在下脚处垫木板或金属板墩。剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度范围内连续设置。（7）、架子稳定性计算落地式扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）。计算参数：计算参数：双排脚手架，立杆采用单立管.立杆的纵距1.50米,立杆的横距1。20米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50

31、米。钢管类型为 483。0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米,水平间距3。00米。施工活荷载为2。0kN/m2，同时考虑2层施工。栏杆采用竹笆片，荷载为0。15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.80kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0。6000.地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1.00。a a、大横杆的计算、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的15上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩

32、和变形。1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。200/2=0。090kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.200/2=1。200kN/m静荷载的计算值 q1=1。20.038+1.20。090=0.154kN/m活荷载的计算值 q2=1。41。200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：16跨中最大弯矩为 M1=(0.080。154+0.101.680）1.5002=0.

33、406kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为 M2=(0。100。154+0。1171.680)1.5002=-0.477kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.477106/4491.0=106.196N/mm2大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205205。0N/mm0N/mm2 2,满足要求！满足要求！3）。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0。038+0。090=0.128kN/m活荷载标准值q2=1。200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770。128+0.9901.200

34、)1500。04/(1002。06105107780.0）=2.907mm大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1500.0/1501500.0/150与与10mm10mm，满足要求，满足要求!17b b、小横杆的计算：、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.2001.500/2=0。135kN活荷载标准值 Q=2.0001.2001。500/2=1.800kN荷载的

35、计算值 P=1。20。058+1。20.135+1。41.800=2。751kN小横杆计算简图 2).抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：18集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=（1。20.038)1。2002/8+2。7511。200/4=0。834kN.m=0.834106/4491.0=185.622N/mm2小横杆的计算强度小于小横杆的计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2，满足要求！，满足要求！3).挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

36、集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.0381200.004/(3842.060105107780。000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.058+0。135+1。800=1。993kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1992。6001200.01200。01200。0/(482.0610519107780.0）=3.231mm最大挠度和 V=V1+V2=3.278mm小横杆的最大挠度小于小横杆的最大挠度小于12001200。0/1500/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求!c c、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算:纵向

37、或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1).荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0381.200=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1501。2001。500/2=0.135kN活荷载标准值 Q=2.0001.2001。500/2=1。800kN荷载的计算值 R=1.20.046+1。20.135+1。41.800=2。737kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验

38、表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.d d、脚手架荷载标准值、脚手架荷载标准值:20作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1195 NG1=0。12016。000=1。912kN 2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2=0。15041。500（1.200+0。300）/2=0.675kN 3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为

39、0.15 NG3=0.1501.5004/2=0。450kN 4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。005 NG4=0.0051。50016.000=0.120kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。157kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.00021。5001.200/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算21其中 W0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表D。4的规定采用：W0=0.800 Uz 风荷载

40、高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表7.2。1的规定采用：Uz=1。250 Us-风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.8001.2500.600=0。420kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.23.157+0。851.43.600=8.072kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。157+1.43.600=8.828kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩

41、 MW计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。851。40。4201.500221。5001。500/10=0。169kN。me e、立杆的稳定性计算：、立杆的稳定性计算：1）。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8。828kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1。155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。550;l0 计算长度(m）,由公式 l0=kuh 确定，l0=1。1551

42、。5501。500=2。685m；A-立杆净截面面积,A=4.239cm2;W-立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.491cm3;由长细比，为2685/16=168；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=8828/（0。25424)=83.009N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f f,满足要求满足要求!2).考虑风荷载时,立杆的稳定性计算23其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8。072kN;i-计算立杆的截面回转

43、半径，i=1。60cm；k-计算长度附加系数,取1。155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。550；l0-计算长度（m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551。5501。500=2.685m;A-立杆净截面面积，A=4。239cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cm3；-由长细比，为2685/16=168；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251；MW-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.169kN.m;-钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8072/（0。25424）+169000/4491=113。

44、460N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f f,满足要求！满足要求！f f、最大搭设高度的计算、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：24其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1。245kN；NQ-活荷载标准值，NQ=3.600kN；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0。119kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 Hs=106。485米.脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调

45、整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H =50.000米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中 NG2K-构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1。245kN;NQ 活荷载标准值，NQ=3。600kN；25 gk 每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.119kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0。142kN.m；经计算得到，考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 Hs=83.898米.脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度

46、限值 H=50.000米.g g、连墙件的计算、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw=1.4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk=0。420kN/m2;26 Aw-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3。003。00=9.000m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5。000经计算得到 Nlw=5.292kN，连墙件轴向力计算值 Nl=10.292kN连墙件轴向力设计值 Nf=Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30.00/1

47、。60的结果查表得到=0。95;A=4.24cm2；f=205.00N/mm2。经过计算得到 Nf=82。709kN Nf NfNlNl，连墙件的设计计算满足要求，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=10。292kN；lw为连墙件的周长，取3。141648.0=150.80mm;t为连墙件的厚度,t=3.00mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 =10292。00/(150.803.00）=22.75N/mm2.对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求对接焊缝的抗拉或抗压强度

48、计算满足要求!连墙杆采用18螺纹钢锚固后焊接。h h、立杆的地基承载力计算：、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg27其中 p 立杆基础底面的平均压力（kN/m2)，p=N/A；p=35.31 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN)；N=8.83 A 基础底面面积（m2)；A=0.25 fg-地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk其中 kc-脚手架地基承载力调整系数；kc=1。00 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求！地基承载力的计算满足要求！3、安全措施安

49、全网设置：脚手架外侧挂设安全网,以防人员下坠；同时在坡顶设置半圆状防护板，以防落物伤人。安全绳、软爬梯：应设安全绳及软爬梯，施工人员作业时应系安全带及安全绳,软爬梯分节制做成活动形式，可任意取下或连接，但必须连接稳固、有必要的刚度.对所有使用的绳索，定期专人检查，并做好检查记录。（三）、锚杆钻孔注浆 1、材料验收进场施工后,在边坡上同业主、监理一起选择施工场地,布置 5 根锚杆施工，作锚杆性能试验，确定锚杆的极限抗拔力能否满足设计要求，便于锚杆施工。验收标准与方法：锚杆施工按建筑边坡支护技术规范(GB500862001）规定执行。282、工艺流程:测量放线一平台搭设并安装机械一钻孔一安装锚杆一

50、灌浆.3、测量放线：采用全站仪、水准仪测量放出锚杆施工位置,并做好记录签证。4、平台搭设并安装机械根据现场地形情况,人工铺设平台基础，其基础平整、牢回.采用钢管脚手架搭设钻孔平台，平台宽度大于3m。外设防护栏杆。平台高度与机高、倾角、孔位关系一致。要求施工平台能承受施工时振动力及拉拔力，且施工中不变形、不沉降。钻机安装平稳周正、守固。在岩层钻 机推力作用下仍能保证钻机稳定和钻孔方向的精度。主动钻杆倾角与设计倾角一致.5、钻孔复合片空气钻机,利用空气作循环介质,冷却钻具，排除孔内钻渣,克服了因人为因素诱发边坡崩塌、钻进效率高,是理想约成孔工艺。土层：采用筒式硬质合金钻具，空气介质作冲洗液，跟管钻