城南新区外架方案1-8#楼1.pdf

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1、-闽侯城南新区 1楼钢管脚手架方-案福建名筑实业集团有限公司2011 年 6 月-一、编制依据一、编制依据闽侯城南新区（高层）,工程扣件钢管外脚手架工程施工组织设计，依据施工图纸、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG13-）、建筑施工安全检查评分标准(JGJ999)、建筑地基基础设计规范(B 500072002)、建筑结构荷载规范（G50092001)、钢结构设计规范（GB 01723）、建筑施工高处作业安全技术规范(GJ091）、按榕建0086 号关于进一步规范福州市建筑施工现场钢管脚手架搭设的通知等编制.二、工程概况：二、工程概况：工程名称工程地址建设单位设计单位施工单位监理单位勘察单位搭设

2、高度建筑面积层数层高闽侯城南新区 1-楼闽侯县甘蔗镇福州滨江房地产开发有限公司洛阳规划设计有限公司福建名筑实业集团有限公司福州固特新建设工程监理咨询有限公司广西华蓝岩土工程有限公司10019600层一层 4。5M，标准层 3根据文明施工及安全要求,本工程外架根据建筑主体结构及建筑立面特点，以安全、可靠、适用为原则,满足施工进度的要求工程选用双排落地式脚手架形式进行搭设，该外架在结构施工阶段仅作为防护架使用，在装修阶段作脚手架使用。搭设具体计划如下:现场采用悬挑式双排脚手架形式进行搭设；其中 9 层以下采用落地式，0 层以上采用悬挑式，每层悬挑一次。三、材质及搭设技术要求三、材质及搭设技术要求:

3、1、材质要求：1.1 选材：选用83。5 235 焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差,故钢管壁厚须按=30mm 计算。搭设前材料需进行严格挑选，钢管、扣件应为合格产品,对-新用的钢管要有出厂合格证。对旧钢管、扣件使用前应进行质量检查，凡弯曲、裂缝、变形、生锈或损伤和尺寸不符的管材一律不得使用。12 扣件:选用可锻铸造扣件，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷；发现有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。1.3 安全网选用高密度聚乙烯网,密目网的密度为 200 目/100 平方厘米以上。自第一步以上内满挂,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用尼龙绳与纵向水平杆扎牢,张挂安全网要求严密

4、、平整。以防材料下落伤人和高空操作人员坠落。1.4 外架颜色：剪刀撑为红白相间,内侧大小横杆、立杆均为黄黑相间。、搭设顺序:2落地架搭设顺序:搭设前场地必须平整夯实，并浇注强度 C2、厚0CM、宽度12c砼，立杆基础无积水，立杆底部应设置底座及垫木。摆设内立杆纵向水平杆与内立杆紧扣随即加设临时双向斜撑(在装两道连墙后方可拆除）横向水平杆外立杆安第一步纵向杆以上各步横向水平杆纵向杆栏杆连墙杆接立杆剪刀撑扫地杆铺竹笆片挂安全网验收检查。2。2 槽钢悬挑式钢管架搭设顺序：梁处预埋件安装槽钢及固定件纵向水平杆与横向水平杆紧扣树立杆横向水平杆纵向水平杆以上各步横向水平杆纵向杆连墙杆槽钢悬挑端部吊拉钢丝绳

5、接立杆剪刀撑铺竹笆片挂安全网验收检查。3、落地架步距=1。8、立杆纵距L=1.7m、立杆横距b100m。悬挑架步距h=1。8、首步步距 h=。5m、立杆纵距 L=。7m、立杆横距 b=。0m。内立杆距墙.2m，栏杆高度为1。2,栏杆均应搭设在外立杆的内侧。、立杆：立杆选用6与.m 两种,立杆应油漆,立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，立杆接长必须有二个人操作采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于 50mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的/;立杆顶端宜高出女儿墙上皮。建筑施工用的扣件式钢管

6、脚手架搭设的技术措施基本要求是：横平竖直，整齐清晰，平竖通顺,连接牢固，受荷安全,有安全操作空间,不变形，不摇晃。5、扫地杆：脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于00mm 的立杆上;横向扫地杆亦应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、立杆基础:如立杆座落于回填土上，先将地表面整平分层夯实，清除障碍物,根据-设计位置和脚手架尺寸，在土层表面上浇筑强度 C20、厚 10CM、宽度 120砼，立杆下端应有垫木，然后设置立杆和底座,立杆基础无积水及做好排水沟。7、纵向水平杆:纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于 3 跨，接长宜采用对接扣件连接，

7、两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于00mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。8、横向水平杆：横向水平杆紧靠立杆搭设于纵向水平杆之下,用直角扣件扣紧；主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于00mm.9、连墙件:连墙点0m 以下采用每层每隔两跨布置,30m 以上采用每层每隔二跨布置,预埋件采用48 钢管靠近主节点设置,剪力墙时采用预留洞,偏离

8、主节点的距离不应大于00mm，与立杆必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接,竖向间距不应大于建筑物的层高。连墙件不能与门窗管道等设施相连。当脚手架施工操作层高出连墙体二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙体搭设完后方可根据情况拆除,开口处每层必须预埋连墙件进行加固。10、悬挑支架：采用16槽钢,长度，其中悬挑段长度1。2，建筑物内锚固段长度1。8 m。槽钢制作的水平悬挑梁顶端用16的619钢丝绳与上一层边梁或墙柱上拉接，工字钢伸楼层的一端插入在前后各制作8钢筋套环内环形钢筋间隙用木椎卡紧，环形钢筋预埋安装在砼梁筋、楼板底筋内焊接牢固。由于转角的特殊性，悬挑梁将出现设置重叠现象或有构造柱,故无法

9、多预留悬挑梁，故需在转角预流两根悬挑梁作为主梁,再辅助以钢管悬挑梁,钢管悬挑梁必须辅助于钢丝绳卸荷，以保证强度。(转角处对角设置一条工字钢）。1、剪刀撑:剪刀撑采用黄黑相间的警示色，设在外立杆外侧立面整个长度和高度上连续设置。水平夹角控制在 4560之间.每道剪刀撑宽度不应小于跨,且不应小于 6m，剪刀撑跨越立杆的最多根数 45为 7 根;5为 6 根；6为 5 根，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm，剪刀撑搭接长度应不小于 1m,应设置 2 个旋转扣件固定。开口的两端增设横向斜撑，由底至顶层呈之字型连续布置。剪刀撑

10、、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。2、扣件：规格必须与钢管外径相同;在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150m；对接扣-件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm.扣件与钢管的贴合面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好。螺栓拧紧扭力矩不应小于 0N。m，且不应大于5.m.13、脚手板：选用竹笆片，满铺 6 道，铺设前认真检查，不合格的竹笆片不能上架,四角应用直径。2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆。14、脚手架搭设三层完毕，必须办理验收手续，经验收合格签章后方可使用。15、施

11、工部署：脚手架施工由架子工人具体操作。施工技术人员对架体施工全过程统一调度和部署,并负责架体安全质量的监控与验收.脚手架施工技术人员由以下人员组成：、脚手架安装公司施工班组长、脚手架安装公司现场管理员、脚手架安装公司安全员、发包方施工员、发包方安全员四、脚手架拆除方案四、脚手架拆除方案:、脚手架拆除必须满足施工需要,在经技术负责人同意后方可拆除。、拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。3、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4、拆除原则：应逐层由上而下，后装先拆，先装后拆。严禁上下同时作业。5、拆除顺序：安全网最上一层竹笆片最上一层剪刀撑最上一层栏杆最上一层纵向水平

12、杆最上一层横向水平杆最上一层连墙杆最上一层立杆下一层栏杆第一层立杆结束.、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于二步，如高差大于二步，应增设连墙件加固。7、拆除时，应统一指挥，上、下呼应，动作协调，当解开与另一有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落，拆除后，材料集中统一于楼层内，用电梯或人工运送至地面,不得乱扔，应从上向下传递，拆除时指挥人员必须认真监视架体的整体情况，发现异常马上停止，并及时采取措施。、拆除脚手架时，应在架子周围设一定范围的警戒区,警戒区内不得有人,拆除架体时应设专人指挥。五、搭设、使用、拆除安全技术措施五、搭设、使用、拆除安全技

13、术措施:-1、脚手架材料进场按项目部指定的场地分类堆放整齐,以及拆除后退场应服从现场管理人员指挥。、组织操作人员上岗前三级安全教育和安全生产技术操作规程的学习，提高上岗人员安全意识和安全生产技能。3、由施工员、安全员向施工人员进行搭设（拆除）安全技术交底，做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。4、脚手架的施工人员必须持证上岗。5、服从项目部管理人员工序搭接安排,及时协调好各工种配合施工。6、施工人员在搭设(拆除）脚手架前必须要有良好身体状况，身体不适、有病，具有恐高证者不得上岗。7、搭设(拆除）脚手架时,施工人员不得酗酒，不熬夜，思维清晰,精神状态良好.8、搭设（拆除)脚手架时,

14、严格遵守安全生产、文明施工及项目部各种规章制度，不违章指挥,违章操作,配备符合劳动卫生要求的防护用品，正确戴好安全帽，不得光脚，不得穿易滑鞋，不得穿拖鞋上下施工，悬空作业必须扎好安全带,确保施工安全。9、雨天、雷雨天及六级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架，应采取加固等措施，保证架体安全。10、夜间不得进行脚手架的搭设（拆除)，夜间使用脚手架必须经过技术人员同意，同时具有足够的照明。11、搭设（拆除）脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案,不倒顺序施工,不野蛮指挥。1、脚手架搭设要实行分段验收，特别是悬挑架，必须要组织相关人员验收合格后才能使用,在使用中活荷载不得超过 3/。（计算取 3KN

15、m2）3、定期对脚手架进行检查,发现问题及时整改，对架上临时堆放的材料要及时清理，严禁超载。在台风之前要进行认真检查并采取补强措施及先拆除部分安全网措施,对六级大风与大雨后及停用超过一个月复工之前应对脚手架进行检查和保修。、在施工过程中严禁随意拆除各杆件扣件及连墙件，如要拆除应经工地技术负责人批准,采取加固措施方可拆除。15、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守.16、使用脚手架时,不得在脚手架上打闹，不得往下抛掷物体。17、使用脚手架时，施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。1、本方案未尽事宜按 JGJ1301 J84-201 建筑施工扣件式钢管脚手-架安全技

16、术规范执行。六、脚手架设计计算书（采用壁厚六、脚手架设计计算书（采用壁厚 3.03.0 计算）计算）落地部分设计计算落地部分设计计算:(一）一）、参数信息、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 8。5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:横距Lb为 1m，纵距La为1。m，大小横杆的步距为18；内排架距离墙长度为。2;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；脚手架沿墙纵向长度为50。00；采用的钢管类型为 8；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为100；连墙件采用两步三跨，竖向间距36 m,水平间距4。m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2活荷载参数施工均布活荷载

17、标准值:3。000 km2；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:层;3.风荷载参数本工程地处福建福州市,基本风压0。7 N/；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取092，计算立杆稳定性时取074,风荷载体型系数s 为021;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.48;脚手板自重标准值(kNm2）:0。30；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：.10；安全设施与安全网（kN/m2):0.5；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/）：003；脚手板铺设总层数：3；5。地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kP）:1

18、20。00；立杆基础底面面积(2）：020;地基承载力调整系数：1.0。-(二二)、大横杆的计算、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P。033 m；-脚手板的自重标准值：=。31/（21)。N/m；活荷载标准值：Q=1/（2+)0。667 N/m;静荷载的设计值：q1=1.0.3+120。=1 Nm;活荷载的设计值:q2=1.0.67=0.933kN/m；图1 大横杆设计

19、荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下：ax=0。08q1+00q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。00.1。520 100.9331 2=.39 Nm;支座最大弯距计算公式如下:M2x 0。1ql2-0117q2l支座最大弯距为 2max。001。52-0。70。931。52-022 km；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:Mx（0.239106,0。8216）/44906。6 N/m2；大横杆的最大弯曲应力为=6806Nm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值

20、f=05 N/m2，满足要求!。挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:max=（0。6771l4+。990q4）/00-其中:静荷载标准值:1=P1+P20.03+。1=0133 kN/m；活荷载标准值:q2Q=667 km；最大挠度计算值为:=0670.3504/（10260510780)+0.9900。6671504(100。60510780）1.71m;大横杆的最大挠度1.7mm 小于 大横杆的最大容许挠度 150/150 mm与mm,满足要求！(三）三）、小横杆的计算、小横杆的计算根据JGJ130-001第5.2条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，

21、大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.331.5 0。0 N；脚手板的自重标准值：P3.5（2+）150 kN；活荷载标准值：Q=1.5/(+1)=.00 N;集中荷载的设计值：P=1。2（.+0。1）+1。4=16 N；小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：mx=ql2/8Mqmax=1.20。03312/=0。005 kNm;集中荷载最大弯矩计算公式如下：-Mpmax=Pl/3M

22、pmx=1.64130。547 kNm；最大弯矩=Mqmax+Mpma=0。52 kNm；最大应力计算值=M/W=0.552106/440122。86 N/mm；小横杆的最大弯曲应力 =12286m2 小于 小横杆的抗弯强度设计值205/mm,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qma=4/34EIx=50033104/(3842.06101080）=0。02 m;大横杆传递荷载 P=p1 p2+=.05+。1+1=。2 N；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：max P

23、(l2 42/9）/2EImax=119。95100(100240002/9）/（722.06105107800）1。91 mm；最大挠度和 =qm+pmax .2+1.91=1。7 mm；小横杆的最大挠度为 197m 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/10=667与1 mm,满足要求！(四四)、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600kN,按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为60N。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全

24、技术规范5.2）:R R其中 R-扣件抗滑承载力设计值,取6.00 N;-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值：P1=033.2/2=0。0k；小横杆的自重标准值：P2=0.033/2=0017 kN；-脚手板的自重标准值：P3=0。311。52=0.25 kN;活荷载标准值：Q=2115/2=1。5kN；荷载的设计值：R=1.2（0.05。0+0225）1.1.5=2。45 N；R 16。0 k,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）（五）、脚手架立杆荷载计算、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(）每米

25、立杆承受的结构自重标准值，为0。14kN/mN1=1248+（.02/2)0.033/1.80250 4。348；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为。3kN/m2N.315(1+02）/2=.5kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板，标准值为01NmNG3 0.1131.5/2=1462 kN；（）吊挂的安全设施荷载,包括安全网：。05 N/mNG4 0.051528.=0。14 kN;经计算得到,静荷载标准值NG=N+G2+N+NG4=9.34 k；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/取值。经计算得到，活荷载标准值NQ

26、 21./2=N；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=.2 N+0851。NQ=12934+0。81.3=1.11N；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2G+1.4NQ=1。29。34+43=15。641kN；（六）（六）、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=7s其中 基本风压（/m)，按照 建筑结构荷载规范（GB509201）的规定采用：=07 Nm2;风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB000201)的规定采用:z=074;-s-风荷载体型系数：取值为.14;经计算得到,风荷载标准值为：Wk=.7 70.0.21=0078 kN/m

27、2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为：Mw 0.85 1.Wkah2/10=0851。40.071。8/0=.45 km;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/()+MW f立杆的轴心压力设计值：N 5.11 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/(）f立杆的轴心压力设计值：N 15。641kN;计算立杆的截面回转半径:i=1。59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG10-01）表3。3得：=1。5;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)表5。3得：15；计算长度，由公式 l0 k 确定：l0=3。118

28、m；长细比:L0i=19；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/的结果查表得到:=18立杆净截面面积:A=4。4cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:W=.4 cm3;钢管立杆抗压强度设计值:=25 N/mm2；考虑风荷载时=010。71（。1842）+4877.102/40=1937 N/2；立杆稳定性计算 =19.307 N/2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=05N/m,满足要求!不考虑风荷载时=1640。7（018844)=19。215Nm2；立杆稳定性计算 =96。215 N/m2 小于 立杆的抗压强度设计值 =-05 mm，满足要求!（七（七)、最大搭设高度的计算、最大搭设高度的计算

29、按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ10-2001）5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H=Af (1.2N2k+0.851.4（NQk MwkA/W）)/1.2k构配件自重标准值产生的轴向力 G2K(kN）计算公式为：NG2=N2+N3+NG4=58 kN；活荷载标准值：NQ 3kN；每米立杆承受的结构自重标准值：=0。1kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1.0。85)=0。045/(1.4 。8）=0。038 kNm；s=（.184 210-4205103（1.5 1860.81。4（3+0 18

30、84。2410.03/4.49）/（12025）=38.m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ020)53。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过0米：H s/（1+0。01H)H=38.4/（1+00138。4)36.9；H=36 98 和50 比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值H=36.98m。脚手架单立杆搭设高度为28.5m，小于H，满足要求!（八）（八）、连墙件的稳定性计算、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=lw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s=0214，0=0。7,Wk=0。0=。7。9

31、2240.7=。096 k/2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 w 162 m;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG1302001)。4。条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(k)，N0000k；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（k）,按照下式计算:l=。4Ww=2。188 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw N0=7.188 kN；-连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数;由长细比/i 20/1。9的结果查表得到=0.6，l为内排架距离墙的长度；A=4。24 c2；f05/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=。64。240405

32、13=83.965kN；Nl=7.188 N=3。9,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 =7.1小于双扣件的抗滑力6k,满足要求！连墙件扣件连接示意图(九九)、立杆的地基承载力计算、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pg地基承载力设计值:f=fgkc 120kP；其中,地基承载力标准值：fgk=10 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力:p=N/=75。05kPa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=15。01；基础底面面积：A .22.-p=75054kP fg=1 。地基承载力满足要求！悬挑

33、部分设计计算：悬挑部分设计计算：(一）一）、参数信息、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。7m,立杆的横距为1.0m,立杆的步距为1。m;内排架距离墙长度为0。1 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为1000 m;采用的钢管类型为4830；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步三跨,竖向间距 5.4 m,水平间距51，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2活荷载参数施工均布荷载（k/m）：.000；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处福建福州市，基本风压

34、0.7 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取074,风荷载体型系数s 为.214；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kNm）:。130；脚手板自重标准值(kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值(km)：.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m）:005；脚手板铺设层数：4 层;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用6a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1。2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）：18。00;-楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数

35、钢丝绳安全系数为：6。0；钢丝绳与墙距离为（):3300;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物11 m。（二（二)、大横杆的计算、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(GJ1302001)第5.。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重-和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/;脚手板的自重标准值：2=0.31.05/(2+1)。10km;活荷载标准值:Q=1。05/（+1)=。7 kNm;静荷载的设计值:q1=1.20.03+1。2

36、0。1050.16k/m；活荷载的设计值：=1。40。=0。98kN/；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=。0ql2.10q2l2跨中最大弯距为1max=0。080.61.20.。981。2=0。2 kN；支座最大弯距计算公式如下：M2max=0.10l2-0。172支座最大弯距为 2max=-.1066。72-0.11。8.2-0379N;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Ma（0。322106，。37106）/40=84 N/m

37、m2；大横杆的最大弯曲应力为 =8.1 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 25N/mm2，满足要求！挠度验算-最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下：x=(0。677q1l4 0。990q2l4）/10E其中：静荷载标准值：q=1+P2=。03。10=0。138kN/m；活荷载标准值：q2=0 N/m；最大挠度计算值为：=0。6。138174/（100.0610518)+.99。71704(102。0615107800)=2.95 mm;大横杆的最大挠度 25 m 小于 大横杆的最大容许挠度 700150 mm与10mm，满足要求！(三）三）、小横杆的计算、小横杆的

38、计算根据JGJ320第524条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p0。031.7=0.057 N；脚手板的自重标准值:P2。31.051.7(2）=0。179 N；活荷载标准值：Q21。051。/(21)=1190 kN；集中荷载的设计值：P12(0057+0。178）14。19=1k;小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmx=q2/8Mqm

39、ax=120.0331/8=.06m;-集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpx Pl/3max1。941。05/=0。62 kNm;最大弯矩 mx Mpma 0。687kNm；最大应力计算值 =M/W 0。6810640=153.08 Nm；小横杆的最大弯曲应力 =5385Nmm小于 小横杆的抗弯强度设计值 20 N/m2,满足要求！3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：ma=5/384Imax=0.03154/（2 06110700）。02 m;大横杆传递荷载 P=p1+p+Q=0。05+0.17+1

40、.19=1425 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax=Pl（32 4l29）/72EIpmax=1425。1100(3105241052/9）/(2。010510800)=2。7 mm;最大挠度和 =qmax+pa 0.024+.6=。661 mm;小横杆的最大挠度为.61 m 小于 小横杆的最大容许挠度 15/0=7与1 mm，满足要求！(四四)、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00k.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢

41、管脚手架安全技术规范5。25)：R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值:1=.033。2/20.05 k；-小横杆的自重标准值：P2=0。3。05/2=017 kN；脚手板的自重标准值：P3=.1.051。7/2=268 kN；活荷载标准值：=21。517/2 1.785;荷载的设计值：R1.2(057+0.17+0.268）+1。17=2。09 kN;800kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五（五)、脚手架立杆荷载的计算、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标

42、准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。307kNmNG1=0。137+(.0/2）0。033/180100 。919N；（2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.kNm2N2 0.3417（1。+0.1）/2=1。214 N;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板,标准值为05kNNG3=。1541 0.51 kN;(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005 kN/m2NG4=0。0051。71=0。5 kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+G4 4。796 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距

43、内施工荷载总和的/2取值.经计算得到，活荷载标准值Q=2。051.7/2=57；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N+08514NQ=1。2。796.51.57 1.03 kN;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=12N+1.4N=1。24。91.4。10.753k；(六）六）、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=7z0其中0-基本风压（N2),按照建筑结构荷载规范(G50009001）的规定采用：0。kNm；z 风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载规范（G00092001）-的规定采用：z=.74;s 风荷载体型系数：取值为。214；经计

44、算得到，风荷载标准值为:Wk=070。0。4 .078/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为：Mw=0 1.4kah210 0851。0.078。7。82/10 0。51kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=/（A）+W/W f立杆的轴心压力设计值:=10。003 k；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N（)f立杆的轴心压力设计值：N=10。753kN;计算立杆的截面回转半径：i=。59 c;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ30001）表5。3。得:k=1。155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J1302001)表.3.

45、3得：=17；计算长度，由公式 l0=uh确定：l0=3。534；长细比：0/i=22;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：01立杆净截面面积:4。24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）:=4.49 cm；钢管立杆抗压强度设计值：f=05 N/m2；考虑风荷载时=1002。9/（0。844）+0860 7/44=0。73N/mm2;立杆稳定性计算 =170.71/m2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=25/2，满足要求！不考虑风荷载时0726（0。1824)=171。35 N/mm；立杆稳定性计算=171。35 N/m2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=2-5/mm，满足

46、要求!（七）（七）、连墙件的计算、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z=92,s=0.214，007，Wk=0.7s0.7020.2140。7=0.096 kN/m；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=7。5m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（k),N0=50kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nw 4WAw 3。72 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nl+N0=8。2;连墙件承载力设计值按下式计算：

47、Nf A其中-轴心受压立杆的稳定系数;由长细比/=0/5。9的结果查表得到=0。97，l为内排架距离墙的长度;A=.2 cm2;f25 Nmm;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=972414205103=84。34 k;Nl 8.7Nf=84。834，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=72小于双扣件的抗滑力12N,满足要求！-连墙件扣件连接示意图（八）（八）、悬挑梁的受力计算、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本方案中,脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体

48、10mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1m，水平支撑梁的截面惯性矩 866 cm4，截面抵抗矩 08。3 cm3，截面积 21。95 c2.受脚手架集中荷载 N=1。4。796+.3。57 10。53 k;水平钢梁自重荷载 q=1。2.950。001.5=0。27 k/m；悬挑脚手架示意图-悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm)悬挑脚手架支撑梁变形图（m）-各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 12。1 N；R2 9314 N；R3=000 N。最大弯矩Mmax=0.6 km；最大应力=M/.05W+NA。9691(1.5 1

49、830）+6。0413 2195=1。58 Nmm2；水平支撑梁的最大应力计算值 11.528 N/m2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！(九）九）、悬挑梁的整体稳定性计算、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下=/bWx f其中 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:=(570tb/h)（35/fy）经过计算得到最大应力b=(50tb/lh)(25/fy)=7163 23/（400160235)=由于b大于0。6，根据 钢结构设计规范（B001703）附表B，得到b值为77。经过计算得到最大应力 0.96916/（0。77108300

50、)1.41N/mm；水平钢梁的稳定性计算 =1641 小于 =215 N/mm2，满足要求!(十）十）、拉绳的受力计算、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Ui按照下面计算RA=RUicoi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力C=RUsni按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：U1。53 N；（十一）（十一）、拉绳的强度计算、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力均取最大值进行计算,为-RU。513 k选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度170Pa，直径17mm.F=Fg/K其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；g 钢