单层工业厂房课程设计1.pdf

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1、HuazhongUniversityofScienceandTechnology单层工业厂房课程设计班级：土木工程 1202 班姓名：学号：U2012154指导老师：周方圆2015 年 7 月 25 日目录目录1、概况.2、结构设计资料.3、建筑设计资料.4、吊车资料.二、二、结构选型结构选型.1、屋面板选型.2、天窗架选型.3、屋架选型.4、吊车梁选型.5、轨道连接确定.6、初选柱截面形式与尺寸.三、三、确定定位轴线确定定位轴线.1、横向定位轴线.2、纵向定位轴线.四、四、排架内力计算排架内力计算.1、计算参数.2、荷载计算.3、排架内力计算.五、五、荷载组合与内力组合荷载组合与内力组合.六

2、、六、柱配筋计算柱配筋计算.1、设计资料.2、内力.3、配筋计算.七、七、牛腿计算牛腿计算.八、八、排架柱吊装验算排架柱吊装验算.九、九、抗风柱设计抗风柱设计.十、十、基础设计计算基础设计计算.（一）、中间柱基础设计.（二）、抗风柱基础设计.（三）、边柱基础设计.十一、十一、支撑布置支撑布置.一、一、设计资料设计资料1 1、概况、概况某工厂拟建一个焊接车间，根据工艺布置的要求，车间为单跨单层厂房，厂房总长 66.00m，跨车间内分别设有一台 Q=20/5t 和一台 10t 的中级工作制吊车，吊车轨顶标高为 8.40m。跨度 18m，柱距 6m（端部为 5.5m）2 2、结构设计资料、结构设计资

3、料(1)自然条件：基本雪压 0.7kN/m2基本风压 0.7kN/m2地震设防烈度该工程位于非地震区，故不需抗震设防。(2)地质条件：场地平坦，地面以下 01.4m 为回填土，1.4m 以下为棕黄亚粘土层，该土层 fak=200kN/m2，m=17kN/m2，Es=8.9Mpa，4.9m 以下为棕红粘土层，该土层fak=250kN/m2，m=17.8kN/m2，Es=8.9Mpa，场地地下水位较低，可不考虑其对基础的影响。3 3、建筑设计资料、建筑设计资料屋面：采用卷材防水屋面，不设保温层；维护墙：采用 240 厚蒸压粉煤灰砖墙，外墙面为水刷石，内墙面为水泥石灰砂浆抹面；门窗：钢门、钢窗，尺寸

4、参见立面图；地面：采用 150 厚 C15 素混凝土地面，室内外高差为 300mm。4 4、吊车资料、吊车资料二、二、结构选型结构选型1.屋面板选型活荷载标准值为0.50kN/m2，基本雪压为0.70kN/m2，故屋面活荷载按0.70kN/m2计算。屋面荷载标准值为：防水层0.35kN/m220mm 厚水泥砂浆找平层0.20kN/m2积灰荷载0.50 2=1.0kN/m2活荷载0.70kN/m2外加荷载基本组合设计值：q=1.2(0.35+0.2)+1.4 (0.5 2+0.7)=3.04kN/m2。查询图集 04G410-1选用 YWB，其允许外加 均布 荷载基本组 合设 计值为3.24kN

5、/m23.0/m2，可以满足要求。板自重标准值为1.40kN/m2，灌缝重标准值为0.10kN/m2。1、屋架选型屋面荷载标准值：防水层0.35kN/m220mm 厚水泥砂浆找平层0.20kN/m2预应力混凝土屋面板及灌缝1.50kN/m2屋面支撑及吊管自重0.15kN/m2永久荷载总计2.20kN/m2积灰荷载0.50 2kN/m2活荷载0.70kN/m2可变荷载总计1.70kN/m2屋面荷载设计值为：q=1.2 2.2+1.4 1.7=5.02kN/m2q=1.35 2.2+1.4 1.7 0.7=4.64kN/m26m 钢天窗架带挡风板代号为 d；单跨两端外天沟代号为 B；根据实际屋面荷

6、载设计值在表中屋面荷载设计值为q=5.0kN/m2一栏，选取屋架承载能力序号为 4。根据图集 041415-1 选用屋架型号为 YWJA-18-2a。其自重为每榀60.5kN。2、吊车梁选型根据吊车梁支座竖向反力影响线及吊车参数，计算出最大剪力为332.87kN，查询04G3232 选用 DL9 吊车梁。每根自重为39.50kN。3、轨道连接确定轨道及垫层构造高度 200mm，轨道及连接杆自重取1.0kN/m。4、初选柱截面形式与尺寸根据设计资料，中级工作制吊车起重量 20t，轨顶标高为8.40m，查询下表选用柱型号为：上柱矩 500500，下柱工 5001000200。中级工作制吊车吊车起重

7、量（t）轨顶标高（m）6m 柱距（边柱）上柱（mm）下柱（mm）工 400600100工 400700100工 400800150工 400800150工 400900150工 4001000200工 4001000150工 4001000150工工 50050010001000200200工 6001200200工 5001200200工 5001400200工 60014002006m 柱距（中柱）上柱（mm）矩 400400矩 400600矩 400600矩 400600矩 400600矩 500600矩 400600矩 500600矩 500600矩 600600矩 500700矩 5

8、00700矩 600700下柱（mm）工 400600100工 400800150工 400800150工 400800150工 4001000150工 5001200200工 4001000150工 5001200200工 5001200200工 6001200200双 5001600300双 5001600300双 6001800300510688101520810123081012121450101214矩 400400矩 400400矩 400400矩 400500矩 400400矩 400500矩矩 500500500500矩 600500矩 500500矩 500600矩 6006

9、00三、三、确定定位轴线确定定位轴线1、横向定位轴线中柱定为轴线通过柱截面几何中心。在厂房纵向尽端处，定为轴线位于山墙内边缘，并把端柱中心线内移600mm。2、纵向定位轴线上柱截面尺寸 B3=500mm，由表一知 B1+B2 334mm，故B1+B2+B3750mm，采用非封闭式定位轴线，如图。查询吊车参数得B1=230mm；取B2=170mm；B31=350mm；B32=150mm。四、四、排架内力计算排架内力计算1、计算参数柱顶标高H=H1+h1+h2：式中H1为轨顶标高，h1为吊车轨顶以上高度，h2为安全净空尺寸。其中H1=8.40m；查询吊车资料选用h1=2.2m；取h2=400mm，

10、代入：H=H1+h1+h2=8.40+2.2+0.4=11.0m设室内地面到基础顶面的距离为 600mm，则柱总高：HZ=11.0+0.6=11.6m。上柱高度：HS=H H1+h3+h4式中h3为轨道构造高度，h4为吊车梁支承处的吊车梁高，则HS=H H1+h3+h4=16.4 13.8+0.2+1.2=4m下柱高度：HX=HZ HS=17 4=13m柱截面尺寸如图。AS=500 500=2.5 105mm2荷载作用的示意图如图。e1=50mm;e2=250mm;e4=400mm。2、荷载计算屋面恒载防水层0.35kN/m220mm 厚水泥砂浆找平层0.40kN/m2预应力混凝土屋面板及灌缝

11、1.50kN/m2屋面支撑及吊管自重0.15kN/m2永久荷载总计2.40kN/m2屋架自重为 67.62kN/榀，钢天窗架自重为 14.58kN/榀。则柱顶屋面恒载设计值：(2.40 6 18+67.62+14.58)P1=1.2=204.84kN2屋面活荷载屋面活荷载标准值0.5kN/m2；基本雪压为0.5kN/m2；故柱顶屋面活荷载设计值：Q1=1.2 0.5 6 182=32.4kN柱自重上柱：P2=1.2 0.5 0.5 4 25=30kN下柱：P3=1.2 0.28 13 25=109.2kN吊车梁及轨道连接自重P4=1.2(38.71+1.0 6)=53.7kN吊车荷载：a 吊车

12、竖向荷载吊车计算简图如图。Dmax=QPmaxyi=0.9 1.424.12750.0775(185 1+185+123+123)666=419.4kNDmin=QPminyi24.12750.0775=0.9 1.4(35 1+35+22+22)666=78.2kNb.吊车水平向荷载Tmax1=Q(G2+G3)yi41=1.4 0.9 0.12(39+100)+0.1 (78+200)4=14.0kN风荷载风荷载体形系数如图。按地面粗糙度为 B 类计算风压高度变化系数。柱顶：z(16.7m)=1.14+1.251.142015(16.7 15)=1.18(18.6 15)=1.22屋架檐口：

13、z(18.6m)=1.14+1.251.142015q1=Qszw0B=1.4 0.8 1.18 0.35 6=2.78kN/m()q2=Qszw0B=1.4 0.5 1.18 0.35 6=1.73kN/m()W=(s2 s1)zw0hiB=1.4 1.22 0.35 6 (0.8+0.5)1.9+(0.6 0.2)1.3+(0.6+0.6)2.813+(0.7 0.7)0.449)=22.8kN()3、排架内力计算IS5.2 109HS4n=0.144；=0.235IXx3.6 1010H17(1).P1作用产生的弯矩和轴力P1=204.8kN，M11=P1 e1=204.8 0.05=1

14、0.24kN?mM12=P12=204.8 0.25=51.2kN?m1 2(1 1/n)1 0.2352(1 1/0.144)C1=1.5?=1.5=1.23111+3(1)1+0.2353(1)n0.144R11MC11.23=10.24=0.74kN()H171 21 0.2352C3=1.5?=1.5=1.32111+3(1)1+0.2353(1)n0.144R12MC31.32=51.2=3.96kN()H17R1=R11+R12=3.96 0.74=3.22kN()N1=204.8kN(2).柱自重作用产生的弯矩和轴力P2=30kN；M2=P2e2=30 0.25=7.5kN?mM

15、C31.32R2=7.5=0.58kN()H17N2=30kNP3=109.2kNN3=109.2kN(3).吊车梁及轨道连接自重作用产生的弯矩和轴力P4=53.7kN；M4=P4e4=53.7 0.4=21.48kN?mMC31.32R4=21.48=1.67kN()H17综上恒载作用下柱顶反力：R=R1+R2+R4=3.22+0.58 1.67=2.13kN()恒载作用下内力图如图。(4).屋面活荷载作用下的弯矩和轴力屋面活荷载作用与屋面恒载相同，即内力成比例。Q1=32.4kN，M11M1232.4=10.24=1.62kN?m204.832.4=51.2=8.1kN?m204.832.

16、4R1=3.22=0.51kN()204.8内力图如图。(5).吊车竖向荷载产生的内力1).最大轮压作用在 A 柱MA=Dmaxe4=419.4 0.4=167.76kN?mMB=Dmine4=78.2 0.4=31.28kN?mMC31.32RA=167.76=13.03kN()H17MC31.32RB=31.28=2.43kN()H17因为 A、B 两柱相同，故A=B=0.5，则各柱剪力为：VA=RA A(RA+RB)=13.03 0.5 (13.03+2.43)=7.73kN()VB=RB A(RA+RB)=2.43 0.5 (13.03+2.43)=7.73kN()内力图如图。2).最

17、大轮压作用在 B 柱最大轮压作用在 B 柱时，其受力情况与最大轮压作用在 A 柱正好相反，内力图可参考图。(6).吊车水平制动力产生的内力Tmax3y4 1.2=14.0kN；=0.7Hu40.24330.2432 2.1+(+0.1)2 2.1 0.235+0.235(+0.1)n0.144C5=0.71112 1+0.2353(1)21+3(1)0.144n1).水平力向右作用时RA=RB=TmaxC5=14.0 0.71=9.94kN()柱顶剪力：VA=VB=RA A(RA+RB)=9.94 0.5 (9.94+9.94)=0kN内力图如图。2).水平力向左时吊车水平制动力向左作用时，其

18、内力情况与吊车水平制动力向右作用时相反，其内力图可参考图。(7).风荷载作用下产生的内力1).左风作用时q1=2.78 kNm，q2=1.73 kNm，W=22.8kNC1111431+(1)3 1+0.235 (1)n0.144=0.351181+3(1)8 1+0.2353(1)n0.1444RA=qHC11=2.78 17 0.35=16.54kN()RB=qHC11=1.73 17 0.35=10.29kN()VA=RA A(RA+RB W)=16.54 0.5 (16.54 10.29 22.8)=8.28kN()VB=RB A(RA+RB W)=10.29 0.5 (16.54 1

19、0.29 22.8)=14.53kN()内力图如图。2).右风作用时右风作用时产生的内力与左风作用产生的内力相反。其内力图可参考左风内力图。五、五、荷载组合与内力组合荷载组合与内力组合截面MNM2-2NM3-3 NV1-1恒荷载P1P2P3P4（1）18.76234.8-18.46288.59.23427.72.13A柱内力汇总表吊车荷载屋面活荷载Q1Dmax在A柱Dmin在A柱 Tmax向右 Tmax向左（2）（3）（4）（5）（6）3.66-30.92-30.9216.8-16.832.40000-4.44136.840.3616.8-16.832.4419.478.2002.1936.3

20、5-100.13198.8-198.832.4419.478.2000.51-7.73-7.7314-14风荷载左风右风（7）（8）55.36-71.960055.36-71.9600542.47-4970055.54-43.94六、六、柱柱配配筋筋计算计算由于 A 柱与 B柱对称，所以两柱采用完全A柱内力组合表由可变荷载效应控制的组合截面组合项M1-1NM2-2NM3-3NV171713Mmax及相应N74.12234.8118.38707.9551.7427.757.6718组合项1818恒荷载+任一种活荷载Mmin及相应N-53.2234.8-90.42288.5-487.77427.7

21、-41.81由可变荷载效应控制的组合截面组合项M1-1NM2-2NM3-3NV1271357组合项1213Nmax及相应M22.42267.2118.38707.945.58组合项1718Nmin及相应M74.12234.8-90.42288.5551.713847.1-5.617427.757.67恒荷载+0.9（任两种或两种以上活荷载）Mmax及相应N77.78267.2190.54707.9789.04879.564.45组合项1368Mmin及相应N-100.92234.8-94.86320.9-786.7505.9-63.54组合项1236812357Nmax及相应M-97.2626

22、7.2186.1740.3789.04879.564.45组合项1368Nmin及相应M-100.92234.812814681235712357相同的设计；边跨柱按中间跨柱的计算结果设计，不单独计算。1、设计资料截面尺寸：上柱 500mm500mm 矩形截面下柱 500mm1000mm500mm 工字形截面b=b=500mm；hfff=hf=200mm。材料等级：混凝土 C30fc=14.3N/mm2取a=a=35mm钢筋受力筋为 HRB335 级钢筋fy=fy=300N/mm2b=0.55箍筋、预埋件和吊钩为 HRB235 级钢筋fy=210N/mm2计算长度：由于柱高在 8m 以上，所以

23、设置柱间支撑，故柱的计算长度。排架平面内：上柱 24=8m下柱 113=13m排架平面外：上柱 1.54=6m下柱 113=13m2、内力（1）上柱Nb=fcbh0b=14.3 500 (500 35)0.55=1828.6kN内力组合表中截面的控制内力 N 均小于Nb，则都属于大偏心受压，所以取弯矩较大而轴力较小的情况，选出内力组合：M=100.9kN?m；N=234.8kN。（2）下柱)Nb=fc(b b hff+fcbh0b=14.3 (500 120)200+14.3 120 965 0.55=1997.6kN内力表中、截面的控制力 N 均小于 Nb，则都属于大偏心受压，所以取弯矩较大

24、而轴力较小的情况，选出内力组合：M=786.7kN?m；N=505.9kN；V=63.5kN M=789.0kN?m；N=879.5kN；V=64.5kN3、配筋计算（1）上柱按对称配筋M=100.9kN?m；N=234.8kNN234.8 103x=32.8mm 2as=70mmfcb14.3 500属于大偏心受压，取 x=70mm。M100.9 106e0=429.7mmN234.8 103h500ea=1，取1=13N234.8 10l08000=16 8h5000.01l02=1.15=1.15 0.01 16=0.99h1l0212=1+()=1+16 1 0.99=1.1871 2

25、eih45014001400 h0465h500e=ei+as=1.187 450+35=749.2mm22e=e h0+as=749.2 465+35=319.2mm3Ne234.8 10 319.2As=As=581mm2fy(h0 as)300(465 35)选用 2B20（As=628mm2）；箍筋选用 A6200，加密区选用 A6100。受弯平面外承载力验算：l013000=26，查表得稳定系数 =0.6h500Nc=(fcA+fyAs)=0.6(14.3 500 500+300 628 2)=2371.1kN =234.8满足要求。（2）下柱Nf=fcbhff=14.3 500 2

26、00=1430kN内力组合：M=786.7kN?m；N=505.9kN；V=63.5kNN 2as=70mm=fcbf14.3 500M786.7 106e0=1555.1mmN505.9 103h1000ea=33.3mm 20，取ea=33.3mm3030ei=e0+ea=1555.1+33.3=1588.4mm0.5fcA0.5 14.3 2.8 1051=3.96 1，取1=1N505.9 103l013000=13 15h10002=1l0212=1+()=1+13 1 1=1.071 2eih1588.414001400h09651h1000e=ei+as=1.07 1588.4+

27、35=2164.6mm22As=AsNe fcbx(h0 0.5x)=fy(h0 as)505.9 103 2164.6 14.3 500 70.8 (965 0.5 70.8)=300 (965 35)=2238.5mm2M=789.0kN?m；N=879.5kN；V=65kNN=879.5kN 2as=70mm=fcbf14.3 500M789.0 106e0=879.1mm3N879.5 10h1000ea=33.3mm 20，取ea=33.3mm3030ei=e0+ea=879.1+33.3=930.4mm0.5fcA0.5 14.3 2.8 1051=2.28 1，取1=13N879

28、.5 10l013000=13 =879.5满足要求。七、七、牛腿计算牛腿计算作用于牛腿顶面的荷载：FVkP4Dmax53.7419.4=+=+=344.3kN1.21.41.21.4FV=P4+Dmax=53.7+419.4=473.1kNFh=0牛腿高度验算ftk=2.01N/mm2，a=0，b=500mmh0=h1 as+Ccot450=400 35+200 1=565mmFhkftkbh02.01 500 5651 0.5=0.65 1=738.2kN FvkaFvk0.5+0.5h0=344.3kN满足要求。纵向受拉钢筋的配置，因为竖向力作用点在下柱截面边缘内，则可以按构造配筋，As

29、 minbh=0.002 500 600=600mm2，且As 0.45 ftfybh=500 600 0.45 1.43300=643.5mm2，纵筋不少于四根，直径不应小于 12mm，所以选用 4B16，As=804.4mm2。由于ah00.3，则可以不设置弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部 h0/3范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受 FV的受拉纵筋面积的 1/2，箍筋选用 A8100。局部承压面积近似按柱宽乘以吊车梁端承压板宽度取用：A=500 420=2.1 105mm2FVk344.3 103=1.64Nmm2 0.75fc=10.725Nmm25A2.1 10满足要求。八、八、

30、排架柱吊装验算排架柱吊装验算采用翻身起吊，对图中三截面进行承载力验算和裂缝宽度验算。（1）荷载考虑结构重要性系数 0.9，荷载系数 1.2，动力系数 1.5上柱：q3=0.9 1.2 1.5 25 0.5 0.5=10.1kN/m牛腿：q2=0.9 1.2 1.5 25 1.2 0.5=24.3kN/m下柱：q1=0.9 1.2 1.5 25 0.2815=11.4kN/m（2）内力通过计算可得：RA=61.8kN；RC=134.5kNM1=164.1kN?m；M2=109.4kN?m；M3=80.8kN?m；（3）验算截面按双筋截面计算，裂缝允许宽度max=0.3mm。采用限制钢筋应力来限制

31、裂缝宽度。对于 B20 钢筋，s=250N/mm2对于 B25 钢筋，s=240N/mm2-截面M1=164.1kN?m；M1k164.1=136.8kN?m；h0=965mm1.2M1164.1 106As=588.2mm2fy(h0 as)300(965 35)已配 5B25，满足要求。裂缝验算：M1k136.8 106s=82.5 Nmm2 s=240N/mm20.7 h0As0.7 965 2454满足要求。-截面M2=109.4kN?m；M1k109.4=91.2kN?m；h0=965mm1.2M2109.4 106As=392.1mm2fy(h0 as)300(965 35)已配

32、5B25，满足要求。裂缝验算：M2k91.2 106s=55.0 Nmm2 s=240N/mm20.7 h0As0.7 965 2454满足要求。-截面M3=80.8kN?m；M3k80.8=67.3kN?m；h0=965mm1.2M380.8 106As=289.6mm2fy(h0 as)300(965 35)已配 2B20，满足要求。裂缝验算：M3k67.3 106s=160.7 Nmm2 s=250N/mm20.7 h0As0.7 965 620满足要求。九、九、抗风柱设计抗风柱设计1、设计资料截面尺寸：上柱500mm500mm正方形截面；下柱500mm700mm矩形截面材料等级：混凝土

33、C30fc14.3N/mm2钢筋受力筋为 HRB335 级钢筋箍筋、预埋件和吊钩为 HRB235 级钢筋2、设计说明抗风柱主要承受山墙风荷载，竖向荷载只有柱的自重，设计时近似按受弯构件计算。抗风柱顶应低于屋架上弦中心线50mm，抗风柱上、下柱交界处应低于边柱顶100mm或屋架下弦底200mm，可以由剖面图得抗风柱的上柱Hu2.6m，下柱Hl16.9m，总高H 19.5m。抗风柱顶和屋架上弦连接，连接一般采用竖向可移动、水平向又有较大刚度的弹簧板连接山墙重量由基础梁传至基础。柱截面宽度500mm 3、HH487.5m，下柱截面高度700mm l 676mm。4025荷载计算（1）、风荷载标高/m

34、101.0151.14201.25301.42由上面的数据通过插值可以求得标高17.5m处的z(19.5m)1.1419.515(1.251.14)1.24；体型系数 0.82015基本风压0 0.4kN/m2，每柱的受风宽度 6m。（2）、柱自重上柱：Gu1.2250.50.52.619.5kN下柱：Gl1.2250.50.6516.9164.8kN4、内力分析计算简图如图十五所示。bh3 5.21109mm4，Hu 2.6m上柱截面：Iu12bh314.29109mm4，Hl15.5m下柱截面：Il12Hu2.6Iu5.21109；0.133n 0.3659H19.5Il14.2910RC

35、11qH0.3753.3319.524.4kN；内力图见图。5、配筋计算采用对称配筋。（1）、上柱截面（按近似受弯计算）选用 2B20（As 620mm2），箍筋选用 A6200。配筋示意图见图十六。（2）、下柱截面（按近似受弯计算）由于采用对称的通长配筋，则只需要验算弯矩绝对值最大的截面。考虑到有轴力作用且N 184.3kN及吊装的需要，选用 3B25（As1473mm2），箍筋选用A6200，另加配 2B12 钢筋作为腰筋。配筋示意图见图。十、十、基础设计计算基础设计计算（一）、中间柱基础设计1、设计资料材料等级：混凝土C25fc11.9N/mm2;ft1.27N/mm2钢筋 HRB235

36、 级钢筋fy fy 210N/mm2基底设置 100 厚C15素混凝土垫层。2、荷载计算（1）、柱底传递的荷载从A柱内力表中选出3-3截面的M绝对值最大(Mmax;Mmin)的两组内力（包括N;V）。选出的内力组合列于下表中。柱底传至基础的荷载组别荷载效应标准组合12（2）、基础梁传递的荷载509.5-528.3753.7505.940.3-41.8每个基础承受的外墙总宽度为 6.0m，总高度为 13.8m，墙体为 240mm 蒸压粉煤灰砖墙（含双面粉刷5.24kN/m2），钢框玻璃窗（0.4kN/m2），基础梁重16.7kN/根。每个基础承受的由基础梁传来的荷载标准值：240 墙5.2461

37、3.8(4.8 3)3.6 286.7kN钢框玻璃窗0.4(4.8 3)3.6 11.2kN基础梁重16.7kNNwk距离基础形心的偏心距ew(2401000)/2 620mm3、基底尺寸（1）、按构造要求拟定高度下柱截面高度hc1000mm，查表可以知道：柱底插入杯口深度h1 0.9hc 0.91000 900mm 800mm，取h1900mm。杯底厚度a1 250mm，取a1300mm，所以h h1a150mm 90030050 1250mm。基础顶面标高0.600m，基础埋深：杯壁厚度t 350mm，取t 375mm；基础边缘高度取a2 400mm，台阶高度取450mm，尺寸如图所示。（

38、2）、拟定基础底面尺寸试取：A 7.5m2。设l/b 1.5b 7.5 1.5 2.23取b 2.8m;l 1.5b 4.2m，（3）、基底压力计算及地基承载力验算基底压力计算及地基承载力验算过程和结果列于下表：基底压力计算及地基承载力验算表类别第一组509.5第二组-528.3505.9-41.81255.6-775.6617.7201.012.6753.740.31503.4364.8242.6172.183.5满足要求。4、基础高度验算此时应采用基底净反力设计值，基底净反力设计值的计算过程及结果列于下表中。基底净反力设计值计算表类别第一组509.5第二组-528.3753.740.350

39、5.9-41.8820.5-775.6945.3-1068.3364.8341.5135.246.5上表中第二组荷载按pj,minNbMb计算时pj,min 0，故对该组内力应如下计算：AW由于台阶高度与台阶宽度相等（均为 450mm），所以只需要验算变阶处的受冲切承载力。计算截面如图所示；变阶处截面有效高度h080040 760mm由于b02h014002760 2920mm b 2800h 800mm取：hp1.0；ft1.27N/mm2基础高度满足要求。5、底板配筋基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面见下图。（1）、柱边及基础变阶处基底反力计算两组不利内力设计值在柱边和变阶处的基底

40、净反力计算见下表。基底净反力计算表类别第一组101.4109.9118.3122.6第二组87.1107.6128.1138.490.984.62.6 3.01.7 2.1换成;即可，有;4.2 4.23.3 3.3上表在计算第二组荷载下基底净反力pj,;pj,时相应的pj,min 0。（2）、柱边及基础变阶处弯矩计算（3）、配筋计算长边方向钢筋面积：选用 A12180（As1759.3mm2）。短边方向钢筋面积：选用 A8200（As1056.3mm2）。（二）、抗风柱基础设计1、设计资料材料等级：混凝土C25fc11.9N/mm2;ft1.27N/mm2钢筋 HRB235 级钢筋fy fy

41、 210N/mm2基底设置 100 厚C15素混凝土垫层。2、荷载计算（1）、柱底传递的荷载按前面抗风柱的设计计算结果将M;N;V的内力组合列于下表中。柱底传至基础的荷载荷载效应基本组合荷载效应标准组合157.3184.340.5125.8147.232.4（2）、基础梁传递的荷载每个基础承受的外墙总宽度为 6.0m，总高度为 19.5m，墙体为 240mm 蒸压粉煤灰砖墙（含双面粉刷5.24kN/m2），基础梁重16.7kN/根。每个基础承受的由基础梁传来的荷载标准值：240 墙5.24619.5613.1kN基础梁重16.7kNNwk距离基础形心的偏心距ew(240700)/2 470mm

42、3、基底尺寸（1）、按构造要求拟定高度下柱截面高度hc700mm，查表可以知道：柱底插入杯口深度h1 hc 700mm，取h1 700mm。杯底厚度a1 200mm，取a1 250mm，所以：h h1a150mm 70025050 1000mm。基础顶面标高0.600m，基础埋深：杯壁厚度t 200mm，取t 225mm；基础边缘高度取a2300mm，台阶高度取300mm，尺寸如图所示。（2）、拟定基础底面尺寸设l/b 1.5b 5 1.5 1.8m取b 2m;l 1.5b 3m，（3）、基底压力计算及地基承载力验算基底压力计算及地基承载力验算过程和结果列于下表：基底压力计算及地基承载力验算表

43、类别第一组125.8147.232.4963-137.8143.1206.4114.6满足要求。4、基础高度验算此时应采用基底净反力设计值，基底净反力设计值的计算过程及结果列于下表中。基底净反力设计值计算表类别第一组157.3184.340.5940.1-157.4209.1104.2由于台阶高度与台阶宽度相等（均为 300mm），所以只需要验算变阶处的受冲切承载力。计算截面如图所示；变阶处截面有效高度h0 70040 660mm由于b02h011002660 2420mm b 2000h 700mm800mm取hp1.0；ft1.27N/mm2基础高度满足要求。5、底板配筋基础底板配筋计算时

44、长边和短边方向的计算截面见图。（1）、柱边及基础变阶处基底反力计算两组不利内力设计值在柱边和变阶处的基底净反力计算见下表。抗风柱基底净反力计算表类别第一组168.9178.5189.0193.8156.7（2）、柱边及基础变阶处弯矩计算（3）、配筋计算长边方向钢筋面积：选用 A10150（As1099mm2）。短边方向钢筋面积：选用 A10200（As1177.5mm2）。（三）、边柱基础设计边柱基础承受横纵两个方向基础梁传递来的上部墙体荷载，所以边柱基础为双向偏心受压基础。同时由于有效受荷宽度变为中间柱的一半 3m。由于边柱轴线相对于定位轴线内移 600mm。将基础在相应方向的杯壁厚度加大 200mm，其他设计不变，同中间柱基础。长边方向选用 A12180；短边方向选用 A8200。具体尺寸见图。十一、十一、支撑布置支撑布置支撑布置见图纸。