地下车库顶板行车专项技术方案设计.pdf

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1、.-目目 录录一、工程概况.1二、地下室顶板施工荷载计算的依据.1三、消防车道及消防登高面可行性论证.2四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算.2五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算 3六、行车道周边梁加固措施 6七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施.8八、附图.8-可修编.-一、工程概况一、工程概况建设单位：XX 景明置业 XX勘察单位：XX 山川有色勘察设计 XX设计单位：华汇工程设计集团股份 XX监理单位：XX 市建筑工程监理 XX施工单位：XX 舜江建设集团 XX建设地点：本工程位于XX 市越城区，东北方向为XX 西站，北临杨绍线，西北方向为福全镇。项目占地面积 85385，建筑总

2、面积 274487。地上建筑面积213462，地下建筑面积61025；其中人防区11002m2,非人防区49501m2.本工程共设 21 个单体二、地下室顶板施工荷载计算的依据二、地下室顶板施工荷载计算的依据1、建筑结构荷载规 X（GB50009-2012）2、混凝土结构设计规 X（GB50010-2010）3、混凝土结构工程施工质量验收规 X（GB50204-2002）2011 年版4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、混凝土结构工程施工规 X（GB50666-2011）6、建设工程安全生产管理条例7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告8、其他有关的规 X、规程、及参考资料文献

3、资料9、XX 给出的加固处理意见-可修编.-三、消防车道及消防登高面可行性论证三、消防车道及消防登高面可行性论证由于施工原因，现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝土车（50t）以及在消防登高面上停滞作业。由于混凝土车行走及停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑砼车作业时为最不利情况。以消防通道及消防登高面作为混凝土车作业平台，当砼车作业时，砼车由 6 处车胎支撑，由每处车胎分散集中荷载，后双轮 4 处车胎受到 100kn的力，考虑到砼车作业时的动力作用，取动力系数为1.3，那么每处车胎对板的荷载为10085.46.51.3=29.6KN/m2,由图纸上显示，XX 对于消防通道的设

4、计荷载为35kn/m2，故混凝土车可在消防通道及消防登高面上安全作业。车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土车作业时必须停在消防通道及消防登高面上，且支腿车胎点尽量在柱或主梁之上，混凝土车运送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线X 围，车辆需在 X 围内行驶，在作业面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算4.1、地下室顶板受力验算4.1.1、地下室顶板概况地下室顶板标高为-1.500，板厚 250mm；混凝土强度等级 C30。4.1.2、泵车荷载分析取

5、混凝土泵车最不利荷载为计算值，混凝土车总重 50t，即 500kn。混凝土车作业时由 4 处车胎支撑，每处车胎与地面的接触面积为0.5m2，则地下室顶板活荷载为 5000.542=100KN/m2;考虑到作业时的动力作用，取动力系数-可修编.-为 1.3，最不利活荷载为 1.3100=130KN/m24.1.3、板抗弯验算板自重均布荷载：25KN/m30.2=5KN/m2总均布荷载：130+5=135 KN/m2根据建筑结构静力计算手册ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为0.0801MMax()=0.08011352.2252.3kN.m另有 h0=200-25=175mm，

6、则M52.3106s 0.046221fcbh01.016.722001751 12s 0.047 b(0.55)As1fcbh0fy1.016.722001750.0471007mm2300则每米板带配筋 1007/2.2=458mm2/m，因施工图中地下室顶板行车道配筋为12200 附加12200，即实际每米板带配筋 436+236=672mm2/m458mm2/m，故设计顶板配筋可满足要求。4.1.4、顶板抗冲切验算V=0.7ftmh0=0.71.52720175/1000=499.8KNN=400KN故顶板抗冲切验算可满足要求。4.2、行车道梁受力验算4.2.1、取行车道上300700

7、 梁进行验算，300700 单跨梁长 5.4m，梁内配筋222+522,箍筋为8100，混凝土强度 C30，保护层厚度为 25mm，钢筋为-可修编.-HRB3354.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析取混凝土车总重 50t，根据建筑结构荷载规X（GB50009-2012）P197 页对轮压荷载的分析，前轴重为 10 吨，后轴重为 220 吨，4 组后轮压作用尺寸均为 0.2m0.6m，左右两组轮的中心距离为 1.8 米，每组后轮承受重量为 10 吨。考虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1.3，则泵车对梁的集中荷载为1.3109.8=127.4N,梁自重为 250.7=17.5kn/m，4.2.

8、3、梁抗剪验算V=109.9knh0=700-25=675mm，fc=16.7N/mm2VU=0.25CfCbh0=0.25 1.016.7350670=979.0kn V=109.9kn(截面满足要求)4.2.4、梁抗弯验算M=98.9knmh0=700-25=675mm，fc=16.7N/mm2M98.9106s 0.037221fcbh01.016.7350675s1+1-2s1+1-20.037=0.98122M98.9106As 497.9mm2sh0fy0.981675300梁上部配筋为 222，AS=760mm2497.9mm2（满足要求）-可修编.-五、行车道穿后浇带处加固方式

9、及受力验算五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算5.1、加固方式由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带，因此各车辆运输必须横跨后浇带。为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂，现进行如下加固方式（详见附图）。1、在行车道与后浇带相遇时，在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm5mm 钢管立柱，立柱顶部与梁接触位置，垫15 厚 200mm200mm板，来防止梁端受力过大而产生裂缝。2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径 48*3 钢管，纵向间距 0.6 米，横向间距 0.6 米，如下图所示。后浇带板底加固图5.2、受力验算假设以 50T 运输车经过后浇带位置，所有荷

10、载都传递到下部的 2 根钢管上，-可修编.-则每根钢管受力N=509.8/2=245KN1025 钢管 fy=235N/mm2，fd=205N/mm2，A=15.24cm2，i=3.43cm，H=3.7m钢管计算长度 L=3.7-0.7-0.1=2.9m=L/i=290/3.43=84.55查钢结构轴心受压构件稳定系数表，=0.757则=N/A=245103/0.75715.24102=170N/mm2 fd=205N/mm2满足要求六、行车道周边梁加固措施六、行车道周边梁加固措施为确保顶板梁的结构安全，对于行车道单向板主次梁跨中，十字交叉梁节点处进行钢管支撑加固措施。加固方式如下图所示：-可

11、修编.-可修编.-七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施七、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施1、在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。2、大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在 50 吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。3、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置枕木。4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。5、以下几种情况，车辆严禁行驶。（1）地库顶板砼强度未达到 100%。（2）临时道路两侧未设置行走路线。（3）超过规定重量的大型运输车辆。（4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。八、附图八、附图图 1：地下室顶板行车路线图-可修编.-XX 舜江建设集团 XX2016 年 6 月-可修编.