中建一局塔吊基础施工方案.docx

《中建一局塔吊基础施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《中建一局塔吊基础施工方案.docx（66页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、1 .工程概况2.编制依据22 .塔吊选型3.塔吊基础设计及验算34. 1塔吊基础选型34. 2塔吊基础设计34. 3立柱桩与工程桩间距64. 3塔吊基础验算65.施工质量注意要点：-30-5. 1钻孔灌注桩及格构柱要求-30-5. 2钢结构焊接要求-30-5. 3验收使用要点-31-.安全文明措施-31-6 .附图-31-轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数;根据换算长细比Nox=U5.91,；Uy=U5.91查钢结构设计规范得至Ua=0.520血=0.520。经过计算得到：X方向的强度值为175.51N/mm2,不大于设计强度215N/mm2,所以满 足要求！Y方向的强度值为175.51N

2、/mm2,不大于设计强度215N/mm2,所以满 足要求！4、基础格构柱抗扭验算1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：其中。为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式:其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，力为格构柱钢材屈服 强度标准值（235MPa）。将剪力V沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：乂 =上2斜腹杆的轴心为：N=Vl/cos 6取TC6015塔机水平力进行计算：V=112. IKn因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V =V/2=112. 1/2=56. 05KN斜支撑的轴心压力为：F-V

3、 /cos450-79. 25Kn。为斜腹杆和水平杆的夹角（45 ）,斜腹杆的计算长度为3393. 6mm。斜腹杆选用槽钢16a,其截面参数为：A=21. 96cm2, ix=6. 28cm2, iy=l.83cm长细比;lx=l/iy=33936/183=185.4.，查表得稳定系数为：0=0.214-io-斜腹杆的整体稳定承载力验算:。=N1/A=VI/ (，A cos45 ) =79. 25/(0. 214*21. 96)=16. 86MPa215 Mpa斜缀条满足构造要求。5、构柱之间斜支撑焊缝计算300*250*10贴板300*250*10贴板TC6015塔机斜支撑的轴心压力为：79

4、. 25KN,焊缝高度：10mm焊缝有效厚度He;焊缝宽度Hf X0. 7=7mm焊缝长度 Lw=250+180+256=686mm,计算时取 500mm根据角焊缝的强度公式：of=N/(HeXLw)o代入数据，得：。f=79. 25/500/7=22. 6MPa 小于 160 MPa满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核TC6015塔机斜支撑的轴心压力为：79. 25KN,焊缝高度：10mm焊缝有效厚度He;焊缝宽度Hf X0. 7=7mm焊缝长度 Lw=250+180+256=686mm,计算时取 500mm根据角焊缝的强度公式：of=N/(HeXLw)o代入数据，得：。f=79. 2

5、5/500/7=22. 6MPa 小于 160 MPa满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核ioio斜撑焊接贴板1VAi L格构柱O =79. 25/250/7=45MPa,小于 160 MPa满足受力要求-11 -五、TC6015桩承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5. 8. 2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780. llkN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：N Rd/善其中甲c基桩成桩工艺系数，取0.750fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=0.5672

6、m2o经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，受压钢筋只需构造配筋！桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008第587条受拉承载力计算，最大拉力N=-1385.03kN本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为10025,经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=4908mm2o 其抗拉设计值为 Ny=300*5672/1000=1472.4KN,大于 N=1385.03KN,满足 要求！六、钢平台验算塔吊桩间距为2.55米,其钢平台采用H400*13*21的型钢外封10mm厚钢板(见以下图), 材质选用Q345B,塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。H400*400*21*13两侧封1 O

7、mm厚钢板图示箱梁计算数据如下：截面积：A = 286.14c/；惯性矩：1X = 73008 Jem4-12-抗弯截面系数：%= 3650 cmTC6015钢平台主梁的验算工作工况：723.542645* 272= 1116 版厂723.5 2645) %=k= -754版九 42V2非工作工况:667+ 3386 =1364压 4667_3386 _103()九 42V2按简支梁计算建立平衡方程：2与 x 2.82843 = F压 x 2.68701 + F拉 x 0.14142 + 8.9R2 X 2.82843 = F压 x 0.14142 + F拉 x 2.68701 + 8.解得支

8、反力：工作工况：&=1侬kN； &=-660%N；（正为压力，负为拉力；）非工作工况：RK溺kN； &=-909左N；（正为压力，负为拉力；） 故，校核时，按非工作工况进行计算。正应力：-13-cy -其计算公式为：广卬 其中： M=193KNm；7 = 105；（箱型截面系数） % = 3650 cm3M 193o = 50 MPa 230 MPa代入计算 7W 1.05 x 3650故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力:l F.S 其计算公式为：& ,4其中.S = 21x400x (179 +10.5) +179 x 33x89.5 = 2120476 .5mm3.F = 1259KN

9、.9代入数据:代入数据:_ 1259x2120476.5T 73008.7x33= 110MPa135MPa故满足要求。计算危险点：腹板与翼缘板交汇处局部承压强度：1/F a =其计算公式为： 其中：值取1.0;L = a + 5hv + 2hR = 500 + 5 x 20 + 0 = 600mm zy代入计算数据得：b = M1259 = 64Mp。 160MPa 33x600.故，梁局部承压满足要求。剪切应力：FS其计算公式为:-14-其中.5 = 21 x400 x (179 +10.5) = 1591800 mm3.I = 730087058 mm4= 83MPa135MPa= 83

10、MPa135MPa1259x1591800代入计算:730087058x33故，剪切力满足要求。折算应力：179o- = 50x= 45正应力为 200,故折算应力为：+a2-（7cr +3r2 = a/642 +452 -64x45 + 3x832= 55MPa230MPa故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：，/=813梁长度为3450mm,宽度=400mm, / 1因此主整体稳定性不需计算。综上，梁满足使用要求。钢平台连接焊缝的验算焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a .竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）F=1030kn；（支腿处）b.水平力：N=112.lkn；c.扭矩：M=385

11、KNm；水平合力为：V=112.1+385/2.5 =266.1KNo （格构柱处）V=112.1+385/2 =304.6KN。（塔吊支腿处）格构柱与封口板处：-15-1248mm；如图，焊条采用E4316。焊缝长度：/ = 160x8 = 1280mm；计算长度:焊缝高度：h = 16x0.7 = 11.2mm.b合=(o-/7)2+r2,/2.F N其中：B = 1.22 ； I - h . I - h .代入数据：=6MPa 工网MPa 口以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处：如图：焊条采用E50。焊缝长度：1 = 590x2 =

12、 118M%；计算长度：1172mm。焊缝高度：h = 16x0.7 = 11.2mm.-16-0合=(0/)2+72/2其中：B = 1.22 ； I - h .I - h .代入数据：=6dMPaQ0MPan故该处焊缝满足要求。钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：焊条采用 E50。1 = 268.7x4 = 10748加；计算长度：1058.8mm。焊缝高度：h =16x0.7 = 11.2根机；b 合=(7/02+72产. 9FNZT 工其中：，=1.22； I - h . I - h .代入数据：6, =68MPamMPa 口9故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用E500焊缝长度：1=

13、105*8+104*4= 1256mm计算时取焊缝长度为：1208mm；焊缝采用45。坡口焊；板厚20mm-17-0合=(0/)2+72/2其中：P 1.22 I - h . I - h .代入数据:=53MPaQOMPa口故，该处焊缝满足要求。4. 3.2 2#塔吊基础验算一.参数信息塔吊型号：QTZ100起重荷载标准值:Fqk=100kN塔吊计算高度:H=60m非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m钢筋级别：HRB335承台宽度:Bc=6. 3m基础埋深:D=Om塔机自重标准值:Fkl=680. 30kN 塔吊最大起重力矩:M=1250kN. m塔身宽度:B=2m承台混凝土等级:C40

14、地基承载力特征值：342. 2kPa承台厚度:h=L 4m计算简图:二.荷载计算.自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fkl=680. 3kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=6. 3X6.3X1.4X 25=1389. 15kN-18-承台受浮力：Flk=6. 3X6. 3X 17. 10X 10=6786. 99kN3）起重荷载标准值Fqk=100kN1 .风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0. 2kN/m2）心=0.8网区4=0.8X 1.77X 1.95X 0. 99 X 0. 2=0. 55kN/m2q 5k -/ h=

15、1. 2X0. 55X0. 35X2=0. 46kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskXH=O. 46X60=27. 55kNC.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0. 5Fvk X H=0. 5 X 27. 55 X 60=826. 64kN. m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Wo=0. 55kN/m2）嚓=0.8耳5%/=0.8X1.86X1.95X0. 99X0. 55=1. 58kN/m2q 5k -/ h=1.2X1.58X0. 35X2=1. 33kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk

16、XH=l. 33X60=79. 63kNC.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MsO. 5Fvk X H=0. 5 X 79. 63 X 60=2388. 84kN. m-19-1.工程概况XXXXXXXXX2.编制依据1）前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2）塔式起重机使用说明书3）塔式起重机安全规程（GB5144-2006）4）钢结构设计规范（GB50017-2003）5）钢结构现场检测技术标准（GB/T50621-2010）6）建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）7）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-20U）8）钢结构工程施工质量验收规范（GB5

17、0205-2002）9）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）(GB50010-2010)(JGJ94-2008)(JGJ33-2012)(国务院第393号令)(建设部第166号令)(GB/T13572-2008)10）混凝土结构设计规范11）建筑桩基技术规范12）建筑机械使用安全技术规程13）建设工程安全生产条例14）建筑起重机械安全监督管理规定15）塔式起重机设计规范2 .塔吊选型本工程现场分三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I区，待I 区B2层结构（B1板）施工完成并到达强度后开始n区土方开挖及支撑施工，II 区地下结构施工完成后方再择机插入III区基坑施工。I区土方

18、及支撑施工阶段拟使用一台60m臂长TC6015塔吊作为工程垂直吊 装工具（塔吊编号为1#）, 1#塔吊位于I区主塔楼东部，待I区B2层结构施工完 成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊（塔吊编号为2#）, 待2#塔吊安装完毕后，撤除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台45m臂长 TC7035塔吊（塔吊编号为3#）。3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+0. 9 X (1250+826. 64)=4948. 97kN. m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+2388. 84=5468. 84kN. m三.地基承载力计算依据塔

19、式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4. 1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：= (680. 3+100+-5397. 84)/(6. 3X6. 3) =-116. 34kN/m2当偏心荷载作用时：P的=(Fk + G”A-M3Wx-M”吗=(680. 3+100+-5397. 84)/(6. 3X6. 3)-2X (4948. 97X1. 414/2)/41.67=-284. 26kN/m2由于Pkmin所以按下式计算Pkmax：.(/+/)/(或+%)=(4948. 97+27. 55X1. 4)/(680. 3+100+-5397. 84)=

20、-1. 08mW0. 25b=1. 58m 工作状态 地基承载力满足要求！=3. 150. 76=3. 91mJ =(其+GJ/M=(680. 3+100+-5397. 84)/(3X3. 91X3. 91)=-100. 49kN/m2塔机非工作状态下:-20-当轴心荷载作用时：为= (4+%)/况= (680. 3+-5397. 84)/(6. 3X6. 3)=52. 14kN/m2当偏心荷载作用时：Pk = (Fk+Gk)fA-MixfWx-Mfy/Wy= (680. 3+-5397. 84)/(6. 3X6. 3)-2X (5468. 84X 1. 414/2)/41. 67=-304.

21、 42kN/m2由于Pkmin0所以按下式计算Pkmax：陷+FC+q)= (5468. 84+79. 63X 1. 4)/(680. 30+-5397. 84)=-l. 18m0. 25b=l. 58m 非工作状态 地基承载力满足要求！bl = r=b/2-ex42/2=3. 150. 84=3. 99mfaniax =(线+GJ/笫广=(680. 3+-5397. 84)/(3X3.99X3. 99)=-98.96kN/m2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=342. 20kPa轴心荷载作用：由于faPk=-116. 34kPa,所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2X

22、faPkmax=-98.96kPa,所以满足要求！五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8. 2条。1 .抗弯计算，计算公式如下：-21 -i/妁=行其+优)心+产-二 +(4.-切12 l a y_式中at截面IT至基底边缘的距离，取at=2. 15m；a截面I在基底的投影长度,取a =2. 00m。P截面I-I处的基底反力；工作状态下:P=-100. 49X (33. 91-2. 15)/(3X3. 91) =-82. 09kN/m2；M=2. 152X (2X6. 3+2) X (1. 35X-100. 49+1. 35X-82. 09-2X 1. 35X-

23、5397. 84/6. 32) + (l. 35X-100. 49-1. 35X-82. 09) X6. 3/12=618. 64kN. m非工作状态下：P=-98. 96X (33. 99-2. 15)/(3X3. 98630161199488) =-81. 17kN/m2；M=2. 152X (2X6. 3+2) X (1. 35X-98. 96+1. 35X-81. 17-2X 1. 35X-5397. 84/6. 32) + (l. 35X-98. 96-1. 35X-81. 17) X6. 3/12=642. 28kN. m2 .配筋面积计算，公式如下：依据混凝土结构设计规范GB 5

24、0010-2010M% = T7-2%九=1 -。/2A MA.=式中a i系数，当混凝土强度不超过C50时，a 1取为1. 0,当混凝土强度等级为C80时，-22-a i取为0. 94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得：a =642. 28X 106/(l. 00X19. 10X6. 30X103X 13502) =0. 0039-(1-2X0. 003) - 5=0. 003y =1-0. 003/2=0. 999As=642. 28X 106/(0. 999X 1350X300. 00)=1588. 20mm2o六.地基变形计算规范规定：当地

25、基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地 区经验，且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于 稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形 验算。塔吊计算满足要求！4.3.3 3#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ200塔机自重标准值:Fkl=114L OOkN起重荷载标准值:Fqk=184kN塔吊最大起重力矩:M=3840kN. m塔吊计算高度:H=6L 5m塔身宽度:B=2. 2m非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB335地基承载力特征值

26、:342. 2kPa承台宽度:Bc=8. 00m承台厚度:h=1.6m基础埋深:D=0. 00m计算简图：-23-BeBe二.荷载计算1 .自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fkl=1141kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=8X8X 1.6X25=2560kN承台受浮力：Flk=8X8X 17. 30X 10=11072kN3）起重荷载标准值Fqk=184kN2 .风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0. ZkN/nd嚓=0.8耳5%/=0.8X1.77X1.95X0. 99X0. 2=0. 55kN/m2q 5k -/ h-

27、1.2X0. 55X0. 35X2. 2-0. 51kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskXH=0. 51X61. 5=31. 07kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值-24-Msk=0. 5FvkXH=0. 5X31. 07X61. 5=955. 33kN. m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0. 55kN/m2)心=O.8月5%Wo=0. 8X1. 86X1. 95X0. 99X0. 55=1. 58kN/m2qst -/ H=1.2X1.58X0. 35X2. 2=1. 46kN/mb.塔机所受风荷载水平

28、合力标准值Fvk=QskXH=L 46X61. 5=89. 78kNC.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0. 5FvkXH=0. 5X89. 78X61. 5=2760. 75kN. m.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+0.9X (3840+955. 33)=10499. 80kN. m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+2760. 75=8944. 75kN. m三.地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4. 1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：丸= (4 + %)叔=(

29、1141+184+-8512)/(8 X 8)=-112. 30kN/m2当偏心荷载作用时：=(Fk + Gk)fA-Mkx/WJ!-Mfy/Wy-25-= (1141+184+-8512)/(8X8)-2X (10499. 80X 1. 414/2)/85. 33=-286. 28kN/m2由于Pkmin。 所以按下式计算Pkmax * =(砥+ % /(线 +5)= (10499. 80+31. 07X 1. 6)/(1141+184+-8512. 00)=-L 47mW0. 25b=2. 00m 工作状态 地基承载力满足要求！bl = r=b/2-ex42/2=4-1. 04=5. 04

30、mfaniax =(线+GJ/笫广二(1141+184+-8512. 00)/(3X5. 04X5. 04)=-94. 39kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1141+-8512) / (8X8) =57. 83kN/m2当偏心荷载作用时：Pk = (Fk + Gk)fA-Mto/WJ!-Mfy/Wy=(1141+-8512)/(8X8)-2X (8944. 75X 1. 414/2)/85. 33=-263. 39kN/m2由于Pkmin。所以按下式计算Pkmax： =(砥+ % /(线 +5)= (8944. 75+89. 78X 1. 6)/(1141. 00+-8512

31、. 00)=7 23mW0. 25b=2. 00m 非工作状态 地基承载力满足要求！bl = r=b/2-ex42/2=40. 87=4. 87m-26-= (1141+-8512. 00)/(3X4. 87X4. 87)=-103. 52kN/m2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f342. 20kPa轴心荷载作用：由于faPk=-112. 30kPa,所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2XfaNPkmax=-94.39kPa,所以满足要求!五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8. 2条。1 .抗弯计算，计算公式如下：1 (2G、妁=行其+“

32、心+产-二 +(经改-切12 la y_式中a1截面IT至基底边缘的距离，取ai=2. 90m；a截面1-1在基底的投影长度,取a =2. 20m。P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=-94. 39 X (35. 04-2. 90)/(3X5. 04) =-76. 28kN/m2；M=2. 902X (2X8+2. 2) X (1. 35X-94. 39+1. 35X-76. 28-2X 1. 35X-8512. 00/82) + (l. 35X-94. 39-1. 35X-76. 28) X8/12=1504. 32kN. m非工作状态下：2；M=2. 902X (2X8+2. 2)

33、X (1. 35X-103. 52+1. 35X-82. 98-2X 1. 35X-8512/82) + (l. 35X-103. 52-1.35X-82. 98)X8/12-27-=1162. 66kN. m2.配筋面积计算，公式如下：依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010M% = T仁1九所孑=11-2%九二1-32A MA.=YMy式中a 系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1. 0,当混凝土强度等级为C80 时，a 1取为0. 94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得：a =1504. 32X 106/(l. 00X 19.

34、10X8. 00X 103X 15502)=0. 004=1-(1-2X0. 004) - 5=0. 004y =1-0. 004/2=0. 998A =1504. 32X 106/(0. 998X 1550X300. 00)=3241. 75mni2o六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地 区经验，且黏性土的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于 稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形 验算。塔吊计算满足要求！-28-5.施工质量注意要点：5.1 钻孔灌注桩

35、及格构柱要求（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下C30,主筋保护层位50毫米，箍筋采用 HPB300钢筋，主筋采用HRB335钢筋。（2）钢格构钢材除注明外，均采用Q235b,焊条采用E43型（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度212mm（4）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2 钢结构焊接要求（1）工艺要求1）预热预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主 要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后剩余应力。通常，35和45钢的预热温度 为150250含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至 250400。假

36、设焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧 各 150200mm02）焊条条件许可时优先选用碱性焊条。3）坡口形式将焊件尽量开成U形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑， 其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。4）焊接工艺参数由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达30%左右，所以第一层焊缝焊接时， 应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。5）焊后热处理焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以 及严厉条件下（动载荷或冲击载荷）工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度为

37、600 650 o假设焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。（2）焊缝质量验收要求-29-11区土方及支撑施工阶段，在辅楼西南侧安装一台45m臂长TC5613 （塔吊 编号为4#）,同时，将I区撤除的TC6015安装至辅楼东北角，臂长改为50m,塔吊编号为5#。4.塔吊基础设计及验算4.1 塔吊基础选型I#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该3个塔吊基础考虑采用钻 孔灌注桩+钢格构柱+钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2 塔吊基础设计1#、4#、5#塔吊基础分别为4根850的中心距为钻

38、孔灌注 桩，灌注桩上接钢格构柱，格构柱顶标Wj-l.lm,埋入钻孔灌注桩内3.5米。1#塔 吊桩长28.9m,桩顶标高为-21.6m,格构柱长度为24米；4#塔吊桩长29m,桩 顶标高为-19.6m,格构柱长度为22米；5#塔吊桩长28.9m,桩顶标高为-19.6m, 格构柱长度为22米。格构柱外包尺寸504X504,采用4L 160义16等边角钢及 420X200X 12600的缀板焊接而成，在中心距为2.55mX2.55m的四根格构柱 的顶部各焊接一块700 X 700义20封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上, 塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板4义4=1

39、6 块，支腿下筋板4X2=8块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水 平误差控制在1mm以内。格构柱与封口板焊接时，每个面加2块筋板，共2义4 X4=32 块。格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用16槽钢做一道支撑，四根格构柱之间 设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。 最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土 方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选 用6500*6500* 1400mm的基础，混凝土标号C40,上层筋纵横向各32

40、根25mm直 径HRB335钢筋，下层筋纵横向各32根25直径HRB335钢筋，架立筋为256内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整、饱满，有无过 度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是 否纠正。5.3验收使用要点塔吊验收合格投入使用后，定期对塔吊的垂直度和钢平台的水平度进行监测，一般为 每周监测三次，如监测数据稳定可减少为每周一次，如偏差较大(垂直度偏差超过2%。) 那么加大监测频率，每天监测一次或两次；另对钢平台上下连接的焊缝进行监测，如有开裂 或垂直度偏差超过3%。或其他情况出现，立即停止使用塔吊，并对薄弱部位进行加强；随土方

41、开挖，对格构柱进行连梁加固，开挖过程中注意格构柱四边的土体对称开挖， 当开挖至格构柱30公分时，采用人工开挖，以防土体压力不均匀对塔吊造成影响；在每 道加固斜支撑焊接完成后，组织相关人员对焊接进行验收，验收合格后，再进行下一层土 方的开挖和格构柱的加固；.安全文明措施(1)全体人员必须严格遵守施工现场各项安全规章制度。(2)施工人员均穿戴好安全用具。(3)施工现场设红白带警戒线，并有专人监督。(4)各类器具使用前均应严格检查，以防不测。(5)全体施工人员必须遵循文明施工原那么，做好手清工作。6 .附图-30-6CD -S1#塔吊定位-31 -5#塔吊定位3#塔吊定位2#塔吊定位4#塔吊定位-3

42、2-1#塔吊立柱桩与最近工程桩距离O O4#塔吊立柱桩与最近工程桩距离5#塔吊立柱桩与最近工程桩距离-33-支腿处上筋板，176福个支袍处4块，共16块支能处贴板，1-25格构柱处筋板，t=10 每格构柱处8块，共32块格构柱封n板，匕25 每格杓柱处I块，共4块每支同处1块，共4块塔吊格构柱、钢平台、基脚处理示意图-34-420X200X12（第 TWO-420X200X120600CBlsOBg 6 OO CXJ-21.6舶1160x16说明：1,立柱钻孔灌注桩混凝土为C30 （水下），主筋保护层50mm；2,立柱形式：基坑底面以下为钻孔灌注桩，直径850mm.3,桩位偏差小于2厘米；4,

43、桩身垂直度偏差小于1/150,格构柱垂直度偏差小于1/300；5,灌注桩清孔后沉渣厚度不得大于100mm；6,塔吊桩取4X850, L=28. 9m；7,型钢格构柱由4根L160X 16角钢及假设干扁钢焊接而成，与 灌注桩钢筋笼同时制作，插入灌注桩，长度见上图；角 钢与灌注桩主筋焊接单面焊80200；8,格构柱钢材采用Q345,焊条E43型，焊缝高8mm。格构 柱角钢接缝应设在有横缀板位置，并应错缝焊接；格构柱与灌注桩钢筋笼应整体焊接吊装安放；9,开挖到坑底后，焊接止水钢板。止水钢板与立柱型钢满焊；10,底:钢筋穿越时如遇缀板阻挡，可在其上下位置处补足 缀板面积后把缀板割除1#塔吊立柱桩详图-

44、35-420X200X1266001-420X200X12（第 TWO8150 一菖0 01462000BC穿S8SSB850说明：1,立柱钻孔灌注桩混凝土为C30 （水下），主筋保护层50mm；2,立柱形式：基坑底面以下为钻孔灌注桩，直径850mm.3,桩位偏差小于2厘米；4,桩身垂直度偏差小于1/150,格构柱垂直度偏差小于1/300；5,灌注桩清孔后沉渣厚度不得大于100mm；6,塔吊桩取4X850, L=29. 0m；7,型钢格构柱由4根L160X16角钢及假设干扁钢焊接而成，与 灌注桩钢筋笼同时制作，插入灌注桩，长度见上图；角 钢与灌注桩主筋焊接单面焊80200；8,格构柱钢材采用Q345,焊条E43型，焊缝高8mm。格构 柱角钢接缝应设在有横缀板位置，并应错缝焊接； 格构柱与灌注桩钢筋笼应整体焊接吊装安放；9,开挖到坑底后，焊接止水钢板。止水钢板与立柱型钢满焊；10,底板钢筋穿越时如遇缀板阻挡，可在其上下位置处补足 缀板面积后把缀板割除4#塔吊立柱桩详图-36 -420X200X12(M-O)一草K目8thT5