脚手架工程施工方案(落地和悬挑).docx

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1、wd鑫苑逸品香山二期一标段工程外脚手架专项施工方案编制人: 审核人: 审批人:歌山建立集团 二。一。年十月八日目录第一节工程概况1第二节脚手架主要搭设方法及计算参数2 第三节脚手架搭设及技术措施3一、施工准备3二、材料选用4三、搭设技术措施4第四节落地式扣件钢管脚手架计算书6 第五节悬挑式扣件钢管脚手架计算书13 第六节脚手架验收、使用及管理21第七节门洞处理和考前须知23 第八节脚手架的撤除24(2)脚手板的自重标准值(kN/mz)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.16N = 0. 16X4X 1. 50X (1. 05+0. 30)/2=0. 648kNG2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值

2、(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16N = 0. 16X 1.50X4/2=0. 480kNG3(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m。； 0. 005N = 0. 005X 1. 50X24. 00=0. 180kNG4经计算得到，静荷载标准值NG=N +N +N +N=4.297kN。G1 G2 G3 G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.00X2X1.50X1. 05/2=3. 150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W 根本风压(kN/m2),按照？建造构造

3、荷载标准？(GB50009-2001)的规0定采用：w = 0. 550U 风荷载高度变化系数，按照？建造构造荷载标准？(GB50009-2001)Z的规定采用：U = 2.03ZU风荷载体型系数：U = 1.20SS经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0. 7X 0. 55X 2. 03X 1. 20=0. 938kN/m2o考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2NG + 0. 85X1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2NG + 1. 4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0. 85X1.4Wklah2/10其中Wk风荷

4、载根本风压值(kN/m?)；la立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，N=9. 566kN；，轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 185；i 计算立杆的截面回转半径，i=l. 578cm；10 计算长度(m),由公式10 = kuh确定，1 =3. 119m；0k 计算长度附加系数，取1. 155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；A立杆净截面面积，A=4. 893cm2；W 立杆净截面模量(反抗矩)，W=5. 080cm3；a钢管立杆受压强度计算值(N/mmO ；经计

5、算得到105. 930f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/nw；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算”J、于打，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)； N=8.9040轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 185；计算立杆的截面回转半径(cm) ； i=l. 578 10计算长度(m),由公式10 = kuh确定；10 = 3. 119k计算长度附加系数，取1.155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定；L 5A立杆净截面面积(cm2) ； A = 4. 893cm2W立杆净截面模量(反抗矩)(cm。； W=5. 080MW

6、计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN. m)； M=0.542 wa钢管立杆受压强度计算值(N/nw)；经计算得到0二205. 38f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/nw；立杆的稳定性计算f,不满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1. 308kN；NQ 活荷载标准值，NQ = 3. 150kN；gk 每米立杆承受的构造自重标准值，gk = 0. 125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 83. 87米。脚手

7、架搭设高度Hs等于或者大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，计算高度大于50米,脚手架搭设高度限值H = 50 米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按 照下式计算：其中NG2K构配件自重标准值产生的轴向力(kN)； NG2K = 1. 308kNNQ活荷载标准值(kN)； NQ = 3. 150kNgk每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m) ； gk = 0. 125kN/mMwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN. m)； Mwk = 0. 456经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度Hs = 23. 772米。脚手架搭设

8、高度Hs等于或者大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H = 23. 77米。现搭设高度为18. 8米可满足要求。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N = N + N1lwO其中Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Nlw = 1. 4 X wk X Awwk风荷载根本风压值，Wk=0. 938kN/m2；Aw每一个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3. 6 X 3=10. 8ciH2；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)； No = 5. 000 经计算得到Nlw = 1

9、4. 180kN,连墙件轴向力计算值N1 = 19. 180kN连墙件轴向力设计值Nf = 0 A f 其中0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30/l. 578的结果查表得到加0. 950；A = 4. 893cm2 ； f = 205N/nnn2O经过计算得到Nf = 95. 259kNNfNL连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1 = 19. 180kN大于扣件的抗滑力8. OkN,不满足要求!故采用双 扣件。连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆根抵底面的平均压力应满足下式的要求 P Wfg其中p立杆根抵底面的平均压力(N/nw), p=

10、N/A； p=31. 89N上部构造传至根抵顶面的轴向力设计值(kN) ； N=9. 57A根抵底面面积(m2)； A=0. 30fg地基承载力设计值(N/nw)； fg = 180. 00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc = 1. 00 fgk地基承载力标准值；fgk = 180. 00地基承载力的计算满足要求！第五节悬挑式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，以最大搭设高度23. 00米计，立杆采用单立管。搭设尺寸 为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为 048X3.5,连墙件

11、采用2步3跨，竖向间距3. 6米，水平间距4. 5米。施工均布荷载为 3. 00kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16a工字钢，其中建造物外悬挑段长度1.20米，建造物内锚固 段长度2. 30米。本工程采取的悬挑及落地脚手架验算依据为？建造施工脚手架实用手册？及参考?建 筑施工手册？中“脚手架工程。1 .脚手架计算参数：搭设高度H=23m 步距h=1.8m;立杆纵距 1 =1. 50m 立杆横距 1 =1. 00m; ab16#工字钢截面反抗矩W =141 X 103mni3 ; X钢材抗弯强度设计值Q235钢查表5-23, M =205N/mm2.荷载计算(1)计算

12、脚手架自重gk =0. 1058kN/m因最高架为H=23m,那末集中荷载 N gk =HX gk =23X0. 1058=2. 43 kN脚手板共按七层铺设,即n =7,查表5-10得 1gk =0. 3587kN/m 2那末 N gk = n XI Xgk =7X1. 5X0. 3587=3. 77 kN 21 a2脚手架采用封闭式防护材料，查表5-11得gk =0. 0768kN/m 3那末 N gk =HXgk =23X0.0768二77 kN 33按最大不利荷载考虑二层操作，取n=2,查表5-12得 1均布活荷载qk=2 kN/m2那末 N qk= l/2Xn XI XI Xqk=l

13、/2X2X 1, 5X 1 X2=3 kN 1 a b荷载组合：因搭设高度H=23m,不考虑风荷载作用时：那末集中荷载G=1.2X2N gk+1.4 N qk =1.2X (2. 43+3.77+1.77)+1.4X3 =13. 76 (kN)立杆稳定性计算公式：wd.N6力 W fN=G=13. 76 kN“为轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L /i确定. 0i=l. 58cm L =k uh 其中 k=l. 155 u=1.55 h=l. 8 0L /i=203. 8查表得 04)=0.1742A=4. 89 erm立杆净截面面积，W为立杆截面反抗矩为5. 08 cm36为钢管立杆受压强度

14、计算值(N/nw)fl为钢管立杆抗压强度设计值取205 N/nw那末6=161.5 f =205N/mm2所以不考虑风荷载时钢管立杆抗弯强度满足要求。考虑风荷载时，稳定性计算公式：N Mw6=7A+ W 忘 LflN=l. 2X ZN gk+L 4X0.85 N qk=1.2 义(2. 43+3. 77+1, 77)+ 1. 4X0. 85X3=13. 134KNW为风荷载的标准值 kW = 0.7 u u W kz s 0其中w为风压标准值，W为根本风压值取0. 55 KN/皿 k0U为风荷载高度系数,87米高时取1.86 Z口为风荷载体型系数，局部封闭开洞取口二1.3中 SS挡风面积An中

15、为挡风系数，,二迎风面积Aw查表JGJ130-2001表A-3取甲=0.083 那末W =0. 7 X 1. 86 X 1. 3 X 0. 083 X 0. 55=0. 059 KN/rmk风荷载设计值产生的立杆弯矩Mw为Mw=O. 85X1.4 W XI Xh2/10=0. 034 KN k a1313434x103那末 6 = 0 J 742 X 4.89 x102+ 5080=160.89 N =6. 34 KN fi故按此设置的连墙杆可满足要求.(3)连墙杆采用焊接方式与墙体连接,对接焊缝强度计算:N6=| t 9 wN为连墙件轴向拉力,N=N1=6. 34KNIw为连墙件周长取3.

16、14X48=150.8 mmt为焊缝高度取t=3. 5 mmf为对接焊缝抗拉压强度，取185 N/nw t那末 6 =12. 0 f =185N/mm2 t故按此焊缝可满足要求.4.工字钢抗弯强度验算考虑最不利荷载，使全部荷载作用叠加,计算简图如下：支座反力计算公式R =N(2+K+Kl)+ql/2(l+Kz) AR =-N(K+Kl)+ql/2(l-K2) B支座弯矩 M =N (m+m )-qm2/2 A1口十亦Nm3呵3-8)+2小血取大变形里Vmax=-3EI+.6日 11 +1日其中 m=1350 mm 1=3400 mm m =350 mm K二m/1KI二 m /I11I 工字钢

17、惯性矩 I=n30cmi 反抗矩 W=141 cm3 A=26, 131 cm2 16E=2. 06 X 10.5 N/ mm220.513x10-2,6工字钢自重荷载q= G .35 + 1 45)=0. 073K N/m2N=F=13. 76KNM=13. 76 X 1. 35+13. 76 X 0. 35+1/2 X 0. 073 X 1. 352=23. 46 ( kN m)6= M/W=23. 46 X 103/141=166. 3 f =205N/mm2所以工字钢抗弯强度满足要求。5.悬挑工字钢变形验算依据上面公式计算最大变形量VmaxVmax=5. 18 mm L/400 =27

18、00/400=6. 75 mm按?钢构造设计标准？ (GB50017-2003)附录A构造变形之规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍即2700 mmo悬挑工字钢梁整体稳定性计算M依据6二0加 f得 b6 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表?钢构造设计标准？(GB50017-2003)附录B b得 。=2 b由于6大于0.6,附录B其值用6 表示,查表得 bb6 =1. 07-0. 282/2=0. 929 b23.46 x 106那末 6 = Q 929 X 141X 103 = 179. 1 f=205 N/mm2故悬挑工字钢梁整体稳定性能满足要求。1只AC6 .钢筋套环受力验算，

19、即抗倾覆验算：钢筋套环受力计算简图端部倾覆弯矩M=F - 1其中 M=23. 461=2. 50F=23. 46/2. 50=9. 38KN1取内套环至墙外边距离为2500 mm取【6】I级钢强度设计值不应大于50F/2A6 那末 A2F/(2【6)=94(mm2)故套环按I级钢6 16(截面面积为402.2 nw),可满足抗拉要求.7 .钢筋套环碎受冲切验算：根据公式F W0. 73 f a h 1htm0依据公式FW0.7Bfah1htm0套环设置如上图所示：其中 B =1.0 h =100-15=85(楼板厚度取 100 mm) f =1.43(C30) h0ta =( a +a )/2

20、=710+2X85X 1/2=795 mt b那末 0.7 B f a h =0.7X1 X 1.43X795X85=67. 64(KN) h t m 0F =16. 2 f =205N/mm2所以转角处工字钢梁抗弯强度不能满足要求，须加设14#槽钢斜撑或者钢丝绳以确保悬 挑架子的稳定性。B.验算14#槽钢斜撑的稳定性为保险起见，增加14#槽钢架底部斜支撑或者钢丝绳吊拉脚手架配合卸载.受力如以下图所示：F F14#槽钢抗弯强度应满足N一 R【fcF冷由 F, =F/sin 0 1。3N 一sin。二,，二0. 8385口(儿J32+ 1.9521LN= F =1. 5X13. 76/0. 83

21、85=24. 615KN一查表知：i=55. 2 mmX=L /i=3578/55. 2=64. 820查表6二0.9A=18. 516 cm2 , fc =205N/nwIriIriIfwd.一、鑫苑逸品香山二期一标段工程，地处郑州市惠济区香山路与开元路穿插口。本工 程由 1#、2#、3#、4#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#楼及 1#地下车 库共14个单体工程组成，其中1#、2#、3#、4#、6#、7#、8#、9#、11#、12#楼为 高层住宅，10#、13#、14#楼为小高层住宅。总建造面积127038. 55 m2o其中1#楼 9736. 07 m 2#

22、楼 9689. 86 m 3#楼 6021. 74 m 4#楼 8366. 20 m 6#楼 5582. 39 m 7#楼 5582. 39 m 8#楼 9058. 29 m 9#楼 11305. 4510 楼8071. 57 m H#楼 9026. 61 m 12#楼 10919. 7413#楼 7758. 0214#楼 7758. 02 m 地下车库 18162. 20 m2o二、建造层数层高及总高度：1#、2#、3#、4#、12#楼为15层,6#、7#、8#、9#、11# 楼为16层,10#、13#、14#楼为8层,6#、7#、8#、9#楼与地下一层车库连体，车 库平时停车，战时为人防。

23、1#、2#、3#、4#、12#楼首层高度为3. 5M, 13#、14# 楼首层高度为2. 75M,其余层高均为2. 9M,车库层高为4. 05M。1#楼总高度 41. 4M, 2#、3#、4#楼总高度为 47. 7M, 6#、7#楼总高度为 47. 85M, 8#、11#楼 总高度为47. 1M, 9#楼总高度为47. 8M, 10#楼总高度为29. 75M, 12楼总高度为 47. 4M, 13#、14#楼总高度为29. 95M。主楼构造类型为剪力墙构造，根抵形式为 素混泥土桩（CFG桩复合地基+筏板根抵。车库为地下一层，根抵采用梁板式筏 型根抵，构造形式为框架构造。建造构造的安全等级和耐火

24、等级均为二级。该工程 由郑州鑫苑建投置业投资兴建，河南徐辉建造工程设计事务所设计。第二节脚手架主要搭设方法及计算参数一、1#、2#、3#、4#、6#、7#、8#、9#、11#、12#楼高层构造，16层为落地脚手 架，5层以上为悬挑脚手架，挑架总高度不得大于六层，共挑两次。二、10#、13#、14#为多层住宅，采用落地脚手架。三、1#地下室（车库）以上部位：主楼从1层楼面开场搭设悬挑脚手架，便于加快地下 室防水及回填，加快施工进度和增加施工场地；待回填完成之后，在搭设1层以下 采用落地脚手架。四、落地脚手架：1、单立杆双排落地脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的 步

25、距1. 80米，外架距外墙350mm。采用的钢管类型为48X3. 5,连墙件采用2步2NF=14. 775 fc =205 N/nw再验算14#槽钢长细比是否满足要求：X =64. 82 ?冷 弯薄壁型钢构造技术标准 ？(GB50018-2002)、？混凝土构造设计标准？ (GB50010- 2002)、？建造施工扣件式钢管脚手架安全技术标准？(JGJ130-2001)、？建造施工安全 检查标准？(JGJ59-99)、？编制建造施工脚手架安全技术标准统一规定？等现行国家标 准、标准的规定。wd.跨,竖向间距3. 6米,水平间距3.0米。2、搭设示意图：连墙件扣件连接示意图五、悬挑脚手架1、悬挑

26、脚手架由五层楼面挑出，按每六层一悬挑，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立 杆的纵距1.50米,立杆的横距0.9米,立杆的步距1.80米,外架距外墙350mm。采 用的钢管类型为中48X3. 5,连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 6米，水平间距4. 5 米。2、悬挑水平钢梁采用16a工字钢从楼面上悬挑，钢梁悬挑段长度1.20米，建造物内锚 固段长度2. 30米，预埋6 18圆钢套环或者倒r形加12槽钢封顶以固定工字钢， 转角处预埋力18圆钢套环。采用钢丝绳斜拉固定或者14号槽钢顶撑，以确保阳 台及转角等部位不利工况下能满足使用要求。3、搭设示意图：(1)、悬挑脚手架侧面图(2)、悬挑架立面示意图(3

27、)、连墙件扣件连接示意图(4)、悬挑架平面示意图第三节脚手架搭设及技术措施一、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求向架设和使用人员发展技术 交底。应按标准要求对钢管扣件脚手板等发展检查验收，不合格产品不得使用。经 历收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 应去除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。2、脚手架地基与根抵的施工，必须根据脚手架搭设高度，搭设场地土质情况与现行国 家标准?地基与根抵工程施工及验收标准？(GBJ2002)的有关规定发展。脚手架根抵 经历收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。3、落地脚手架立杆底部处理：原地

28、面素土夯实，然后采用厚100mm的C15细石碎找平， 外脚手架四周设置排水沟。wd二、材料选用1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准？炭 素构造钢？(GB700-89)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格 证。2、钢管选用外径48mm,壁厚3. 5mm的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6. 0m,小横杆长度1.5m。3、根据？可铸铁分类及技术条件？(GB978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于 KTH330-08的可锻铸铁创造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口 剩余披缝，毛刺、氧化皮等去除干净。4、扣件与钢管的

29、贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢 管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵便转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm,宽度大于等于200mm,长度为46m, 其材质应符合国家现行标准?木构造设计规定？(GBJ588)中对II级木材的规定， 不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或者严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、 滑扣应报废和制止使用。三、搭设技术措施1、外架搭设(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1 / 200。(2)立杆接头除

30、在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交织布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内， 两相 邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心距主节点的距离不应大 于步距的1/3,同一步内不允许有二个接头。(3)立杆顶端应高出建造物屋顶1. 5mo(4)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫块外表不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方 的立杆上。wd(5)大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度 不宜小于3跨，并不小于6m。(6)大横杆对接扣件连接、

31、对接应符合以下要求：对接接头应交织布置，不应设在 同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应防止设在纵向水平跨的跨中。(7)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mll1,同一排大横杆的水平偏差不得大 于 1 / 300o(8)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。(9)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣 紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm,靠墙一侧的外伸长度不 应大于250mln,外架立面外伸长度以100mm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜 根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2,施工层小横 杆间距为1m。(10)脚手板普通应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两 根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳， 靠墙一侧离墙面距离不应大于150nlm,拐角要交圈，不得有探头板。(11)搭设中每隔一层外架要及时与构造发展结子拉结，以保证搭设过程中的安全， 要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。(12)拉杆必须从第一层与窗口连接，拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容 许向上翘起。保证垂直4m、水平6m拉接。(13)剪刀撑与横向斜撑：双排脚手架应设剪