钢筋混凝土单层工业厂房结构计算书24+24.docx

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1、钢筋混凝土单层工业厂房结构设计一、设计条件(设计跨度分组6、设计荷载分组4、地基承载力设计值300kN/m2)某厂金属加工车间，单层两跨等高排架，采用钢筋混凝土结构，长60m,柱距6m,每 跨有两台吊车，中级工作制。跨度为24+24 (m)轨顶标高9.6m,下弦标高12.3m,吊车设 置每跨设有两台20+20 (KN),该地区基本风压wo=O.45kN/m2,基本雪压so=O.4kN/m2,地 基承载力设计值300kN/m2o 1、材料柱子混凝土为C40,柱中纵向受力主筋采用HRB400级钢筋，其他HPB300级；基础采用C30混凝土，HPB300级钢筋；未注明部分按构造自选材料。2、构造做法

2、及荷载标准值(1)屋面:高聚物改性沥青防水卷材(含保护层)0. 4kN/m220mm厚水泥砂浆找平层20mm厚水泥砂浆找平层0. 4kN/m2100厚水泥珍珠岩制品保温层0. 4kN/m2隔汽层隔汽层0. 05kN/m220mm水泥砂浆找平层20mm水泥砂浆找平层0. 4kN/m2预应力混凝土屋面板1. 4kN/m2(2)墙面:在外纵墙标高1.0m处设置一排宽3.6m,高4.8m的钢窗；在轨顶标高以上0.6m处设置 一排宽3.6m,高1.5的钢窗,钢窗：M 0.45kN/m2, 400厚砌体墙容重为7kN/nR 钢筋混凝 土圈梁截面400*300mni；钢筋混凝土基础梁截面高450nlm,上宽

3、400mm,下宽300mm；钢筋混 凝上容重25kN容3。围护墙体做法:陶粒混凝土轻质砌块厚390mm7. OkN/m3外墙水泥砂浆找平厚10mm20kN/m3内墙水泥砂浆找平厚8nlm20kN/m3对于 A 柱有=0. 15 2 =0.29。力矩作用在柱顶时G=L5嗡篙=1.9331 平力矩作用在牛腿时G=15=1. 215毕47V/=L 933-13. 555/12. 4=2. 11W号215*-52. 63/12. 4=-5. 16WA 柱支座反力“一+7交2. n+-5. 16=-3. 05W对于边C柱有n =0. 15 1 =0.29。=耳黑裳=1 933G=15=1.215Z=q7

4、V7=l. 933*T3. 555/12. 4=2. 11WWY7V77L 215*52. 63/12. 4=5. 16制C柱支座反力行一整方2. 11+ (5. 16) =7. 27KN对于边B柱有 =0. 52 1 =0. 295817=15 =1. 345年= 1. 581*0. 00/12. 4=0. 00W 尽=Cf击=L 345*0. 00/12. 4=0. 00A7VB柱支座反力鸟刃整章0. 00+0. 00=0. 00W故排架柱不动钱支的总反力为：我存哼/二-3. 05+7. 27+0. 00=4. 22KN再将R反作用于柱顶。各柱柱顶剪力：匕=7/?-&二4. 22*0. 1

5、743. 05=3. 78KN%=R 七=4. 22*0. 651-0. 00=2. 75KN匕二%R 一凡=4. 22*0. 174-7. 27=-7. 10KN求的R后，用平衡条件求得柱各截面的弯矩和剪力，柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下，排架的弯矩图、剪力图、轴力图如下所示:荷载之和，恒载作用下，排架的弯矩图、剪力图、轴力图如下所示:恒载弯矩-剪力图恒载轴力图d市1拙I州+M 州C也I3. 4.2活荷载作用下结构内力分析屋面可变荷载作用下的内力分析方法与恒载作用下的内力分析方法相同。 当活荷载作用在AB跨时，在每侧柱顶产生的压力为2 =&=36. OOKNo 由图2.

6、2可知,其中在A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M =50. 4*0. 05=-2. 52KN mA=-50. 4*0 25=-12. 6KN m八看寻4*0. 15=一7. 56KN m对于 A 柱有 =0. 15 I =0. 29, C=l. 933 C . =1. 215。 JJ 933*-2. 52/12. 4=-0. 39KN=L 215-12. 6/12. 4=-l. 23KNA柱支座反力 一交-0.39+-1.23=-1.62腑 对于边 B 柱有 =0. 52 1 =0. 29, C, =1. 581 C 3 =1. 345。581*-7. 56/12. 4=0. 96

7、W号W7VZZ：= 1. 345*-7. 56/12. 4=-0. 82KNB 柱支座反力耳96+-0. 82=-l. 78KN故排架柱不动皎支的总反力为:62+-1.78+0. 00=-3. 4KN再将R反作用于柱顶。各柱柱顶剪力：Va=?aR-Ra-3. 4*0. 1741. 62=1. 03KN% =%R 一七=-3. 4*0. 6511. 78=-0. 43KNVc=%R_Rc=T. 4*0. 174-0. 00=-0. 59KN故AB跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图如下图所示:p=7OU0.( 3 78. 17-5. 52-1. 5233600-1. 62y 1.03-0.

8、43 -9. 28-0.59-5.27+M +N活载轴力图活载弯矩-剪力图当活荷载作用在BC跨时，计算方式与AB跨相同。3. 4.3风荷载作用下结构内力计算由上文可知左风荷载作用时:Fw =8. 62KN, r=2. 28KN/m, 1.057 = -5.84雨rbk =rbk =34 3xl.262 = 3.44A712.4Rk = + Rrk = -5.84 + 3.44 = 2.4ZN AANoA匕犬=/Rk+Rak =24x0.32 5.84 = 5.096攵NVBK = -rihRK + Rbk =2.4x0.36 + 3.44 = 4.3 IAN% = qRk = 2.4x0.31

9、 = 0.744ZN内力图如图所示d吊车荷载(b) MH(kN.m)(c) N 图(kN)/5.09kN 45.75199,83643ikN0744kN在吊车横向水平荷载作用下A、AB跨有吊车对于柱A,.(A 2431. (0 2432-2.U + 23 + 0.12-2.1x0.31 + 0.353 + .10.5382 1 + 23 -1 1 )俎.I ) _10.1492 1 + O.313 1_(0.149 )对于柱B,同理可得65=0619r、k = CJn = 0538x6.75 = 363kNRbk =断尸-0.619x6.75=-4.1 SkNRk = Rak + Rbk =

10、- 7 8kN剪力分配：V4I =Rak-?iRk = -3.63 + 7.81 x 0.32 = 136kN /I I/I A A匕=v +7 =1.36 + 6.75 = 8.1 W /I/l1H=Rrk7Rk = -4.18 + 6.75 x 0.36 = -1 J5kNVB=VBi+Tn =-1.75 + 6.75 = 5kN匕=& = 一7.81 x 0.32 = 2.5kN图为a”作用于AB跨的排架内力图同理可得BC跨内有吊车时的内力图吊车水平荷载(b) M 图(kN.m)(c) N图(kN)3.5 排架柱内力组合Il-n取控制截面：对于单阶排架柱，上柱选择牛腿顶面(即上柱底截面)

11、I - I为控制截面，下柱选择n-II和ni-ni为控制截面，另外，ni-in同时也是设计柱下基础 的依据，截面1-1和n-n虽然处于同一位置，但截面和内力值都不相同，分别代表上下柱截面，在设计截面II-n时，不计牛腿对其截面承载力的影响。111 III排架柱是偏心受压构件，影响其纵向配筋率的主要因素是轴力N和弯矩YNA 根据可能需要的最大的配筋，一般考虑下面四种内力的不利组合：（1）+NU及相应的N、V （2） Mma、及相应的N、V（3）Ng.及相应的+Mmax或一 Mg, V （4） N.及相应的+M喇或一乂皿，V。 （1）、（2） 和主要是针对大偏心受压破坏，（3）是针对小偏心受压破坏

12、。A柱内力设计值汇总表截面内力恒载屋面活载吊车荷载最大轮压作用在吊车荷载风荷载AB跨BC跨AB跨BC跨横向水平荷载作用左来风右来风A轴B轴左B轴右C轴AB跨BC跨1234567891011I-IM29. 540. 831.14-34.27-216. 979.010. 384. 293. 55-8.475. 24N305. 00-9. 00000000000II-IIM-28. 42-8. 171.1469. 845. 539.010. 384. 293. 55-8.475. 24N355. 20-9. 000950.3190. 06000000ni-iiiM8. 69-1.655.2714.

13、89-52.4131.291.3236. 9812. 32140. 20103.00N394.69-9. 000950.3190. 06000000V3. 781.030.42-35. 26-6.512. 500. 114.640. 9930. 27135.78A柱内力组合表截面+M0ax及相应的N、V-Mmax及相应的N、V凡小及相应的+Mmax 或-Mmax. V必汨及相应的+卜1皿或-Mnm. VI-IM1.3*+1.5* (+)+0.9(+)+(42. 401.3M+L5M0. 8*(+)+0.9(+8. 491.3* +1.5*( +)+0. 9(+)+41.041.3*(D+1.5

14、*(3)+0.9*(+)+41.52N356. 55396. 50383. 00396. 50II-IIM1. 3*+l. 5*K)+(0. 8*(+)+0. 9您+58. 731.3机。+1.5*(+0.8*(+)+0.孙+-42. 271.3*+1.5*(2)+0. 9*(+)+51.261.3MD+1.5*0.9 (+)+1-39. 17N863. 35521.83853. 90539. 97III-IIIM1. 3*(h-1. 5*+0. 8*(+)+0. 9*+197. 591.3MD+L5M (+0.8* (+0) +0. 9*+17. 10L3*+L5*+0.9*(+)+190.

15、 941.3=KD+1.5*+0. 9* (+)+204. 02N784. 77573. 17905. 25794. 22V28. 2613.4223. 3927.87建筑平、剖面如下图1、图2所示（室内为高差150mm）：J 6000 1 6000 ) 6000 J 6000 ) 6000 J 6000 J 6000 ) 6000 J 6000 6000 图1建筑平面示意图图2建筑剖面示意图寸500120gco图 3 (a) G323 (二)(b) CG426 (二)（轨道高度按200mm计算）B柱内力设计值汇总表截面内力恒载屋面活载吊车荷载最大轮压作用在吊车荷载风荷载AB跨BC跨AB跨BC

16、跨横向水平荷载作用左来风右来风A轴B轴左B轴右C轴AB跨BC跨1234567891011I-IM8.62-6. 526. 5232. 1230.319.0127. 732. 161. 1970. 82-70. 82N602.80-5. 405. 40190.06950.3220.20100.31000011-IIM8. 62-6. 526. 5229. 95186. 37134. 8447.512. 161. 1970. 82-70. 82N703. 20-5. 405. 40190.06950.3220. 20100.310000m-mM36. 59-9. 289. 2849. 4495.

17、5559.9121.0559. 3832. 67245.92-245. 92N742.69-5. 405. 40190.06950.3220. 20100.310000V2. 75-0. 430.314. 2910. 20-8. 42-7. 706. 433. 5419. 67-19. 67M30. 49-6. 636. 6335. 3268. 2542.7915. 0342. 4223. 33175. 65-175. 65N618.91-3. 863. 8659. 11212. 48157. 2971.650000V2. 44-0. 220. 226. 377. 29-6.01-5. 504

18、. 592. 5314. 05-14. 05B柱内力组合表截面+Mm、及相应的N、V-及相应的N、VN.ax及相应的+M皿或TU, VNmin及相应的+M忖x或-MiVI IM1.3* +1.5*( +)+0. 9(+)+98. 241.3* +1.5*0.8*( +)+0.9(+231.351.3* +1.5*( +)+0.9(+)+181.811. 3*+l. 5*+0. 9*(+)+243.91N1080.911094. 27989. 30955. 97IIIIM1.3Q1.5*K0. 8*(+)+0. 9您+211.091.3=KD+1.5*(+0. 8*(+)+0. 9*+155.

19、841.3*+L5*+0. 9* (+)+98. 671.3* +1.5*0.9( +)+12.21N1051. 751240. 201025. 88856. 60mmM1.3*+1.5*(3)+0. 8*(+)+0. 9您+574. 161.3*+1.5* (+0. 8*(+)+0. 9*+-41.431. 3初+1. 5*K)+0. 9* (+)+317. 991. 3MD+1. 5*+0. 9* (+)+308. 68N1225. 661401.071077. 221107. 52V37. 86-8. 6233. 737. 283.6 排架柱配筋计算3. 6.1柱的截面配筋计算A柱上柱配

20、筋计算A上柱截面宽度b = 400mm,截面高度h = 400mm, A柱混凝土强度等级为 C40,fc=19. IN/mm2, fL=l. TlN/mnK采用 HRB400 级钢筋，f尸360N/min2G =0. 518, 保护层厚度取为40mm,取h0=400-40=360mmo上下柱均采用对称配筋，经计算大小偏心受压破坏界限时的轴力Nb = &及=1. 0*19. 1*400*0. 518*360= 1424. 7 KN排架柱内力组合中的各组轴力值均小于Nb,因此都可以视为大偏心受压 情况。在截面为大偏心受压时，因为轴力小，取弯矩较大者作为最不利内力组 合的选择依据，则从排架柱A内力组

21、合表中取1组最不利组合：-Mmax=42. 40KN. mN=356. 55磔按新规范计算偏心受压构件配筋：由上述可知，A上柱上端弯矩在该组组合 内力下大小为此=29. 54腑m,下端M2=42. 40肺%查相关表可知上柱的计算长度6 =女=2*3. 6=7. 2m,钢筋弹性模量Es= 200000N/mm2；全部纵筋最小配筋率Pm=0.20虬1)轴心受压构件计算 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数0 ： 矩形截面面积 A = bh = 400M00= 160000mm2,截面惯性矩 i=bh3/12 i =2. 13*109mm4 i尸2. 13*107”因为 Lo/i=MaxLOx/ix,

22、LOy/iy =Max7, 2*10/2. 13, 7. 2*10/2. 13/10)=Max 33. 75, 33. 75 =33, 75,取 6 =0.899。轴压比 Uc=N/(fcA)=356. 55*1000/(19. 1*160000) =0. 16全部纵向钢筋的最小截面面积As,rain=A P rain= 160000*0. 20%=320mm2一侧纵向钢筋的最小截面面积Asl,min = 0. 20% A= 160000*0. 20% = 320mm22)全部纵向钢筋的截面面积A：NW0. 9 6 (fcA+f； As)按上式求得：A； = (N/0. 9 6 -KA)/f丫

23、=第22页共39页356. 55*1000/(0. 9*0. 899)-19. 1*160000/360=-5131mm234-12(Mlx/M2x),应考虑轴向压力产生的附加弯矩的影响鼠= 0.5fcA/N=3.211.0,取鼠=1.0附加偏心距 ea=Max 20, h/30 =Max 20, 13. 33) =20. 00mm5=1+ (晨/h) 2 鼠/ 1300 (M2x/N+ea) /h。= 1+(7. 2*1000/400)2*1/1300*(-1*42. 40/356. 55+20)/360=0. 093Cmx = 0. 7+0. 3M1x/M2x = 0. 7+0. 3*29

24、. 54/42. 40 = 0. 909Mx =-Cmx n nSxM2x = 0. 909*0. 093*42. 40 = 3. 58kN m4)在做作用下正截面偏心受压承载力计算附加偏心距=20.00mm轴向压力对截面重心的偏心距e0=M/N=-l*3. 58*1000/356. 55 = -10. 0mm初始偏心距 ei = e0+ea=-10. 0+20=10. 0mm轴力作用点至受拉纵筋合力点的距离e = B+h/2-a=10. 0+400/2-40=170. 0mm混凝土受压区高度x由下列公式求得：NW a fbx+fy As -。sAs当采用对称配筋时，可令f,A： = oA，代

25、入上式可得：x=N/ ( a ifcb) =356. 55*1000/(1*19. 1*400) =46. 67mm W W bh0=186. 48mm,属于大偏心受压构件；当x2a时,受拉区纵筋面积人可按下列公式进行计算：Nes，fyAs(h0-as，)es, =ei-h/2+as, =10. 0-400/2+40=- 150mmAsx=Nes，/fy(h0-as5)=356. 551000-150/360*(360-40) =-464mrn2 P x0. 38%；Y向:3 16 Asy=603mm Py=0. 38%(A/ =1608mm P =1.01%)(1) A柱下柱配筋计算由于排架

26、柱n-n和ni-iii截面均是下柱截面配筋的依据，可综合考虑两者的 情况。A下柱截面宽度b=40度m,截面高度h=800mm, bf= 100mm, hf=150 mm, c=25mmoA 柱混凝土强度等级为 C40,fc=19. IN/mm2, ft=l. 71N/mm2,采用 HRB400 级钢筋，fy=360N/mn2, =0. 518,保护层厚度取为 40mm,取 ho=800-40=760mm0 上下柱均采用对称配筋，先假设柱子为大偏心受压情况。在截面为大偏心受压时，因为轴力小，取弯矩较大者作为最不利内力组 合的选择依据，则从排架柱A内力组合表中取1组最不利组合：-Mmax=58.

27、73KN. mN=863. 33KN；按新规范计算偏心受压构件配筋：由上述可知，A上柱上端弯矩在该组组合 内力下大小为此=197. 59KN. in,下端M2=58. 73KN. m;查相关表可知上柱的计算长度G=L(K=i*8. 8=8. 8m,钢筋弹性模量Es =200000N/mm2；全部纵筋最小配筋率Pm=0.20虬2)轴心受压构件计算 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数由 ：I形截面面积A =(0. 4*0. 8-2*(0. 8-0. 15*2+0. 8-0. 15*2-0. 025*2)*(0. 4-0. l)/2)=177500mm2o截面惯性矩 ix = 13. 94*10 mm

28、4 i=3. 14*10 W因为 L0/i=MaxL0x/ix, LOy/iy =Max8. 8*10/13. 94, 8. 8*10/3. 14=Max 6. 38, 6. 38) =6. 38,取 6 =0.742。轴压比 Uc=N/(fcA) =863. 35*1000/(19. 1*177500) =0. 24全部纵向钢筋的最小截面面积As,min=Apmin= 177500*0. 20%=355mm2一侧纵向钢筋的最小截面面积Asl,min=0. 20% A= 177500*0. 20%=355mm24)全部纵向钢筋的截面面积A：第24页共39页NW0.9 4(fcA+f； As,)

29、按上式求得：A： = (N/0. 9 6 -fcA) /f/ =863. 35*1000/(0. 9*0. 742)-19. 1*177500/360=-5826mm234-12(Mlx/M2x),应考虑轴向压力产生的附加弯矩的影响鼠= 0.5fcA/N=L47L0,取鼠=L0附加偏心距 =Max 20, h/30 =Max 20, 26. 67 =26. 67mmn nsx = l+(lCx/h) 2 鼠/ 1300 (M2x/N+ea) /h0= 1+(8. 8*1000/800)2*1/1300*(-1*58. 73/863. 35+2o)/76O=-0. 750Cmx = 0. 7+0

30、. 3M1x/M2x = 0. 7+0. 3*197. 59/58. 73 = 1. 709Mx =-Cmx n nSxM2x=l. 709*0. 750*58 73 = 75 26kN m4)在Mx作用下正截面偏心受压承载力计算附力口偏心星巨ea=26. 67mm轴向压力对截面重心的偏心距e0=M/N = -75. 26*1000/863. 35 = -87. 2mm初始偏心距 ei = e0+ea=-87. 2+20 = -60. 5mm轴力作用点至受拉纵筋合力点的距离e = ei+h/2-a=-60. 5+800/2-40 = 99. 5mm混凝土受压区高度X由下列公式求得：NW a f

31、 bx+f； A/ -。SAS当采用对称配筋时，可令。：限=。人，代入上式可得：x=N/(a Eb) =863. 35*1000/(1*19. 1*800) =56. 5mm W C bh0=393. 68mm, 属于大偏心受压构件；当x2a时,受拉区纵筋面积人可按下列公式进行计算：Nes，fyAs (h0-as，)es，=ei-h/2+as，=-60. 5-800/2+40 = -421mmAsx=Ne/fy(h0-as，)=863. 35*1000-421/ 360* (760-40) =-1401mm2 P x = 0. 39%；Y向：3 20 Asy = 942mm P y = 0.

32、39%； (A/ =2513mm P =1.04%)6.2柱的裂缝宽度计算混凝土结构设计规范第8.1. 2条规定，对于包0.55的偏心受压构件，可不 %计算裂缝宽度，本结构的环境类别为二类裂缝控制等级为三级，最大裂缝宽度限 值为 ”!丁。4rzz。D上柱裂缝宽度计算自排架柱内力标准值组合取出I - I截面最不利组合情况：-Mmax=42. 40肺勿；N=356. 55W矩形截面偏心受压构件，构件受力特征系数a cr= 1.9,截面尺寸b*h = 400*400mm,受压构件计算长度lo = 7. 2*1000min.由上文计算结果可知，受拉 区纵筋根数为516o受拉区纵向钢筋的等效直径dcq=

33、 (ni&2)/X (rii U &) =16mm。带肋钢筋的相对粘结特性系数u=l。受拉纵筋面积As=1005mm2,钢筋弹性 模量Es = 200000N/mm2o最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离Cs = 35mm,纵 向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as = 40mm, ho=36Omm。混凝土轴心抗拉强度 标准值ftk = 2. 01N/mm2轴向力对截面重心的初始偏心距e0 = Mq/Nq = 1000*42. 40* (-1)/356. 55 = -119mm0第26页共39页2)上柱最大裂缝宽度计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率P2 按下式计算：Pte

34、 = As /心对矩形截面的偏心受压构件：Ate = 0. 5bh = 0. 5M00*400 = 80000mm2 P te=As/Ate= 1005/80000 = 0. 0126在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力。sq，按下列公式计算：偏心受压：。Sq=Nq(e-z)/(Asz) o使用阶段的轴向压力偏心距增大系数n s = 1+ 1/ (4OOOeo/ho) (lo/h)2 = 1+ 1/ (4000*-l 19/360) * (7. 2*1000/400)2 =0. 755截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离ys=0. 5bh2/ (bh)-as = 0. 5*400*4007 (

35、400*400) -40= 160mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e= nseo+ys=O. 755*-119+160 = 70mmo受压翼缘面积与腹板有效面积的比值，对于矩形截面，丫/=0纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离z=0. 87-0.12(1-7 / ) (ho/e)2 ho=0. 87-0. 12* (l-o) * (360/70)2*360=-821mm。sq=Nq(e-z)/(Asz) =356. 55*1000*(70821)/(1005*-821) =-385N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数力:力=1. 10. 65ftk/(p te0 sq)

36、 = 1. l-o. 65*2. 01/(0. 0126*385) =1.370最大裂缝宽度 3 max = a cr 巾。sq(l. 9Cs+0. 08deq/ P te) /Es=1. 9*L 370*-385*(1. 9*35+0. 08*16/0. 0126)/200000=-0. 844mm W iim=0. 4mm,满足要求。3)下柱裂缝宽度计算从下柱配筋计算中可以看出自排架柱内力标准值组合中取出n-ii和in-in截面最不利组合情况是-Mm58. 73KN - MN=863. 35KN；矩形截面偏心受压构件，构件受力特征系数a 5=1. 9,截面尺寸b*h =400*800mm,

37、受压构件计算长度lo = 8. 8*1000mni.由上文计算结果可知，受拉 区纵筋根数为第27页共39页516o受拉区纵向钢筋的等效直径dcq= (nidi2)/E (m u &) =16mm。带肋钢筋的相对粘结特性系数U=l。受拉纵筋面积As= 1571mm2,钢筋弹性 模量Es = 200000N/mm2o最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离Cs = 35mm,纵 向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as = 40mm, ho=76Omm。混凝土轴心抗拉强度 标准值fck = 2. 01N/mm2轴向力对截面重心的初始偏心距e0 = Mq/Nq = 1000*58. 73/863. 3

38、5 = 68mmo4)下柱最大裂缝宽度计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率P te，按下式计算:P te = As / Atc对I形截面的偏心受压构件：Ate=O. 5A = 88750mm2 P te=As/Ate= 1571/88750 = 0. 0177在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力。叫，按下列公式计算：偏心受压：。sq=NQ(e-z)/(Asz) o使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ns=l+l/(4OOOeo/ho) (l0/h)2 = 1+1/(4000*68/760)*(8. 8*1000/800)2 = 1.346截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离ys = 0. 5bh2/ (bh) -as = 0. 5M00*8002/ (400*800)