垃圾转运站计算总信息.docx

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1、垃圾转运站计算总信息CABR-PKPM层号恒载质量(t)活载质量(t)层质量(t)质量比5100.52.2102.70. 464211.411.2222.61. 153193.40.0193.40. 0622829. 8149.72979. 5*2.61*1988.0155.31143.31.00层号单位面积质量 (kg/m*2)单位而枳质量比51229. 31.0042626. 5*2. 14*32314.70. 8823828. 0*2. 60*：1469. 51.00*代表该楼层单位面枳质量比超过1. 5楼层图5-1恒载，活载，层质量分布曲线售一 贡毂效 1 =-=_=五.质量信息1.结

2、构质量分布根据高规条的规定，楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层 的1.5倍。结构有些楼层不满足规范要求，具体见下表：表57质分布*代表该楼层质量比不满足高规3. 5. 6条的限值1. 50恒载产生的总质量(t):4323. 101活载产生的总质量(t):318, 393结构的总质量(t):4641.494恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构总质量包括恒载、活载产生的质量和附加质量以及自定义工况荷载产生的质量活载产生的总质量、自定义工况荷载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(It = 1000kg)下表中质量比的计算方法为“本层单位面积质量与上层单位面积质量比

3、值”和“本层单位面积 质量与下层单位面积质量比值”的大值。该方法的判断依据广东省实施高层建筑混凝土结构 技术规范(心13-2002)补充规范98“115-46-2005)第条。当某层单住面积的质量平均 分布密度为相邻层的1.5倍以上时，称为质量沿竖向分布特别不均匀。需注意，最新的广东省标 准高层建筑混凝土结构技术规程(DBJ 15-92-2013)已取消此项规定，因此，此项输出结果仅 供参考。表5-2各楼层的单位面积质量分布-10-楼层楼层单位面积质查(*l(T3kg/m2)图5-3单位面积质量分布曲线CABR-PKPM楼层2.各层刚心、偏心率信息Xstif Ystif(m):刚心的X, Y坐

4、标值Alf (Degree):层刚性主轴的方向Eex、Eey:X, Y方向的偏心率表5-4各层刚心、偏心率信息层号XstifYstifAlfEexEey5-51.06-73. 63-0. 005. 70%13. 35%4-51.06-73. 53-0. 007.81%14. 78%3-51.06-73.61-0. 007. 24%33.71%2-48. 32-78. 6017. 2230.41%19. 95%1-48. 15-78. 6714. 7937. 26%55. 30%六.荷载信息-11-1 .风荷载信息风压单位：kN/m2迎风面积单位：m2本层风荷、楼层剪力单位:kN 楼层弯矩单位：

5、kN.m表6-1 X向顺风向风荷载信息层号本层风荷楼层剪力楼层弯矩558.958.9194.4468.8127.7781.730.0127.71228. 520.0127.71764. 710.0127.72275. 4表6-2 Y向顺风向风荷教信息层号本层风荷楼层剪力楼层弯矩519.319.363.6422.441.7255. 430.041.7401.220.041.7576.310.041.7743.0CABR-PKPM楼层楼层图6-2顺风向楼层弯矩简图七.立面规那么性1.楼层侧向剪切刚度Ratx, Raty（刚度比）：X, Y方向本层塔剪切刚度与下一层相应塔剪切刚度的比值层号RatxR

6、aty52.712.7140. 620. 6230. 020. 0020. 950. 9511.001.00表7-1楼层侧向剪切刚度比楼层CABR-PKPM.楼层剪力/层间位移刚度广东高规条规定：抗震设计时，当地下室顶板为计算嵌固端时，首层侧向刚度不宜 小于相邻上一层的1.5倍。结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上层楼层侧向刚度的90%；结构 有些楼层侧向刚度比不满足规范要求，具体见下表刚度比2。抗规3.4. 3-2条对于侧向刚度不规那么的定义为：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%, 或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%;结构有些楼层侧向刚度比不满足规范要求， 具体见下表刚度比1。Rat

7、xl, Ratyl（刚度比1）:X、Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三 层平均侧移刚度80%的比值中之较小值（按抗规3. 4. 3;高规3. 5. 2-1）Ratx2, Raty2（刚度比2）:X、Y方向本层塔侧移刚度与本层层高的乘积马上一层相应塔侧移刚度 与上层层高的乘积的比值（高规3. 5. 2-2）表7-2楼层刚度比层号RatxlRatylRatx2Raty2Rat2_min51.001.001.001.001.0041.08*0. 81*1.05*0. 79*0. 9036. 985. 083. 722.710. 90287. 16129.4273. 2210

8、8. 720. 9012. 162.441.521.621.50-13-CABR楼层.楼层剪力/层间位移刚度（强刚）广东高规条规定：抗震设计时，当地下室顶板为计算嵌固端时，首层侧向刚度不宜 小于相邻上一层的1.5倍。结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上层楼层侧向刚度的90%;结构 有些楼层侧向刚度比不满足规范要求，具体见下表刚度比2o抗规3. 4. 3-2条对于硼向刚度不规那么的定义为：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%, 或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%;结构有些楼层侧向刚度比不满足规范要求， 具体见下表刚度比1。Ratxl, Ratyl（刚度比1）:X、Y方向本层塔侧移刚度与上一

9、层相应塔侧移刚度70%的比值或上三 层平均侧移刚度80%的比值中之较小值（按抗规3. 4. 3;高规3. 5. 2-1）Ratx2, Raty2（刚度比2） :X、Y方向本层塔侧移刚度与本层层高的乘积与上一层相应塔侧移刚度 与上层层高的乘积的比值（高规3. 5. 2-2）表7-3楼层刚度比层号RatxlRatylRatx2Raty2Rat2_min51.001.001.001.001.0041.09*0.81*1.06*0. 79*0. 9036. 255. 203. 332.770. 902129. 05166. 25108. 40139. 650. 9012. 162. 281.541.5

10、21.50楼层.各楼层受剪承载力高规条规定:A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻 上一层受剪承载力的80%,不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%;B级高度高层建筑的楼层抗 侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。Vx(kN)、Vy(kN):楼层受剪承载力(X、Y方向)Vx/Vxp、Vy/Vyp：本层与上层楼层承载力的比值(X,Y方向)表7-4各楼层受剪承载力及承载力比值层号Vx(kN)Vy(kN)Vx/VxpVy/Vyp比值判断51015.91586. 131.001.00满足4793.82624.410. 851.07满足31184. 38

11、1090. 261.491.75满足225683.2729560. 3621.6827. 11满足126495.0029988. 671.031.01满足楼层.楼层薄弱层调整系数用户指定的薄弱层:在参数及多塔定义中指定的薄弱层软弱层：刚度比不满足规范要求的楼层（刚度比判断方式：抗规和高规从严判断）（软弱层判断原那么：“楼层剪力/层间位移”刚度的刚度比1及刚度比2）薄弱层：受剪承载力不满足规范要求的楼层C_def:默认的薄弱层调整系数（综合以上三项判断得到）CABR-PKPMC_user:用户定义的薄弱层调整系数C_final:程序综合判断最终采用的薄弱层调整系数表7-5薄弱层调整系数层号方向用

12、户指定 薄弱层软弱层薄弱层C_defC_userC_final5X,Y1.001.004X1.251.25Y1.251.251-3X,Y1.001.00八.抗震分析及调整1.结构周期及振型方向地震作用的最不利方向角：-65. 20度表87结构周期及振型方向振型号周期(s)方向角 (度)类型扭振成 份X侧振成 份丫侧振成 份总侧振 成份阻尼比10. 600297. 05Y2%2%96%98%5. 00%20. 576115. 65X32%64%4%68%5. 00%30. 4005177. 18T65%35%0%35%5. 00%40. 179391. 14T59%0%41%41%5. 00%5

13、0. 151691.76Y34%0%66%66%5. 00%60. 145817. 65X47%52%1%53%5. 00%70. 1338124. 36T91%5%3%9%5. 00%80. 1293177. 22T80%20%0%20%5. 00%90. 1273104. 92Y18%4%78%82%5. 00%100. 124315. 28T59%33%8%41%5. 00%110. 1160133.41Y32%31%37%68%5. 00%120. 1072178. 25T76%24%0%24%5. 00%130. 1038159. 73T98%2%0%2%5. 00%140. 099

14、375. 40T96%0%4%4%5. 00%：50. 0904177. 34T71%28%1%29%5. 00%CABR-PKPM单位:s振型号周期（s）方向角 （度）类型扭振成份X侧振成 份Y侧振成 份总侧振成 份110. 06640. 92X37%62%1%63%120. 0530111.81T67%5%28%33%130. 0317145.31X29%48%23%71%140.019949. 57Y3%41%56%97%150.0145125. 22T68%11%21%32%注：图中蓝色表示侧振成份,红色表示扭振成份.2.结构周期及振型方向（强刚）表8-2结构周期及振型方向（强刚）0振

15、型1 振型2 振型3 振型4 .振型5 振型6 振型7 振型8 图8-2 1-8振型周期简图单位:s0.3(S)科西二O振型号周期（s）方向角 （度）类型扭振成份X侧振成 份Y侧振成 份总侧振成 份10. 598698. 24Y2%2%96%98%20. 572214.53X36%59%4%64%30. 3895177. 82T60%40%0%40%40. 158891.81Y0%0%99%100%50. 14541.23X43%56%1%57%60. 128089. 45Y0%1%99%100%70. 1168134. 94Y34%33%33%66%80. 11213. 38T74%24%2

16、%26%90. 1006176. 48X38%58%4%62%100. 075036. 06X6%61%33%94%注：图中蓝色表示侧振成份,红色表示扭振成份.3.各地震方向参与振型的有效质量系数振型号EXBY振型号EXEY12. 15%92. 68%263. 35%3. 80%331.21%0. 07%40. 00%0. 65%50. 00%0. 34%60.31%0. 03%表8-3各地震方向参与振型的有效质系数-16-振型号EXEY振型号EXEY70. 06%0. 07%80. 12%0. 00%90. 00%1.95%100. 14%0. 19%110. 00%0.01%120. 67

17、%0. 00%130. 05%0.01%140.01%0. 19%150.31%0. 00%根据高规条，各振型的参与质量之和不应小于总质量的90%o第1地震方向EX的有效质量系数为98. 39%,参与振型足够第2地震方向EY的有效质量系数为99. 99%,参与振型足够4.地震作用下结构剪重比及其调整Vx, Vy(kN):Vx, Vy(kN):地震作用下结构楼层的剪刀RSW:剪重比Coefl:用户定义的剪重比调整系数Coef2:按抗规(5. 2. 5)条计算的剪重比调整系数Coef_RSWx, Coef_RSWy:程序综合考虑最终采用的剪重比调整系数(如果用户定义了那么采用用 户定义值) 根据抗

18、规条规定，6度(0. 05g)设防地区，水平地震影响系数最大值为0.05, X向楼 层剪重比不应小于0.96%。由下表可见，X向地震剪重比符合要求。表8-4 EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoeflCoef2Coef_RSWx546.04. 47%1.001.004114.83. 53%1.001.003140. 32.71%1.001.002493.01.41%1.001.001573.21.24%1.001.00JR-PKPM根据抗规条规定，6度(0.05g)设防地区，水平地震影响系数最大值为0.05, Y向楼 层剪重比不应小于0. 96%。层号Vy(kN)RSWCoef 1Coef

19、2Coef_RSWy557.85. 63%1.001.004146.04. 49%1.001.003171.83.31%1.001.002559.31.60%1.001.001636.01.37%1.001.00由下表可见，Y向地震剪重比符合要求。表8-5 EY工况下指标楼层-17-楼层图8-4地震各工况剪重比简图楼层图8-5地震各工况最终采用的剪重比调整系数简图CABR-PKPM九.结构体系指标及二道防线调整1 .竖向构件倾覆力矩及百分比（抗规方式）表97 X向静震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kN.m）层 号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩5151.7(100.0%)0.0(0. 0%)0.0

20、(0. 0%)0.0(0. 0%)151.74679.6(100.0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)679.63736.8(100.0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)736.82674.2(34. 4%)11.2(0. 6%)1275.5(65. 0%)0.0(0. 0%)1960. 91714. 1(22. 2%)32.7(1.0%)2471.0(76. 8%)0.0(0. 0%)3217.8表9-2 Y向静震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kN.m）层 号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩5190.9(100. 0%)0.0(0. 0

21、%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)190.94862.6(100. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)862.631101.4(100. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)1101.421130.5(40. 6%)20.8(0. 7%)1635.9(58. 7%)0.0(0. 0%)2787. 311156.3(25. 4%)38.3(0. 8%)3359.5(73. 8%)0.0(0. 0%)4554. 1-18-楼层CABR-PKPM.竖向构件地震剪力及百分比表9-3 X向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架

22、柱墙及支撑总剪力546.0(100. 0%)0.0( 0. 0%)46.04114.8(100. 0%)0.0( 0. 0%)114.8324.5( 17. 5%)0.0( 0. 0%)140. 3227.2( 5.5%)285.4(57. 9%)493.019.9( 1.7%)256.6(44.8%)573.2表9-4 Y向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架柱墙及支撑总剪力557.8(100. 0%)0.0( 0. 0%)57.84146.0(100. 0%)0.0( 0. 0%)146. 0371. 1( 41.4%)0.0( 0. 0%)171.8224.2( 4.3%)402

23、.6(72. 0%)559.3111.8( 1.9%)423.6(66.6%)636.0-19-CABR-PKPM,.3.3.3.3.7.8.8.8,.8.9.910101111121313131414151515161617181819202023252525目录设计依据二.计算软件信息三.结构模型概况1 .系统总信息2 .楼层信息3 .各层等效尺寸4 .层塔属性.工况和组合1 .工况设定2 .工况信息3 .构件内力基本组合系数.质量信息1 .结构质量分布2 .各层刚心、偏心率信息六,荷就信息1 .风荷载信息七.立面规那么性1,楼层侧向剪切刚度2楼层剪力/层间位移刚度3楼层剪力/层间位移刚度

24、（强刚）4 .各楼层受剪承载力5 .楼层薄弱层调整系数A.抗震分析及调整1 .结构周期及振型方向2 .结构周期及振型方向（照刚）3 .各地震方向参与振型的布效质量系数4 .地震作用下结构剪重比及其调整九.结构体系指标及二道防线调整1 .竖向构件倾覆力矩及百分比（抗规方式）2 .竖向构件地震剪力及百分比十.变形验算1 .普通结构楼层位移指标统计2 .普通结构楼层位移指标统计（强刚）十一.舒适度验算1 .结构顶点风振加速度十二.抗倾覆和稳定验算1,抗倾覆验算252 .整体稳定刚重比验算263 .二阶效应系数及内力放大26十三.指标汇总261.指标汇总信息26CABR-PKPM十.变形验算1.普通结

25、构楼层位移指标统计根据高规条规定：对于高度不大于150m的框架结构，按弹性方法计算的风荷载或多 遇地震标准值作用下的楼层层间最大水平位移与层高之比u/h不宜大于1/550,对于高度不 小于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Au/h不宜大于1/500,结构设定的限 值为1/550,结构所有工况下最大层间位移角均满足规范要求。抗规3. 4. 3-1条对于扭转不规那么的定义为：在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平 位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。根据高规 条规定：结构在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平 位移

26、和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值 的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及复杂高层建筑不宜大于该楼层平均 值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。结构设定的判断扭转不规那么的位移比为1.20, 位移比的限值为1.50,结构属于扭转不规那么。表中位移的单位为（nun）表10-1 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比51.201. 1341.201. 181-31.001.00本工况下全楼最大位移比=1. 20 （发生在4层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.18 （发生在4层1塔）表10-2 X向负偏心静

27、震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比51.201. 11-11.201.20-20-层号位移比层间位移比1-31.001.00本工况下全楼最大位移比=L20 （发生在4层1塔）木工况下全楼最大层间位移比=1.20 （发生在4层1塔）表10-3 Y向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比51.011.0041.011.011-31.001.00本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在4层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=L 01 （发生在4层1塔）表10-4 Y向负偏心降震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比51.031.0441.031.031-31.001.

28、00本工况下全楼最大位移比=1.03 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1. 04 （发生在5层1塔）表10-5 X向地震工况的位移层号最大位移最大层间位移角55.311/408644. 541/126030. 901/390820. 161/999910. 061/9999木工况下全楼最大楼层位移=5.31 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/1260 （发生在4层1塔）CABR-PKPM表10-6 Y向地震工况的位移层号最大位移最大层间位移角54.611/478343. 961/153230. 991/354720. 131/99990. 041/9999本工况下

29、全楼最大楼层位移=4.61 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/1532 （发生在4层1塔）表10-7 X向风荷载工况的位移层号最大位移最大层间位移角53. 481/368942. 781/203330. 551/639520.011/999910. 001/9999本工况下全楼最大楼层位移=3.48 （发生在5层1塔）木工况下全楼最大层间位移角=1/2033 （发生在4层1塔）表10-8 Y向风荷载工况的位移房号最大位移最大层间位移角51.341/999941. 121/531530. 251/99991,20. 001/9999本工况下全楼最大楼层位移=1.34 （发生在5层

30、1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/5315 （发生在4层1塔）-21-楼层图10-1位移比简图楼层CABR-PKPM楼层图10-3最大位移简图楼层CABR-PKPM图10-4最大层间位移角简图本工况下全楼最大位移比=1. 20 （发生在4层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.20 （发生在4层1塔）2.普通结构楼层位移指标统计（强刚）根据高规条规定：对于高度不大于150m的框架结构，按弹性方法计算的风荷载或多 遇地震标准值作用下的楼层层间最大水平位移与层高之比u/h不宜大于1/550,对于高度不 小于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Au/h不宜大于1/500,结构设定的限

31、 值为1/550,结构所有工况下最大层间位移角均满足规范,要求。抗规3. 4. 3-1条对于扭转不规那么的定义为：在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平 位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。根据高规 条规定：结构在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平 位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值 的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及复杂高层建筑不宜大于该楼层平均 值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。结构设定的判断扭转不规那么的位移比为1.20, 位移比的限值

32、为1.50,结构属于扭转不规那么。表中位移的单位为（mm）层号位移比层间位移比1.2041.201. 181-31.001.00表10-9 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移本工况下全楼最大位移比=L20 （发生在4层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.18 （发生在4层1塔）层号位移比层间位移比51.011.0041.011.011 31.001.00表10-11 Y向正偏心静震（规定水平力）工况的位移本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在4层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.01 （发生在4层1塔）层号位移比层间位移比51.031.0441.031.031 31.001.00表

33、1A12 Y向负偏心峰震（规定水平力）工况的位移本工况下全楼最大位移比=1.03 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.04 （发生在5层1塔）层号最大位移最大层间位移角55. 161/379944. 421/129930. 891/393320. 171/999910. 061/9999表107 3 X向地震工况的位移表10-10 X向负偏心好震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比51.201.0941.201.201 31.001.00本工况下全楼最大楼层位移=5.16 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/1299 （发生在4层1塔）表10-14 丫向地震

34、工况的位移层号最大位移最大层间位移角54.611/464843. 951/153530. 991/355720. 121/999910. 011/9999本工况下全楼最大楼层位移=4.61 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/1535 （发生在4层1塔）表10-15 X向风荷载工况的位移层号最大位移最大层间位移角53. 381/376742. 681/208830. 481/730220. 001/99991-0. 001/9999本工况下全楼最大楼层位移=3. 38 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/2088 （发生在4层1塔）表1076 Y向风荷载工况的位移层

35、号最大位移最大层间位移角51.341/999941. 111/535030. 251/99991,20. 001/9999本工况下全楼最大楼层位移=1. 34 （发生在5层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/5350 （发生在4层1塔）CABR-PKPM楼层图10-5位移比简图楼层24楼层图10-7最大位移简图楼层CABR-PKPM图10-8最大层间位移角简图十一.舒适度验算1 .结构顶点风振加速度根据高规3. 7. 6条：房屋高度不小于150m的高层混凝土建筑结构应满足风振舒适度要求。 在10年一遇的风荷载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值对于住 宅、公寓不应超过0

36、.15 m/s2,对于办公、旅馆不应超过0.25 m/s2.高钢规3. 5. 5条规定：房屋高度不小于150m的高层民用建筑钢结构在10年一遇的风荷 载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值对于住宅、公寓不应超过 0. 20 m/s2,对于办公、旅馆不应超过0.28 m/s2o具体的计算方法依据荷载规范附录J。表11T风振加速度工况顺风 向横风 向WX0. 0870. 154WY0. 0290. 008十二.抗倾覆和稳定验算2 .抗倾覆验算根据高规条，在重力荷载与水平荷载标准值或重力荷载代表值与多遇水平地震标准 值共同作用下，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区

37、；高宽比不大于4的高 层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。结构的抗倾覆验算 结果如下：表12-1抗倾覆验算工况抗倾覆力矩Mr (kN. m)倾覆力矩Mov(kN. m)比值Mr/Mov零应力区巡)EX4. 90e+59725. 9650. 390. 00-25-工况抗倾覆力矩Mr （kN. m）倾覆力矩Mov (kN. m)比值Mr/Mov零应力区（除EY6. 38e+510790. 6759. 110. 00WX5. 06e+52166. 05233.810. 00WY6. 59e+5707. 23932. 470. 00.整体稳定刚重比验算刚度单位：kN7m

38、层高单位：m上部重量单位：kN表12-2整层屈曲模式的刚重比验算高规5. 4. 1-2, 一般用于剪切型结构层号X向刚度Y向刚度层身上部重量X刚重比Y刚重比；）62682.4686144.913. 301267.41163.21224. 30447417. 2049738. 344. 604117. 5252. 9755. 5732. 32e+5L.77e+53. 506438. 38125. 9796. 2221.41e+71.60e+74. 2044586. 831331.811510. 5212. 14e+72. 73e+74. 0060792.211404.941799. 28该结构最

39、小刚重比。退*/61（52.97,第4层）不小于20,可以不考虑重力二阶效应该结构最小刚重比Di*Hi/Gi不小于10,能够通过高规（5. 4. 4）的整体稳定验算.二阶效应系数及内力放大钢结构标准条规定：框架柱的稳定计算应符合以下规定：结构内力分 析可采用一阶线弹性分析或二阶线弹性分析。当二阶效应系数小于0.1时，可采用一阶弹性分 析；大于0.1且小于0.25时，宜采用二阶线弹性分析或直接分析；大于0.25时，应增大结构 的侧移刚度。结构最大二阶效应系数（0.02, 4层1塔）不大于0.1,结构内力分析可采用一阶弹性分析，结 构最大二阶效应系数（0.02,4层1塔）不大于0.25,能通过钢结构标准GB50017-2017（5.1.6） 的稳定计算。0x, By：按钢结构标准GB50017-2017 5. 1. 6计算的二阶效应系数BR-PKPM刚度单位:kN7m 层高单位：m 上部重量单位：kN表12-3二阶效应系数层号