双闭环可逆直流脉宽PWM调速系统设计.pdf

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1、 双闭环可逆直流脉宽PWM 调速系统设计 The manuscript was revised on the evening of 2021 交直流调速系统课程设计 学 院：机电工程学院 学 号：专业（方向）年级：电气工程及其自动化 2011 级 学 生 姓 名：曾台坤 福建农林大学机电工程学院电气工程系 2014 年 12 月 11 日 交直流调速课程设计任务书 一、题目 双闭环可逆直流脉宽 PWM 调速系统设计 二、设计目的 1、对先修课程（电力电子学、自动控制原理等）的进一步理解与运用 2、运用电力拖动控制系统的理论知识设计出可行的直流调速系统，通过建模、仿真验证理论分析的正确性。也可以

2、制作硬件电路。3、同时能够加强同学们对一些常用单元电路的设计、常用集成芯片的使用以及对电阻、电容等元件的选择等的工程训练。达到综合提高学生工程设计与动手能力的目的。三、系统方案的确定 自动控制系统的设计一般要经历从“机械负载的调速性能（动、静）电机参数主电路控制方案”（系统方案的确定）“系统设计仿真研究参数整定直到理论实现要求硬件设计制版、焊接、调试”等过程，其中系统方案的确定至关重要。为了发挥同学们的主观能动作用，且避免方案及结果雷同，在选定系统方案时，规定外的其他参数由同学自己选定。1、主电路采用二极管不可控整流，逆变器采用带续流二极管的功率开关管 IGBT 构成 H 型双极式控制可逆 P

3、WM 变换器；2、速度调节器和电流调节器采用 PI 调节器；3、机械负载为反抗性恒转矩负载，系统飞轮矩（含电机及传动机构）4、主电源：可以选择三相交流 380V 供电；5、他励直流电动机的参数：见习题集【4-19】（P96）=1000r/min，电枢回路总电阻 R=2,电流过载倍数=2。四、设计任务 a）总体方案的确定；b）主电路原理及波形分析、元件选择、参数计算；c）系统原理图、稳态结构图、动态结构图、主要硬件结构图；d）控制电路设计、原理分析、主要元件、参数的选择；e）调节器、PWM 信号产生电路的设计；f）检测及反馈电路的设计与计算；五、课程设计报告的要求 1、不准相互抄袭或代做，一经查

4、出，按不及格处理。2、报告字数：不少于8000 字（含图、公式、计算式等）。3、形式要求：以福建农林大学本科生课程设计（工科）的规范化要求撰写。要求文字通顺、字迹工整、公式书写规范、报告书上的图表允许徒手画，但必须清晰、正确且要有图题。4、必须画出系统总图，总图不准徒手画，电路图应清洁、正确、规范。未进行具体设计的功能块允许用框图表示，且功能块之间的连线允许用标号标注。六、参考资料 1、电气传动控制系统设计指导 李荣生 机械工业出版社 2、新型电力电子变换技术 陈国呈 中国电力出版社 3、电力拖动自动控制系统 陈伯时 机械工业出版社 4、电力电子技术 王兆安 黄俊 机械工业出版社 交直流调速课

5、程设计说明书 一、方案确定 方案选定 直流双闭环调速系统的结构图如图1 所示，转速调节器与电流调节器串极联结，转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制PWM 装置。其中脉宽调制变换器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压序列，从而可以改变平均输出电压的大小，以调节电机转速，达到设计要求。总体方案简化图如图 1 所示。图 1 双闭环调速系统的结构简化图 用双闭环转速电流调节方法，虽然相对成本较高，但保证了系统的可靠性能，保证了对生产工艺的要求的满足，既保证了稳态后速度的稳定，同时也兼顾了启动时启动电流的动态过程。在启动过程的

6、主要阶段，只有电流负反馈，没有转速负反馈，不让电流负反馈发挥主要作用，既能控制转速，实现转速无静差调节，又能控制电流使系统在充分利用电机过载能力的条件下获得最佳过渡过程，很好的满足了生产需求。图 2 直流 PWM 传动系统结构图 直流 PWM 控制系统是直流脉宽调制式调速控制系统的简称，与晶闸管直流调速系统的区别在于用直流 PWM 变换器取代了晶闸管变流装置，作为系统的功率驱动器，系统构成原理如图 2 所示。其中属于脉宽调制调速系统主要由调制波发生器 GM、脉宽调制器UPM、逻辑延时环节 DLD 和电力晶体管基极的驱动器 GD 和脉宽调制（PWM）变换器组成，最关键的部件为脉宽调制器。如图 3

7、 所示，这时，启动电流成方波形，而转速是线性增长的。这是在最大电流（转矩）受限的条件下调速系统所能得到的最快的起动过程。图 3 调速系统启动过程的电流和转速波形 桥式可逆 PWM变换器的工作原理 脉宽调制器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频率一定宽度可变的脉冲电压序列，从而平均输出电压的大小，以调节电机转速。桥式可逆 PWM 变换器电路如图 4所示。这是电动机 M 两端电压ABU的极性随开关器件驱动电压的极性变化而变化。图 4 桥式可逆 PWM 变换器电路 双极式控制可逆 PWM变换器的四个驱动电压波形如图 5所示。图 5 PWM变换器的驱动电压波形 他们的关系是：1

8、423ggggUUUU 。在一个开关周期内，当0ontt 时，晶体管1VT、4VT饱和导通而3VT、2VT截止，这时ABsUU。当onttT 时，1VT、4VT截止，但3VT、2VT不能立即导通，电枢电流di经2VD、3VD续流，这时ABsUU。ABU在一个周期内正负相间，这是双极式 PWM 变换器的特征，其电压、电流波形如图 2所示。电动机的正反转体现在驱动电压正、负脉冲的宽窄上。当正脉冲较宽时，2onTt，则ABU的平均值为正，电动机正转，当正脉冲较窄时，则反转；如果正负脉冲相等，2onTt，平均输出电压为零，则电动机停止。双极式控制可逆 PWM变换器的输出平均电压为 如果定义占空比ont

9、T，电压系数dsUU 则在双极式可逆变换器中 调速时，的可调范围为 01 相应的11。当12时，为正，电动机正转；当12时，为负，电动机反转；当12时，0，电动机停止。但电动机停止时电枢电压并不等于零，而是正负脉宽相等的交变脉冲电压，因而电流也是交变的。这个交变电流的平均值等于零，不产生平均转矩，徒然增大电动机的损耗这是双极式控制的缺点。但它也有好处，在电动机停止时仍然有高频微震电流，从而消除了正、反向时静摩擦死区，起着所谓“动力润滑”的作用。双极式控制的桥式可逆 PWM 变换器有以下优点：1）电流一定连续。2）可使电动机在四象限运行。3）电动机停止时有微震电流，能消除静摩擦死区。4）低速平稳

10、性好，每个开关器件的驱动脉冲仍较宽，有利于保证器件的可靠导通。控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性鉴别器）、PWM 波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比较器）及与主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路。系统控制电路图 控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性鉴别器）、PWM 波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比较器）及与主电路相隔离的电压/

11、电流检测回路、驱动回路及保护回路 通用型 PWM 变频器原理图框图 双闭环直流调速系统的静特性分析 由于采用了脉宽调制，电流波形都是连续的，因而机械特性关系式比较简单，电压平衡方程如下 dsddiURiLEdt (0)ontt.按电压平衡方程求一个周期内的平均值，即可导出机械特性方程式，电枢两端在一个周期内的电压都是dsUU，平均电流用dI表示，平均转速/enE C，而电枢电感压降ddiLdt的平均值在稳态时应为零。于是其平均值方程可以写成 则机械特性方程式 双闭环直流调速系统的稳态结构图 首先要画出双闭环直流系统的稳态结构图如图 4 所示，分析双闭环调速系统静特性的关键是掌握 PI 调节器的

12、稳态特征。一般存在两种状况：饱和输出达到限幅值；不饱和输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出，相当与使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI 作用使输入偏差电压在稳态时总是为零。图 6 双闭环直流调速系统的稳态结构框图 实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于静特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。为了获得近似理想的过度过程，并克服几个信号综合于一个调节器输入端的缺点，最好的方法就是将被调量转速与辅助被调量电流分开加以控制，用两个调节器分别调节转速和电流，构成转速、电流双闭环调速系统。所以本文选择方案二作为设计的最终方案。如图 5

13、为双闭环直流调速系统原理.图 7 双闭环直流调速系统原理图 二、硬件结构 双闭环直流调速系统主电路中的 UPE 是直流 PWM 功率变换器。系统的特点：双闭环系统结构，实现脉冲触发、转速给定和检测。由软件实现转速、电流调节，系统由主电路、检测电路、控制电路、给定电路、显示电路组成。如图6 为双闭环直流 PWM 调速系统硬件结构图。图 8 双闭环直流 PWM 调速系统硬件结构图 2.主电路 主电路由二极管整流器 UR、PWM 逆变器 UI 和中间直流电路三部分组成，一般都是电压源型的，采用大电容 C 滤波，同时兼有无功功率交换的作用。可逆 PWM 变换器主电路有多种形式，最常用的是桥式（亦称 H

14、 形）电路，如图 7 为桥式可逆 PWM 变换器。这时电动机 M 两端电压 Uab 的极性随开关器件驱动电压极性的变化而变化，其控制方式有双极式、单极式、受限单极式等多种，本设计用的是双极性控制的可逆 PWM 变换器。双极性控制的桥式可逆 PWM 变换器有电流一定连续、可使电动机在四象限运行、电动机停止时有微振电流可消除静摩擦死区、低速平稳性好等优点。图 9 桥式可逆 PWM 变换器 图 10 为双极式控制时的输出电压和电流波形。1id相当于一般负载的情况，脉动电流的方向始终为正；2id相当于轻载情况，电流可在正负方向之间脉动，但平均值仍为正，等于负载电流。图 10 双极式控制时的输出电压和电

15、流波形 双极性控制可控 PWM 变换器的输出平均电压为 转速反馈电路如图 11 所示，由测速发电机得到的转速反馈电压含有换向纹波，因此也需要滤波，由初始条件知滤波时间常数0.012sonT。根据和电流环一样的道理，在转速给定通道上也加入相同时间常数的给定滤波环节。图 11 转速反馈电路 泵升电压限制 当脉宽调速系统的电动机减速或停车时,储存在电机和负载传动部分的动能将变成电能，并通过 PWM 变压器回馈给直流电源。一般直流电源由不可控的整流器供电，不可能回馈电能，只好对滤波电容器充电而使电源电压升高，称作“泵升电压”。如果要让电容器全部吸收回馈能量，将需要很大的电容量，或者迫使泵升电压很高而损

16、坏元器件。在不希望使用大量电容器（在容量为几千瓦的调速系统中，电容至少要几千微法）从而大大增加调速装置的体积和重量时，可以采用由分流电阻 R 和开关管 VT 组成的泵升电压限制电路，用 R 来消耗掉部分动能。R 的分流电路靠开个器件 VT 在泵升电压达到允许数值时接通。三、主电路参数计算和元件选择 主电路参数计算包括整流二极管计算，滤波电容计算、功率开关管 IGBT 的选择及各种保护装置的计算和选择等。整流二极管的选择 根据二极管的最大整流平均 fI和最高反向工作电压 RU 分别应满足：3.32/61.121.1I)(fAVoI（A）17111021.121.1U2RU（V）选用大功率硅整流二

17、极管，型号和参数如下所示：型号 额定正向平均电流fI（A)额定反向峰值电压 URM（V)正向平均压降FU（V)反向平均漏电流RI（mA)散热器型号 ZP10A 10 2002000 6 SZ14 在设计主电路时，滤波电容是根据负载的情况来选择电容C 值，使 RC（35）T/2，且有 9495.01109.0Umaxd（V)2.00.51C2，即 C15000uF 故此，选用型号为CD15的铝电解电容，其额定直流电压为400V，标称容量为22000uF。绝缘栅双极晶体管的选择 最大工作电流 Imax2Us/R=440/=978(A)集电极发射极反向击穿电压）（CEOBV ）（CEOBV(23)U

18、s=440 660v 四、调节器参数设计和选择 调节器工程设计方法的基本思路 先选择调节器的结构，以确保系统稳定，同时满足所需要的稳态精度。再选择调节器的参数，以满足动态性能指标。设计多环控制系统的一般原则是：从内环开始，一环一环地逐步向外扩展。在这里是：先从电流环人手，首先设计好电流调节器，然后把整个电流环看作是转速调节系统中的一个环节，再设计转速调节器。电流环的设计 H型单极式 PWM 变换器供电的直流调速系统，采用宽调速直流电动机。额定力矩为m，电枢电阻 Ra=，电枢回路总电感 L=，额定电流nomI=6A，额定电压nomU=110V。调速系统的最小负载电流oI=1A，电源电压sU=12

19、2V，电力晶体管集电极电阻cR=，设1K=2K=2。=1000r/min，电枢回路总电阻 R=2,电流过载倍数=2。如图 12 为电流环结构图 图 12 电流环结构图 确定时间常数（1）脉宽调制器和 PWM 变换器的滞后时间常数PWMT与传递函数的计算 电动机的启动电流为 启动电流与额定电流比为 晶体管放大区的时间常数为 电流上升时间rt的计算公式为 式中1k晶体管导通时的过饱和驱动系数，取1k=2则 112ln0.159ln0.1030.9520.95rcektTssk 电流下降时间ft的计算公式为 式中2k晶体管截止时的负向过驱动系数，取2k=2 则 又 最佳开关频率为 开关频率 f选为，

20、此开关频率已能满足电流连续的要求。于是开关周期 脉宽调制器和 PWM 变换器的放大系数为 于是可得脉宽调制器和 PWM 变换器的传递函数为（2）电流滤波时间常数 oiT 取（3）电流环小时间常数 0.230.51.73iPWMoiTTTmsmsms 选择电流调节器结构 根据设计要求，%5%i，而且/5.1/1.732.9510liTT 因此可以按典型 I型系统设计 电流调节器选用 PI型，其传递函数为 选择电流调节器参数 要求%5%i时，应取0.5IiKT，因此 又 于是 2.检验近似条件（1）要求13ciPWMT，现1111s1449.333 0.00023ciPWMsT。（2）要求13ci

21、mlT T，现111133130.890.103 0.0051cimlssT T。（3）要求113ciPWMoiTT，现11111982.95330.00023 0.0005ciPWMoisTT。可见均满足要求。计算 ACR的电阻和电容 取0R=40k，则 00.23409.2iiRKRk，取9iRk 按照上述参数，电流环可以达到的动态指标为4.3%5%i，故满足设计要求。转速环的设计 确定时间常数（1）电流环等效时间常数为22 0.00320.00064siT（2）取转速滤波时间常数0.005onTs（3）20.000640.0050.00564nionTTTsss ASR 结构设计 根据稳

22、态无静差及其他动态指标要求，按典型II型系统设计转速环，ASR 选用 PI调节器，其传递函数为 1()nASRnnsWsKs 选择 ASR 参数 取 h=5，则 则 (1)6 0.833 0.090160.10331.3622 5 0.01 2 0.00564emnnhC TKh RT 校验近似条件（1）要求15cniT，现11162555 0.00032cnisT。（2）要求1132cnionT T，现111111559s3232 0.000320.005cnionsT T 可见均能满足要求。计算 ASR 电阻和电容 取040Rk，则 031.36401254.4nnRK Rkk，取 144

23、0k 630.0282100.0191440 10nnnCFFR，取F 检验转速超调量 当 h=5时，max%81.2%bCC，而6 2133.1minmin0.09016NNeI RrrnC，因此 可见转速超调量满足要求。校验过渡过程时间 空载起动到额定转速的过渡过程时间 可见能满足设计要求。反馈单元 转速检测装置选择 选测速发电机 永磁式 ZYS231/110 型，额定数据为 P=，U=110V，I=，n=1900r/min。测速反馈电位器 RP2 的选择 考虑测速发电机输出最高电压时，其电流约为额定值的 20%，这样，测速发电机电枢压降对检测信号的线性度影响较小。测速发电机工作最高电压

24、VnUnUTNTNNTM89.5719001101000 测速反馈电位器阻值 137821.02.089.57%201TNTMRPIUR 此时 RP2 所消耗的功率为 WIUPTNTMRP4.221.02.089.57%201 为了使电位器温度不要很高，实选瓦数应为消耗功率的一倍以上，故选RP2 为 4W，取 2000。电流检测单元 本系统要求电流检测不但要反映电枢电流的大小而且还要反映电流极性，所以选用霍尔电流传感器。系统总电路图 三心得体会 一周的课程设计结束了，在这次的课程设计中不仅检验了我所学习的知识，也培养了我如何去把握一件事情，如何去做一件事情，又如何完成一件事情。在设计过程中，与

25、同学分工设计，和同学们相互探讨，相互学习，相互监督。学会了合作，学会了运筹帷幄，学会了宽容，学会了理解，也学会了做人与处世。课程设计是我们专业课程知识综合应用的实践训练，着是我们迈向社会，从事职业工作前一个必不少的过程”千里之行始于足下”，通过这次课程设计，我深深体会到这句千古名言的真正含义我今天认真的进行课程设计，学会脚踏实地迈开这一步，就是为明天能稳健地在社会大潮中奔跑打下坚实的基础 通过这次交直流调速课程设计，本人在多方面都有所提高。通过这次交直流调速课程设计，综合运用本专业所学课程的理论和生产实际知识进行一次交直流调速设计从而培养和提高学生独立工作能力，巩固与扩充了交直流调速等课程所学的内容，掌握交直流调速课程设计方法和步骤，同时各科相关的课程都有了全面的复习，独立思考的能力也有了提高。在这次设计过程中，体现出自己单独设计模具的能力以及综合运用知识的能力，体会了学以致用、突出自己劳动成果的喜悦心情，从中发现自己平时学习的不足和薄弱环节，从而加以弥补。感谢对我帮助过的同学们，谢谢你们对我的帮助和支持，让我感受到同学的友谊。由于本人的设计能力有限，在设计过程中难免出现错误，恳请老师们多多指教,我十分乐意接受你们的批评与指正，本人将万分感谢。