大体积施工方案.pdf

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1、大体积混凝土施工方案 第1章 编制依据 1、中心 36#地块施工图纸；2、与本工程相关的现行国家规范、规程及技术标准；3、福建省及厦门市颁布现行的法律、法规，以及规章制度；4、施工现场及周边环境的情况。5、ISO9001 质量管理体系、ISO14001 环境管理体系、OSHMS18001 职业安全健康管理体系标准；我单位质量、环境及职业安全健康管理手册、程序文件及其支持性文件。6、采用规范、标准目录：序号 标准名称 标准编号 1 建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002 2 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3 工程测量规范 GB50026-2007 4 混凝土结

2、构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011版）5 钢筋混凝土用热轧带肋钢筋 GB14992-2007 6 混凝土质量控制标准 GB50164-2011 7 硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥 GBl751999 8 矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥 GBl3441999 9 普通混凝土力学性能试验方法标准 GB/T50081-2002 10 混凝土外加剂应用技术规范 GB50119-2013 11 混凝土泵送施工技术规程 JGJ/G10-2011 12 高层建筑箱形与筏形基础技术规范 JGJ6-2011 13 普通混凝土配合比设计规程 JGJ55-2011 14 大

3、体积混凝土施工规范 GB50496-2009 序号 标准名称 标准编号 15 混凝土用水标准 JGJ63-2006 16 钢筋机械连接技术规程 JGJ107-2010 17 地下工程防水技术规范 GB50108-2008 18 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 19 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 第2章 大体积混凝土工程概况 F 楼筏板区域底板厚度主要为 3500mm、7600mm、5100mm、9100mm，防水板厚度为 1000mm，承台厚度有 1500mm、2000mm、3500mm 等。本方案只针对主楼筏板区域即 F-1 区底板混凝土浇筑施工，其他区

4、域混凝土施工见地下室施工方案。第3章 施工准备 3.1 技术准备 施工前应进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制订关键部位的施工作业指导书。应对工人进行专业培训，并应逐级进行技术交底，熟悉图纸中该部位施工的工程概况，板厚、面积、方量。同时应建立严格的岗位责任制和交接班制度。大体积混凝土施工前要对混凝土的模板和支架、钢筋工程、预埋管件验收并在合格的基础上进行。施工现场设施应按施工总平面布置图的要求按时完成，场区内道路应坚实平坦，必要时，应与市政、交管等部门协调，制订场外交通临时疏导方案。施工现场的供水、供电应满足混凝土连续施工的需要，当有断电可能时，应有双路供电或自备电源等措施。要对选定的

5、商品混凝土站进行实地考察，对其加工程序、生产环节、原材料采购渠道、生产供货能力、路程远近、交通运输道路畅通情况，混凝土供应保障措施都要进行考核，确保商品混凝土的供应能力及产品质量没有问题。大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的 1.2 倍。用于大体积混凝土施工的设备，在浇筑混凝土前应进行全面的检修和试运转，其性能和数量应满足大体积混凝土连续浇筑的需要。混凝土的测温监控设备宜按本规范的有关规定配置和布设，标定调试应正常，保温用材料应齐备，并应派专人负责测温作业管理。在施工之前要注意季节性气象资料的收集，进行分析，因本工程F 座底板混凝土浇筑时间都为3 天，宜选

6、择在连续晴朗的天气浇筑。3.2 商品混凝土的技术要求 3.2.1 材料 1、水泥 根据大体积混凝土施工规范，大体积混凝土所用水泥必须满足以下要求:底板混凝土使用中、低热硅酸盐42.5 水泥，所用水泥其 3d 的水化热不宜大于 240kJ/kg，7d 的水化热不宜大于270kJ/kg。底板混凝土为抗渗混凝土，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%；2、粗细骨料 细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于 2.3，含泥量不大于 3%，粗骨料宜选用粒径 531.5mm，并连续级配，含泥量不大于 1%；应选用非碱活性的粗骨料；3、外加剂 使用高性能钢筋阻锈剂和抗裂防水剂，其用量为水泥用量的4%。所用外加剂的质量及

7、应用技术，应符合现行国家标准混凝土外加剂GB 8076、混凝土外加剂应用技术规范GB50119和有关环境保护的规定。4、掺合料 掺加一定量的粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596 和用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T 18046 的有关规定。5、拌和用水 拌合用水的质量应符合国家现行标准混凝土用水标准JGJ 63 的有关规定。3.2.2 坍落度 搅拌站应根据气温条件、运输时间（白天或夜天）、运输道路的距离、混凝土原材料（水泥品种、附加剂品种等）变化、混凝土的坍落度损失情况来调整原配合比，确保混凝土浇筑时的坍落度能够满足施工生产需要，保证混

8、凝土供应质量。3.2.3 配合比 本工程底板混凝土为防水混凝土，按图纸要求，采用混凝土 60d 强度作为混凝土配合比的设计依据。拌和水用量不宜大于 175kg/m。粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的 50%；粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。水胶比不宜大于0.55。砂率宜为 3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m。3.2.4 和易性 为了保证混凝土在浇筑过程中不离析，要求混凝土要有足够的粘聚性，要求在泵送过程中不泌水、不离析。坍落度经时损失要求两小时小于40mm。扩展度不小于 45mm。3.2.5 初凝、终凝 为了保证底板

9、混凝土的连续浇筑，避免出现施工冷缝，要求商品混凝土的初凝时间保证在10 小时以上；为了保证后道工序的及时插入，要求混凝土终凝时间控制在 12 小时以内。3.2.6 混凝土试配 在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验；必要时其配合比设计应当通过试泵送，根据试泵送结果来调整或者优化配合比。初步设计出配合比如下：配合比 P.O425.R水泥 水 砂 石 二级 F 类粉煤灰 矿渣粉 高性能钢筋阻锈剂 抗裂防水剂 砂率 水胶比 用量 215 156 788 1088 57 86 8.6 8.6 42 0.4 重量比 1 0.43

10、2.15 2.96 0.16 0.23 0.04 0.04 3.3 场地及交通准备 3.3.1 交通条件 1、场内：本工程 36#地块场地西侧、东侧有硬化临时道路，场地宽敞，可作为混凝土泵车及罐车的运输通道；2、场外：本工程位于厦门市海沧区东屿村南端，东邻海沧大道，西邻海沧内湖，与海沧体育馆隔湖相望，距海沧大道约 30m。场地原为滩涂，经回填平整，地势平坦。36 地块 F 座底板浇筑混凝土供应商为路桥建材，公司地址为海新路东侧，如图 A 点所示，混凝土料车可按如图所示线路行走,到达工地时间约为20min。3.3.2 场地准备 根据周边市政道路的交通流量的分布情况，场内交通线路，主楼底板混凝土每

11、次浇筑时最多需要配备6 台输送泵(1 台备用)，可以将输送泵布置在基坑西侧、东侧基坑边空地上，由于现场空地较大，交通组织较为简单，可满足混凝土罐车就位布置需要。1、场外交通维持 底板大体积需要24 小时连续浇筑，混凝土施工前要与混凝土罐车沿途路线的交警取得联系，有效沟通，获得批准，适当放行。另外还要安排一个人负责与全部混凝土搅拌车司机保持联系，了解罐车的行进状态，罐车在路途中遇到问题，及时赶赴现场，加以解决。了解罐车到达现场的时间，以便作合理安排。2、场内交通维持 混凝土搅拌车到达现场后，由现场保安人员进行指挥，在出入口处设两名保安维持交通，全程采用对讲机进行指挥，以保证进场车辆按规定位置停靠

12、，不能进场的在大门口指定区域停靠等候，在道路宽度或者场地不够情况下，场内施工完毕的车辆出场后，停靠等候的车辆才能进场，防止无序进出，阻碍交通，延误时间。3.4 降低入模温度的准备工作 因 F 座底板浇筑时间处于厦门的初春时间，日平均气温约为15至 20，混凝土的入模温度基本满足规范要求，即不低于 5且不高于 30（大体积混凝土规范（GB50496-2009）。在混凝土与商混站进行沟通，采取以下措施降低混凝土的入模温度。1.设计几种不同的配合比，进行试配，以确定理想水化热的最终配合比；2.安排搅拌站准备搭设遮阳棚的相关材料，以降低砂石等原材料的温度；3.准备一定量的冰块，或一定量的地下水，以便降

13、低混凝土的水化热；4.现场准备足够的麻袋和足够长的水管，在泵管全长范围覆盖湿麻袋。3.5 施工资源配置 3.5.1 输送泵选择 根据混凝土体量的分布情况和工程进度的需要，地下室底板混凝土浇筑选择 HBT60C混凝土输送泵，其性能参数如下表：HBT60C混凝土输送泵性能参数表 序号 性能指标 单位 数值 1 理论混凝土输送量（低压）m/h 70 2 理论混凝土输送量（高压）m/h 43 3 理论混凝土输出压力（低压）m/h 9.2 4 理论混凝土输出压力（高压）m/h 15.7 5 液压系统压力 Mpa 32 6 转速 r/min 1500 7 柴油机主动力 kw 110 8 上料高度 mm 1

14、320 9 料斗容积 m 0.6 10 外型尺寸 mm 668520852072 11 理论泵送高度 m 250 3.5.2 输送泵配备数量 F 座 F1 区一次性浇筑时混凝土工程量最大，约为 9500m，计划 48 小时，每小时混凝土浇筑量为 200 m，计算泵车数量如下：混凝土泵的实际平均输出量 Q1=33m/h N1=Qn/Q1=200/33=6 式中：N1-混凝土输送泵车需用台数 Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量 Qn-混凝土浇筑数量(m/h)Qmax-每台混凝土泵的最大输出量-配管条件系数，可取 0.8-0.9-泵车作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土

15、输出管和布料停歇等情况，可取 0.5-0.7，取 0.6 每台泵车需搅拌车数量计算公式：N2=)TSLVQ11（式中：Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量(m/h)N2-每台泵车需配搅拌的数量；V-混凝土搅拌运输车容量(m)L-搅拌站到施工现场往返距离(km)，取 20km S-搅拌运输车车速(km/h)；一般取 30,本工程取 40 km/h T1-一个运输周期总的停车时间(h)，取 0.5h N2=)TSLVQ11（=933.5)04020930（=3.67 取 4 台 每台输送泵需配备搅拌运输车台数n=4(台)；共需配备搅拌运输车：24(台)；根据计算结果，F 座底板大体积混凝土浇筑需HB

16、T60C型拖式输送泵为6 台。另外根据实际情况联系12 台泵车作为备用，搅拌站总共需配置混凝土输送车24 台。3.5.3 劳动力配置 根据工程量及工程整体安排，进行合理的劳动力安排，要使 F 座底板施工按计划完成，各专业需要投入的劳动力数量见下表：工 种 人 数 备 注 钢筋工 120 随施工进度调整 木 工 40 混凝土工 42 防水工 20 机电安装工 15 电焊工 5 防雷接地保守 3 预埋水管保守 3 塔吊司机 2 塔吊指挥 2 泵车放料员 6 震动棒手 18 钢筋保守工 3 泵车操作员 6 支撑体系保守 12 合 计 302 3.5.4 机械设备配置 按照工程进度及工程量安排合理的机

17、械，以满足施工要求，机械设备配置按照下表：序号 设备名称 规格型号 数量 国别/产地 1 塔式起重机 MC480 2 台 中国 2 塔式起重机 T8030 1 台 中国 3 砼输送泵 HBT60C 6 台（1 台备用）武汉 4 布料机 BLG12 2 台 上海 5 泵管系统 D=125 6 套(1 套备用)南京 6 振捣棒 ZN50 12 根 广东 7 平板振动器 ZW7 4 台 湖南 8 钢筋切断机 GQ-40 6 台 江苏 9 钢筋弯曲机 WQ-40 4 台 浙江 10 钢筋调直机 JK-3 4 台 江苏 11 电动套丝机 15-50 4 台 江苏 12 砂轮切割机 SQ-40-1Q 3

18、台 山东 13 潜水泵 H=30m 10 台 福建 14 压刨 MB-105 2 台 四川 15 圆盘锯 MJ-134 8 台 山东 16 经纬仪 TDJ2E 6 台 上海 17 全站仪 GTS-602/L 2 台 日本 18 自动安平水准仪 AT-G6 6 台 日本 3.5.5 主材、周转材料及辅助材料 E-1 区底板施工所需主材、周转材料及辅助材料见下表：序号 材料名称 数量 进场时间 1 14a#槽钢 530m 随现场施工进度分批进场 2 12.6#槽钢 820m 随现场施工进度分批进场 3 50*50*4 等边角钢 2100m 随现场施工进度分批进场 4 混凝土 9500m 随现场施工

19、进度分批进场 5 18mm 多层胶合板 400 随现场施工进度进场 6 焊条 5 包 随现场施工进度进场 7 氧气、乙炔 各两瓶 随现场施工进度进场 8 止水螺杆 800 根 随现场施工进度进场 9 3003 钢板止水带 280m 随现场施工进度进场 10 保湿塑料薄膜 1180 随现场施工进度进场 序号 材料名称 数量 进场时间 11 防雨塑料薄膜 1180 随现场施工进度进场 12 麻袋 1180 随现场施工进度进场 第4章 施工部署 4.1 F-1 浇筑时的总平面布置及部署。第5章 施工方法 5.1 混凝土工程 5.1.1 混凝土浇捣 根据本工程大体积混凝土的特点，采用斜面分层连续浇筑或

20、推移式连续浇筑，配备 6 台 HBT60C 混凝土输送泵按 1:61:10 的坡度分层浇筑。采用分段分层布料、分段分层振捣的施工方法进行施工，混凝土一次浇筑的厚度为500mm，分段的长度为10m，尽量延长上下层混凝土的覆盖时间，让混凝土充分散热，但上下层浇捣间歇时间不得超过混凝土初凝时间，布料时在23m 范围内水平移动泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高频振动棒进行振捣，进行上层混凝土振捣时插入下层的深度不少于50mm，振动棒的移动间距以400mm 为宜，应尽量避免碰撞钢筋，振动棒每一振点的振捣时间，一般控制时间为1530s，时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析，混凝土振捣应注意

21、“快插慢拔不漏点”。每根泵管配备 3 根插入式振动棒，分别布置在斜面的坡顶、坡中和坡脚。在混凝土浇筑后即将凝固前，在适当的时间和位置给予二次振捣，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密实度，减少内部微裂缝和改善混凝土强度，提高抗裂性。砼浇筑到收尾阶段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及时用塑料薄膜覆盖，防止混凝土表面水分过快散失出现干缩裂缝。浇注方向分层浇注示意图 5.1.2 标高控制 底板钢筋绑扎前，根据现场基坑外侧已布置的永久性标高控制线，将底板标高控制线引至现场塔吊标准节上，钢筋绑扎好后，再引至底板墙、柱钢筋上，用红油漆标

22、出该层+100cm 线。浇筑混凝土时每个开间用尼龙线拉对角线控制标高。5.1.3 混凝土施工作业面泌水处理 混凝土表面离析水以及沉积水对底板混凝土质量影响较大，如果施工过程中不及时排出，不但会影响混凝土的强度，而且会加剧混凝土的自身收缩，引起底板混凝土的裂缝，本工程拟在混凝土浇筑的过程中采取如下措施对沉积水、离析水进行排出：底板大体积混凝土浇筑时，表面会沉积少量的离析水和其他水流，拟计划将电梯井底坑做临时积水坑，施工过程中派专人将基坑内的沉积水用软管及时抽排至基坑外。5.1.4 混凝土的泵送 泵送混凝土时混凝土泵的支腿应完全伸出，并插好安全销。混凝土泵与输送管连通后，应按所用混凝土泵使用说明书

23、的规定进行全面检查，符合要求后方能开机进行空运转。混凝土泵启动后应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。经泵送水检查确认混凝土泵和输送管中无异物后，应采用下列方法之一润滑混凝土泵和输送管内壁：1、泵送水泥浆 2、泵送水泥砂浆 3、泵送与混凝土内除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂浆。润滑用的水泥浆或水泥砂浆应分散布料不得集中浇筑在同一处。开始泵送时混凝土泵应处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度应先慢后快逐步加速，同时应观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。混凝土泵送应连续进行，如必须中断时其中断时间不得超

24、过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许的延续时间，泵送混凝土时活塞应保持最大行程运转。泵送混凝土时，如输送管内吸入了空气，应立即反泵吸出混凝土至料斗中重新搅拌排出空气后再泵送。泵送混凝土时，水箱或活塞清洗室中应经常保护充满水。在混凝土泵送过程中若需接长3m 以上的输送管时，仍应预先用水和水泥浆或水泥砂浆，进行湿润和润滑管道内壁。混凝土泵送过程中不得把拆下的输送管内的混凝土撒落在未浇筑的地方。当混凝土泵出现压力升高且不稳定油温升高、输送管明显振动等现象，而泵送困难时不得强行泵送并应立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲击输送管弯管、锥形管等部位并进行慢速泵送或反泵防止堵塞。当输送管被堵塞时应采取下列方法

25、排除：重复进行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新搅拌后泵送。用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，将混凝土击松后重复进行反泵和正泵排除堵塞；当上述两种方法无效时。应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前应先排除管内空气后方可拧紧接头。在混凝土泵送过程中有计划中断时，应在预先确定的中断浇筑部位停止泵送，且中断时间不宜超过1h。当混凝土泵送出现非堵塞性中断时应采取下列措施：混凝土泵车卸料清洗后重新泵送，或利用臂架将混凝土泵入料斗，进行慢速间歇循环泵送，有配管输送混凝土时可进行慢速间歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土搅拌运输车内的料进行慢速间歇泵送，或利用料斗内的

26、料进行间歇反泵和正泵。向下泵送混凝土时应先把输送管上气阀打开，待输送管下段混凝土有了一定压力时方可关闭气阀。混凝土泵送即将结束前，应正确计算尚需用的混凝土数量并应及时告知混凝土搅拌站。泵送过程中废弃的和泵送终止时多余的混凝土应按预先确定的处理方法和场所及时进行妥善处理。泵送完毕时应将混凝土泵和输送管清洗干净。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵时布料设备的出口应朝安全方向以防堵塞物或废浆高速飞出伤人。当多台混凝土泵同时泵送或与其他输送方法组合输送混凝土时应预先规定各自的输送能力。5.1.5 大体积混凝土的养护（1）为防止底板混凝土内外温差过大，导致贯通裂缝的产生，需要采取保湿保温法养护。在混凝土初凝

27、以后，在覆盖的塑料薄膜内混凝土表面喷洒少量水（洒水时间应在晴天中午），使混凝土内蒸发出的水分积在混凝土表面进行保湿养护，塑料薄膜上覆盖麻袋等，塑料薄膜和麻袋等覆盖时搭接长度应不小于20cm，保证保温层的整体密闭性。侧面（包括后浇带部位）满铺塑料薄膜进行保温养护。（2）底板混凝土应连续养护不少于 14d，保证塑料薄膜内时刻保持湿润状态，使水泥充分水化，达到需要的强度。（3）地下室外墙导墙浇筑高度为 500mm 高，可采用如下方法养护：沿地下室外墙内侧布置一圈直径 15mm 的 PVC 管道，在管子上每隔 1m 开设密布式小孔，对外墙进行喷雾式养护，保证其充分水化。超厚大体积混凝土防裂措施 武汉国

28、际贸易中心大厦为一幢地上 50 层，地下 2 层，建筑面积 12.5 万 m2 的超高层大型综合写字楼，结构形式为内筒外框密肋梁楼板结构，位于汉口建设大道与新华路交汇处西南侧，合同工期仅26 个月。本工程主楼承台底板为超厚大体积混凝土，底板厚分别为 3.1m、3.7m、4.8m，总体积 1.1 万 m3 一次性浇筑。要确保大体积混凝土的质量，除应满足强度等级、抗渗要求及内实外光等混凝土的常规要求外，关键在于严格控制混凝土在硬化过程中由于水化热而引起的内外温差，防止内外温差过大而导致混凝土裂缝，为此采取了如下措施。第 1 章合理确定配合比 主楼底板设计为C40、S8 混凝土，不仅要满足强度要求，

29、而且要满足抗渗要求，更关键的是大体积混凝土各层间温度差产生的应力（最大温度收缩应力）应小于同一时间混凝土所具备的抗拉强度。根据上述要求，抓住如何降低水化热这个关键，进行了大量的试验工作，选用不同的水泥、掺合料、外加剂进行了试验。根据试验结果，并考虑到每立方米混凝土的水泥用量，每增减10kg，其水化热将使混凝土的温度相应升降1，水泥的用量可尽量减少，通过多方考虑研究最后决定采取如表3-2-1 所示的配合比。注：采用 425 号矿渣水泥，中租砂，530mm 碎石，拥落度为 l618cm.CAS 掺料系硫酸铝钙型微膨胀剂，又名钙矶石。CAS 掺入混凝土中具有如下特点：（1）改善混凝土的孔结构，使总孔

30、隙率减小，毛细孔径减小，从而提高混凝土的抗渗强度；（2）改善混凝土的应力状态，膨胀能转变为自应力，使混凝土处于受压状态，从而提高混凝土的抗裂能力；（3）CAS 取代一部分水泥后还能提高混凝土的强度（特别是矿渣水泥），在保持混凝土强度不变的情况下，可节省水泥从而大幅度降低混凝土的绝对温度，减少温度裂纹的危害；（4）CAS 分快凝型和缓凝型两种，缓凝型能降低水泥水化热的峰值，并推迟它的到来时间，符合大体积混凝土技术要求。从使用效果看，掺入 CAS 还能改善混凝土拌合物的和易性、可靠性，不离析及保水性能良好等优点。大体积底板的混凝土施工，既要满足强度及抗渗要求又要使混凝土在硬化过程中所产生的水化热尽

31、可能小，在满足前者的前提下，后者就成了大体积混凝土施工的主要矛盾。按常规都采用普通水泥加UEA，但通过试验发现普通水泥用量过大，内部水化热较高（达 94），不利于温控和养护；而 425 号矿渣水泥不仅可以满足强度和抗渗要求，内部水化热也较低（只有 76），而且水泥标号低，用量也较少，有利于大体积混凝土的施工。为此决定采用425 号矿渣水泥。因水泥标号低，用量少，相应所产生的水化热就小，从而降低了温度差应力，避免了混凝土裂缝的产生。对其他材料都按规范要求进行严格控制。对所确定的配合比还进行了抗渗试验，在抗渗试验中，4 个试样未出现渗水时的最大水压力为1MPa，满足抗渗要求。第 2 章混凝土浇筑量

32、计算 由计算得知，为防止上、下、左、右、前、后各浇筑层间搭接时间差因超出混凝土初凝时间而形成施工冷缝，必须达到每小时混凝土供应量121m3，为此我们采取了现场搅拌与商品混凝土结合，利用20 辆输送车、6 台输送泵，从西向东一次性浇筑，日浇筑量达 2200m3，1.l 万 m3 混凝土总共用时仅l36h，有效地防止了冷缝的产生。第 3 章控制混凝土出机温度和浇筑温度 第 1 节出机温度控制 为降低混凝土的总温升，减少结构的内外温差，控制出机温度和浇筑温度同样是一个重要的方面。根据搅拌前混凝土原料总的热量与搅拌后混凝土热量相等的原理，可得出混凝土的出机温度T0。在混凝土的原材料中，石子的比热较小，

33、但每 1m3 混凝土中所占的重量较大；水的比热最大，但它的重量在每 1m3 混凝土中只占一小部分，因此对混凝土出机温度影响最大的是石子及水的温度，砂的温度次之，水泥的温度影响最小。国贸大厦底板施工在 8 月底，正值武汉市高温季节，白天环境温度达 35，为进一步降低混凝土的出机温度，在中心搅拌站打了一口深井，用井水搅拌混凝土，并用编织袋覆盖砂石，防止太阳直接照射，通过实测各原材料的温度，计算出混凝土的出机温度为26.95，由于入模温度较低，因此有效地降低了混凝土的总温升。第 2 节浇筑温度控制 为控制浇筑温度，应尽量缩短混凝土的运输时间，及时卸料，泵管用麻袋包裹以防日光曝晒而升温，输送泵、搅拌台

34、全部搭棚以防阳光照射，现场用编织袋遮阳，通过采取这些措施，现场测定混凝土浇筑温度为30。5.1.6 泵管加固 将混凝土输送泵就位，按照底板混凝土浇筑线路，布置输送管走向，输送管布置本着尽量缩短管线长度，少用弯管和软管的原则。本工程泵管从 36 地块西北侧二级放坡处及西南侧土坡处进入基坑，采用48.3 钢管搭设钢管架从底板至坡面对输送管进行加固，在底板处采用钢管做抛撑进行加固稳定。基坑内水平输送管采用废旧轮胎铺垫，间隔2000mm设置一个，以保护底板钢筋。竖向泵管架示意图 废旧轮胎在混凝土浇筑的过程中依次移除，在底板大体积混凝土浇筑完成后收集备下次利用。5.2 模板施工 5.2.1 底板及承台模

35、板 因 36 地块承台底面与底板面持平，承台顶面高出底板面 500mm，1000mm 等，故地下室外墙、承台部位采用吊模施工。5.2.2 电梯井基坑、集水坑模板 电梯基坑、集水坑模板采用 18mm 厚木模板，50100mm 木枋，48.33.6mm 钢管支撑加固。电梯基坑、集水井模板安装示意图 50100mm 木枋 钢管支撑 电梯基坑、集水井模板固定钢筋支架示意图 底板积水井、电梯井周围无支撑物体，故该部位模板采用散拼吊模，主楞间距 400mm，次楞间距 250mm，阴角做 200mm 宽压脚板和 50100mm 木枋，上口和下口用调节撑对撑。5.3 钢筋施工 5.3.1 底板钢筋 为节省底板

36、钢筋支架的施工时间，结合我司的大体积混凝土施工经验。我司拟采用先行搭设钢管架、在底板面筋钢筋绑扎期间焊接型钢支架来换撑钢管架的方法进行底板钢筋支架的施工。从而形成型钢支架焊接与底板钢筋绑扎同步施工，立体作业，节省钢筋支架的施工时间。该做法施工流程如下：型钢支撑布置见下图 5.3.2 底板钢筋支架受力计算（1）参数信息：钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的

37、荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。支架搭设高度为8.8米，搭设尺寸为：型钢立柱采用14a#槽钢间距23 m，横梁采用12.6#槽钢间距 3m。上层钢筋的自重荷载标准值为 6.420kN/m 施工设备荷载标准值为 4.500kN/m 施工人员荷载标准值为4.500kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=8.8m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设

38、计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=80.5cm3 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷载的计算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.081

39、3.104+0.106.300)2.002=6.713kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002=-8.190kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架横梁的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=6.420+4.500=10.920kN/m 活荷载标准值 q2=4.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677 10.

40、920+0.990 4.500)2000.04/(100 2.05 1053914660.0)=2.362mm 支架横梁的最大挠度小于 2000.0/150 与 10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积 A=18.51cm2 截面回转半径 i=5.520cm 立柱的截面抵抗矩 W=80.5cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得 到,=0.277；A立杆的截面面积,A=18.51cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组

41、合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=23.52kN,=147.604N/mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!3、3.5m 厚筏板区域型钢支架计算（1）参数信息：钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距

42、的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。支架搭设高度为 3.5 米，搭设尺寸为：型钢立柱采用12.6#槽钢间距 23m，横梁采用12.6#槽钢间距 3m。上层钢筋的自重荷载标准值为 6.420kN/m 施工设备荷载标准值为 4.500kN/m 施工人员荷载标准值为 4.500kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=3.2m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3 二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁

43、进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷载的计算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002=6.713kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M

44、2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002=-8.190kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架横梁的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=6.420+4.500=10.920kN/m 活荷载标准值 q2=4.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677 10.920+0.990 4.500)2000.04/(100 2.05 1053914660.0)=2.362m

45、m 支架横梁的最大挠度小于 2000.0/150 与 10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积 A=15.69cm2 截面回转半径 i=4.953cm，立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.802；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=23.52kN,=150.494N/

46、mm2；立杆的稳定性验算 =f,满足要求!第6章 混凝土热工计算 考虑到主楼电梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大为 9.1m，且强度等级为C40，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。底板混凝土配合比定为：水泥 215kg，水 156kg，砂 788kg，石 1088kg，粉煤灰 57kg，矿渣粉 86kg，高性能钢筋阻锈剂 8.6kg,抗裂防水剂 8.6kg。6.1 混凝土表面温度裂缝控制计算 大体积混凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温 度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。6.1.1 混凝土的绝热温升 水泥水化热引起

47、的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。混凝土的绝热温升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：T（t）混凝土的绝热温升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取 215kg/m3 Q每公斤水泥的水化热，本工程为 P.O42.5 水泥，查计算手册，Q 分别为270kJ/kg C混凝土比热 0.96kJ/(kgK)；混凝土容重 2400/m3；t混凝土龄期（天）；m常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取 0.406；e常数，e=2.718；混凝土入模温度取 30，经过计算，得到 3 天，5 天，7 天混凝土最高水化热绝热温升：T（3）=27.336（22.4），T（5）=33

48、.722，T（7）=36.558。（25.2）6.1.2 混凝土的内部最高温度 Tmax(t)=Tp+Th(t)式中 Tmax(t)混凝土 t 龄期内部最高温度（）；分别取 3、5、7 天计算；Tp混凝土浇筑温度（）,取 30；混凝土 t 龄期的散热 系数，混凝土分层浇筑最大厚度为 9m，混凝土温度上升等于绝热温升,则=1；按上式计算，3 天，5 天，7 天的结果为 Tmax（3）=57.336，Tmax（5）=63.722，Tmax（7）=66.558。6.1.3 混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后）本工程混凝土表面保温层拟采用 3 层塑料薄膜和 1 层土工布。混凝土表面保温层的

49、传热系数（W/m2K）；i-各种保温材料的厚度 i-各种保温材料的导热系数 n-空气导热系数，可取 23w/(m2.K)则 式中 Tb(t)-混凝土表面最高温度（）；Tq大气的平均温度（）；H混凝土的计算厚度；h混凝土的虚厚度；h混凝土的实际厚度；T混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；混凝土的导热系数，此处可取 2.33Wmk；k计算折减系数，根据试验资料可取 0.67；Tb(t)=Tq+4(H-h)hTH2=1/(nii1)=1/(214.001.0304.0001.0231)=3.826 h=k/t=0.6662.33/3.826=0.406 H=h+2h=8.8+20.406=9.61

50、2 Tbmax=30+4（9.612-0.406）0.40638.822/9.6122=34.151 6.1.4 温度差 中心温度与表面温度之差 Tmax-Tb=58.822-34.151=24.671 小于 25 混凝土表面温度与大气温度之差 Tb-Tq=34.151-27=7.151，小于 20 故知，满足防裂要求。6.1.5 混凝土浇筑体表面蓄水深度计算 1）计算公式:(1)混凝土表面所需的热阻系数计算公式：(2)蓄水深度计算公式：式中 R-混凝土表面的热阻系数(k/W)；X-混凝土维持到预定温度的延续时间（h）；M-混凝土结构物表面系数（1/m）；Tmax-混凝土中心最高温度()；Tb