多层小高层高层钢管脚手架搭设方案.pdf

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1、-脚手架专项施工方案脚手架专项施工方案第一节第一节 编制依据编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社;建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范G5007200中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB00092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）中国建筑工业出版社;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ13001中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范G50007202中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59中国建筑工业出版社。第二节第二节工程概况工程概况*工程；属于框（架)剪结构；地上211层,建筑高度9。64m-34m；

2、总建筑面积:60091.,总工期:50天。本工程由*投资建设，*设计,*进行地基土层勘探，*组织施工；由*担任项目总经理，*担任技术总负责人。第三节第三节脚手架方案选择脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，并充分考虑以下几点：1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便，便于检查验收；、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ5999检查标准要求,要符合省文明标

3、化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下2种脚手架方案加悬挑型钢钢料台：商铺1200米及多层米为单立杆钢管落地脚手架,详见第5页；主楼采用3米双立杆钢管落地脚手架，详见第13页。悬挑型钢钢料台详见第21页。第四节第四节脚手架的材质要求脚手架的材质要求钢管落地脚手架钢管落地脚手架钢管脚手架，选用外径4m，壁厚。mm,钢材强度等级Q25-，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求

4、后，方可在施工中使用。、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部钢管脚手扣件标准-JGJ228的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5。钢管螺栓拧紧力矩达7Nm时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色,剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间双色.4、脚手板、脚手片

5、采用符合有关要求。25、安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目/0cm,做耐贯穿试验不穿透,1。68的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由绍兴市建筑安全监督管理部门发放的准用证。、连墙件采用钢管,其材质应符合现行国家标准 碳素钢结构（B/70)中Q23A钢的要求。第五节第五节 脚手架的搭设流程及要求脚手架的搭设流程及要求钢管落地脚手架钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护

6、栏杆扎安全网。当第二步搭设完毕应马上设置拉结，剪刀撑，按自上面下的顺序，先装后拆,后装先拆，一步一清,不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间，再拆两头扣件,由中间操作人往下传递管子。在浇砼前将预埋二根16螺杆钢筋。挑脚手架采用阻燃密目网全封闭，在施工层还应设置30CM高的踢脚板，踢脚板的材料采用九夹板制成.悬挑脚手架的间距、纵距、步距与落地式脚手架的距离间距、纵距、步距相同。其他常规搭设要求同落地式脚手架。定距定位.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整

7、，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一般构造要求搭设。1 1、主杆基础、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C1的混凝土进行硬化,混凝土硬化厚度不小于1m。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书)。2 2、立杆间距、立杆间距（1）脚手架立杆纵距1.00,横距1。000m,步距1 800m；连墙杆间距竖直3 00m，水平。00m（即两步三跨），里立杆距建筑物0。30m.（2）脚手

8、架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500m以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。-(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离底座0cm左右.(4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/40。3 3、大横杆、小横杆设置、大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距8m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150m。（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力.4 4、剪刀撑、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间

9、各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于50mm。5 5、脚手板、脚手片的铺设要求、脚手板、脚手片的铺设要求（1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为20mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。（2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施.(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更

10、换。6 6、防护栏杆、防护栏杆 (1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3)脚手架外侧必须设1.2高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为09m和。3m.(4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设12m的防护栏杆和30c高踢脚杆。7 7、连墙件、连墙件 ()脚手架与建筑物按水平方向4。5m，垂直方向。6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密,如楼层高度超过6时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。（2)拉结点在转角范围内和顶部处

11、加密，即在转角米以内范围按垂直方向每3米设一拉结点。（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处.（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠.、架体内封闭、架体内封闭（1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为20mm,如因结构设计的限制大于20mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第六节型钢悬挑料台搭设流程及要求第六节型钢悬挑料台搭设流程及要求型钢悬挑料台搭设流程

12、为：料台材料检测验收料台制作焊接及制作检查承载力实验上部拟安装部位吊环预埋料台吊装安装验收。钢料台制作后等待安装,钢料台用塔-吊吊至拟安装部位,料台槽钢下口定位脚与外梁外口对齐固定，安装外口钢丝绳，设不少于三只绳夹，再安装内侧钢丝保险绳.安装完毕后组织验收，验收要求同外架.第七节第七节检查、验收与安全管理检查、验收与安全管理检查、验收检查、验收为确保工人在施工过程中所提供的安全操作场所,各类脚手架必须按操作规程和技术规范进行搭设,并加强对脚手架的管理，特制定制度:1 1 1 1 脚手架的基础夯实填平验收制度脚手架的基础夯实填平验收制度1）脚手架承压部位的回填土必须夯实，宽度为 2以上，并有良好

13、的排水措施；2）整体脚手架基础必须浇筑，立杆下置垫块，并绑扫地杆;3）对于高层脚手架的基础回填夯实，做好排水措施，立杆下置垫50200M统长木板或统长槽钢；4）脚手架基础完必须由项目负责组织验收,合格后方可施工。1 1 搭设过程中的分段验收搭设过程中的分段验收1）脚手架由架子工严格按规程要求搭设;2）脚手架的搭设必须编制施工组织设计或施工方案,方案中要严密的施工方法和工序搭接要求;3）整体落式脚手架，每搭设一定的高度,由项目部组织有关人员，按规程要求或方案中要求,进行认真严格检查，验收合格后,方能挂牌使用;4）对于特殊脚手架（挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一次架子,由项目部组织有关人员认真检查

14、，验收合格后,方能挂牌使用。1.31.3 装饰阶段重新验收制度装饰阶段重新验收制度1）在装饰前,由项目部组织有关人员进行一次全面检查；2）对于装饰时的架子着重检查部位有：整体外观是否稳固、变形、各种杆件搭接是否牢固，与墙连结是否有效、牢固，各类的防护设施是否齐全有效等；3）装饰阶段在外墙施工时，必须做到每周一次检查、验收记录。1 14 4 重点部位（电梯井、采光井）的脚手架验收制度重点部位（电梯井、采光井）的脚手架验收制度1）重点部位的脚手架必须按规程要求或方案中要求搭设;2）搭设后,必须由项目部组织人员验收合格，方能挂牌使用。1 15 5 架拆除过程中的监督管理方法架拆除过程中的监督管理方法

15、1）脚手架的任何部件严禁随意拆除；2）因施工明确需拆除的，必须由作业班组长向工地管理部门提出书面的申请书;3）经项目部确认批准，并采取加固补救措施后，方可实施；4）脚手架拆除禁止无证人员登高作业，作业区域应设立警戒区和其他预防措施，并派专人监护。2 2 管理措施管理措施2。1 建筑登高作业(架子工），搭设和拆除人员必须符合特种作业人员安全技术考核管理规则（GB53)的架子工持证上岗操作，架子工的徒工必须办理学习证，在技工带领、指导下，非架子工未经同意不得单独进行作业.2.2 架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、痴痛晕高或高度近视以及不适合于登高作业的,不得从事高架设工作。-23 手架搭设

16、前必须对施工人员进行安全技术交底班组接受任务后，必须组织全体人员，认真学习领会脚手架专项安全施工组织设计和安全技术措施交底，研讨搭设方法,明确分工，并派一名技术好有经验的人员负责搭设技术指导和监护。2。4 架子操作人员在作业时（搭设或拆除）应严格遵守高处作业安全技术规定和安全纪律;正确使用个人安全防护用品,必须着装灵便（紧身紧袖)，佩安全帽安全带,在高处(M 以内）作业时,必须佩戴安全带与已搭好的立、横杆挂牢,穿防滑鞋,按要求操作，作业时精神要集中,团结协作、互相呼应、统一指挥,不得翻爬脚手，严禁打闹玩笑、酒后上班，不得超荷使用,严禁利用脚手架运输或放置超重物，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝

17、土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。.每搭设一二步高时，按规定要求进行检查验收，由工地技术负责人和安全员会同架子班组按规定验收合格后办理交接手续交付使用，并可继续向上搭设。2.6 在期间设专人(安全员和架子维修人员）经常检查，严禁拆除主节点的纵横水平杆,纵横向扫地杆和连墙杆，及时清除架子的垃圾和闲置材料，脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开岗位时,不得留有末固定构件和不安全隐患，确定架子稳定.2。7 春节(包括其他节假日）放长假后或停工后复工，风力六级以上（含六级）强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气,应停止高处露天作业，风、雨、雪过后要进行检查，发现倾斜下沉、松

18、扣、崩扣要及时修复,合格后方可使用。2.8 不得在脚手架基础及临近进行挖掘作业，否则必须采取安全措施。2.9 施工通道、施工便道边搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。.10 在脚手架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施和专人监护，防止火星和切割物溅落.2.11 在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业，在外电架空线路附近作业时，脚手架外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离不得小于表1。表表1 1在建筑工程在建筑工程(含脚手架具）含脚手架具）的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间的最小安全操作距离的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间的最小安全操作距离.外电线路电压最小安全操作距

19、离（M)1V 以下110K3110K15422KV103305015212 脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时,里排立杆要低于沿口 400MM，外排立杆高出沿口 11。5M，搭设两道护身栏，并挂密目安全网.2。13 脚手架搭设、拆除、维修必须由架子工负责，非架子工不得从事脚手架操作。2。14搭拆脚手架时,地面应设围栏和境界标志，并派专人看守,严禁非操作人员进入。第八节第八节 脚手架计算书脚手架计算书双排单立杆钢管落地脚手架双排单立杆钢管落地脚手架一、参数信息一、参数信息:脚手架参数脚手架参数-多层及高层建筑15层采用双排落地脚手架，搭设高度为1。0018.00米，立杆采用单立管；搭设尺寸为:立杆

20、的纵距为.50米,立杆的横距为1.05米,大小横杆的步距为1。80米；内排架距离墙长度为.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 83.0;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为080;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.6 米,水平间距4 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.2.活荷载参数活荷载参数施工均布活荷载标准值：3000 km；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层；3 3风荷载参数风荷载参数本工程地处浙江省上虞市，基本风压为45N；风荷载高度变化系数z为100,风荷载体型系数为。65；脚手架计算中考虑风荷载作用4 4。静

21、荷载参数。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（k/m2):0.129；脚手板自重标准值（kN/2）：0。30;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：。;安全设施与安全网（Nm2):005;脚手板铺设层数：；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/2)：0035；5.5.地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（ka）：6。00；立杆基础底面面积（m)：0；地面广截力调整系数：1。0。-15-二、大横杆的计算：二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(G30-201）第5.2条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计

22、算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P=0.035 kN/m；脚手板的自重标准值：P2=03000/（2)=0。10 k/m;活荷载标准值:Q=3。100/（2+1）1.000 kN/m;静荷载的设计值:q1=1。20.31.10=0。16 kN/m;活荷载的设计值：q2=1.41。001.00kN;图 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2 2。强度验算。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图、图2组合。跨中最大弯距计

23、算公式如下：2跨中最大弯距为Mmax=0。080。1621.400+0.11。4001.400 3 kN。m；支座最大弯距计算公式如下：2支座最大弯距为 M2mx=-0100.1621。400 0。1171.4001.40 =-0。33 kN。；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Mx（0。30010,0。353106)/43.0=74.630 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为=7。630/m2小于大横杆的抗压强度设计值-f=20.N/，满足要求！.挠度验算：挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：2其中：静荷载标准值：q1=1+2=0。030.100

24、=0。1km;活荷载标准值：q2Q=100kN/m;最大挠度计算值为:5V=。70。15100.0/（02。06 113600。）0.990451。00140./（102010 113600）=176 m;大横杆的最大挠度.776 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1400。0/150 m与10,满足要求！三、小横杆的计算：三、小横杆的计算：根据J130-200第.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 1荷载值计算荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=.0351。00

25、=0.0 k；脚手板的自重标准值:P2=0。300001.40/（2+1)0。140 N；活荷载标准值：Q=.000000140(21)1.0kN;集中荷载的设计值：P=1。2（。50.0）+.40=287 kN；小横杆计算简图2 2强度验算强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和-均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax=1。201.0/8=0.005kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpma=2.1871。00/=。729 N。m；最大弯矩=Mqmx+Mpmx=0.73kNm；最大应力计算值 =M/W=03106/43000=5。2 Nm2；小

26、横杆的最大弯曲应力 =55.2/m小于 小横杆的抗压强度设计值205。00N/m,满足要求!四、扣件抗滑力的计算四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.,直角、旋转单扣件承载力取值为0kN，按照扣件抗滑承载力系数0。0，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5。2.）:R R其中 c 扣件抗滑承载力设计值，取6.4；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值:1=00351.40022=0。050 kN;小横杆的自重标准值：P=0。051000/20.018 kN；脚手板的自重标准值:P30.01。00

27、01。4002=0kN；活荷载标准值：3.000。01。400/2=2100 kN;荷载的设计值:R=.2(.050。0.210)+1.4.10=。27；R 。40k，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！-五、脚手架立杆荷载计算：五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0。121 N=0 121+（1.02/2+1。402）.03。80 2.00 726；2(2）脚手板的自重标准值（kNm）;采用竹笆片脚手板，标准值为0.0 NG=0.307。40（1.00+0。3)=1k;(3）栏杆与挡脚手

28、板自重标准值（kN/)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为.1NG3=0507.40/2=0.735 kN；2(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m）;0。005 NG=0.005140280=0.19kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=G1+NG2+NG+NG4=8。56kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值Q=。001.001。4002=4.0 kN；风荷载标准值按照以下公式计算2其中o-基本风压（k/m),按照建筑结构荷载规范（GB50009201)的规定采用：2o=0。50kN/；Uz-风荷载高度

29、变化系数，按照 建筑结构荷载规范（G5009001)的规定采用：Uz=1。000；U风荷载体型系数：取值为0.645;经计算得到，风荷载标准值2 Wk=.70.450。00。45=0.203 kN/m；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=2NG+.4NQ=1。28。568+1。4.20=6。162kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2G+051NQ=128.56+0。85144。0015.2-0 k；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M为2 Mw=。85 1。4WkLah/=8501。031.02。800/10 =0110 kN.m；六、立杆的稳定性计算：六、立杆的稳定

30、性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N 1616 kN；计算立杆的截面回转半径：i=159cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表53.得:k 1155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得:1.500；计算长度，由公式lo=kh 确定:l0=3.119m；长细比 oi=6。000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=.188；2立杆净截面面积：A=50cm;3立杆净截面模量(抵抗矩）:=43 m；2钢管立杆抗压强度设计值:f=20.000/mm；=162.000/（0。845。00）=19.035/mm；立杆稳定性计算=91。

31、03 mm2小于 立杆的抗压强度设计值 205.00N/mm，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N=15.280 k；计算立杆的截面回转半径:i=。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=。5；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得：=1500；计算长度，由公式l0=kuh 确定：l 3.11 m；长细比：L0/i=196。00；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=1882立杆净截面面积：=4.0 c;3立杆净截面模量(抵抗矩):W 43 ;2钢管立杆抗压强度设计值:f=20。00 N/mm；=127 6（/0.

32、88450。000)+0967.61473。000 20.796-N/mm2；立杆稳定性计算=203 9 N/m2小于立杆的抗压强度设计值=2205。00 N/m,满足要求！七、最大搭设高度的计算：七、最大搭设高度的计算：按规范5。3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力2K（N）计算公式为：NG2GG3+NG4=2。842 k;活荷载标准值：=200 k;每米立杆承受的结构自重标准值：k=0。122 kN/m;3s0.884.01005.000(1。2。82+.44.20)/(1。20。12）5509 m；按规范。

33、7条脚手架搭设高度s等于或大于20米，按照下式调整且不超过50米：H=5。04/(1+0.0155.04）=52177;H=52。17 和5 比较取较小值.得到,脚手架搭设高度限值 H 50。000,满足要求！按规范。36条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NGK(kN)计算公式为：NK=N2N3+N4=2.842 k；活荷载标准值:N=4.kN;每米立杆承受的结构自重标准值：G=012kNm；-计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mk=M（1.0。85）=0。1/（14 0.85）=0。2 N。m；43Hs=(0。1

34、884 5001 205.00010 （。2.40.851.4(。2018845000.92/430）)/(1222）47669 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 s等于或大于2米，按照下式调整且不超过0米：H 7.669（1+0.0017.69）=5。500；H=4500 和 0 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值=4.50 m，满足要求！九、立杆的地基承载力计算九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg地基承载力设计值：f gkkc=60。00 kp；其中，地基承载力标准值：gk1。00 ka；脚手架地基承载力调整系数:kc=1。0；立杆基础底面的

35、平均压力:N/A=6118pa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15。280 kN；2基础底面面积:A=0.25 m。=.118 fg=160.00 kpa.地基承载力满足要求！二、参数信息：二、参数信息：1.1.脚手架参数脚手架参数双排脚手架搭设高度为 3 米，12米以下采用双管立杆,12米以上采用单管立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1。8 米；内排架距离墙长度为0.3米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为 83.0;-横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 10；连墙件采用两步三跨,

36、竖向间距 36米，水平间距4。5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；。活荷载参数。活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层；。风荷载参数。风荷载参数本工程地处浙江省上虞市,基本风压为045N/m2；风荷载高度变化系数z为1.0，风荷载体型系数为1.3；脚手架计算中考虑风荷载作用；4 4静荷载参数静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）：。148；脚手板自重标准值（kNm)：030；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):。150;安全设施与安全网（/m）:.00;脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；

37、每米脚手架钢管自重标准值（kN/2）：.33;脚手板铺设总层数:4；单立杆脚手板铺设层数:0；5.5.地基参数地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（pa)：100；立杆基础底面面积（）：0。5；地基承载力调整系数:。50。-二、大横杆的计算：二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（G10201）第52。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1 1。均布荷载值计算。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:1=0.3 kN/；脚手板的自重标准值：2=0。30/(2+1）=0。

38、105 N/m；活荷载标准值：Q=2105/（2+1）=0.kN/m；静荷载的设计值:q1=1。0.3+.20050。166 km；活荷载的设计值:21.40。70.98kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2 2。强度验算。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为1max0.80.661。5+.10。82=0.25 k。；-支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 2a=.10.166152-017。91。5 =。95 N.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:M

39、x(.506，。9510）/4490=652 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=6.7/m2小于 大横杆的抗压强度设计值205N/mm，满足要求!3 3。挠度验算：。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其中:静荷载标准值:q1=P1+=.03+0105=038 kNm；活荷载标准值：q2=07 N/m；最大挠度计算值为:V0.670.13815(10.06150800）+0。900.715004(1002。060510780)=79 m;大横杆的最大挠度 1。793m 小于 大横杆的最大容许挠度 5000 mm与0 m,满足要求!三、小横杆的计算：三、小横杆

40、的计算：根据JGJ3-20第.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.。荷载值计算。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。0331.5 0。05 k；脚手板的自重标准值：P2=0.1055/(2+）=0.15 kN；活荷载标准值:Q=21。05。5/(2+1）1.05 kN；集中荷载的设计值：P=12(0.05+。158）14 1.05 1。71 kN；小横杆计算简图.强度验算强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载

41、最大弯矩计算公式如下：-Max=1.0.03052/8 0。006 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mmx=.71105/3=0。6 kNm;最大弯矩 M=Mqmax+Mpax=0.67 kN；最大应力计算值=/=.6710/49=15.2 N/m2；小横杆的最大弯曲应力 135。22N/m小于 小横杆的抗压强度设计值 05 N/,满足要求！3 3挠度验算挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmx5。0331050/(80610510780）0。024；大横杆传递荷载 1+p2+Q 0.05

42、+15815 1。257 k；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1257451050（10502410502/）/(722。0610170）=2327;最大挠度和 V=Vqmax+Vpax=0.02+2.327=.5 mm;小横杆的最大挠度为2.35 小于 小横杆的最大容许挠度 10/107与1 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。7,直角、旋转单扣件承载力取值为。00k,按照扣件抗滑承载力系数1。0，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5):Rc其

43、中 c-扣件抗滑承载力设计值，取8.00k;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值：1。33.52/2=0。05 kN；小横杆的自重标准值：P2=.331.0=0。017kN；脚手板的自重标准值：P3=0。31051。5/2=。23 N；活荷载标准值：Q=21.01/2=157 kN；荷载的设计值:R=1(05+.017+02)1。41。52569 N；80 N，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!-五、脚手架立杆荷载计算五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值（N），为0.1

44、248 NG1=0。28(1502/2）0.03/。80(9.0-20）=。19;NG1=0。248+0033+（152/)。0318012.230；(2)脚手板的自重标准值（kN/2)；采用竹笆片脚手板,标准值为0G2=0.31（15+0。)2=0kN；NGL2=0。41.5（1+0。3）/2=。215 N；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（km);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为。15 N3=051.5/2=0 kN；NGL3.1541。52=0。4 kN;（)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/)；0。05 NG4=0。0015（391).202;GL4=0。001。9=29 kN;

45、经计算得到,静荷载标准值NG1+G2NG3N 4.321 kN；=GL1G1+G2+NGL3+NL48.37；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21。05.5/2 315 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo 基本风压(N/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-00)的规定采用：o 045 N/m2;Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（G009-201）的规定采用：Uz1；Us 风荷载体型系数：取值为.1;经计算得到，风荷载标准值 Wk=07 0。411。1=。35 k/m2；不考虑风荷载时，

46、立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NL1.4NQ 1.8071.4315=14。37kN；=1.2+14NQ=12。2+1。43。5=.56 k;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为s=.2 NG+0。851。4NQ=8.370.81。43。15 1.76kN；Nd=1.+。8514NQ=124.21+0。51。43。15=834 kN;-风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为M=085.4kLah2/.8。0.3561.5 1.820=0206 kN。m；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1 1 12 12。0 0米以上立杆稳定性计

47、算。米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值:N 596kN；计算立杆的截面回转半径:i=1。5cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表。3。3得：k=。5；当验算杆件长细比时,取块1;计算长度系数参照扣件式规范表5。3.得:=15；计算长度,由公式lo=kh 确定：l0 3.118 m;长细比 Lo/i=96；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到:0。188;立杆净截面面积：A=42 cm；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=4.49m3;钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/m2;=99/（0.88424)=12.379 Nmm2

48、;立杆稳定性计算 =1237N/m2小于 立杆的抗压强度设计值 f 05 N/2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：=8.934kN；计算立杆的截面回转半径：i=5 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表.3。3得：k=。5；计算长度系数参照扣件式规范表533得：=1；计算长度，由公式0=uh确定：=3.118；长细比:L0/i=6；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：=。188立杆净截面面积:A=4。24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:W 9 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：25 N/m2;=8934。/(0.188424）2058

49、60.123490=157。92N/mm2;立杆稳定性计算 15.929N/m2小于 立杆的抗压强度设计值 f 205 N/mm，满足要求！2 2 12 120000米以下立杆稳定性计算米以下立杆稳定性计算.不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式为:-立杆的轴向压力设计值：=78k;计算立杆的截面回转半径：i=159 m;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3得：k=1.5;当验算杆件长细比时,取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得：=1.5；计算长度，由公式lo=kh 确定：l=3.18m；长细比 o/i=196；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 o 的计算结果查表得到:=。1

50、8；立杆净截面面积:A=4.24 m2；立杆净截面模量（抵抗矩):W=4。4 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：=25 N/mm；=189/（。88424)=9.86 N/m；立杆稳定性计算 =0.86 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f205 N/m2，满足要求!考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=6.88 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.5cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得：k=1.15；计算长度系数参照扣件式规范表5。3得:=.5;计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l03.18 m;长细比：L0=9；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l