挤出成型原理精.ppt

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1、挤出成型原理第1页，本讲稿共62页2 2单螺杆挤出机基本结构及作用单螺杆挤出机基本结构及作用 ；3 3挤出成型原理。挤出成型原理。本章教学内容本章教学内容1 1绪论绪论 ；第2页，本讲稿共62页7.3 7.3 挤出成型原理挤出成型原理固体输送区，固体输送区，固体输送区，固体输送区，物料变形小物料变形小物料变形小物料变形小熔融区，压缩熔融区，压缩熔融区，压缩熔融区，压缩变形大，熔融流变形大，熔融流变形大，熔融流变形大，熔融流动次要动次要动次要动次要熔体输送区，熔体输送区，熔体输送区，熔体输送区，熔融流动主要熔融流动主要熔融流动主要熔融流动主要第3页，本讲稿共62页 目前关于固体输送区的理论有几种

2、，下面目前关于固体输送区的理论有几种，下面将重点介绍较有代表性的达涅耳将重点介绍较有代表性的达涅耳(Darnel）和莫耳（和莫耳（Mol）1956年提出的根据年提出的根据固体对固体对固体摩擦的静力平衡固体摩擦的静力平衡为基础建立起来的固体为基础建立起来的固体输送理论。输送理论。第4页，本讲稿共62页 1.1.基本假设基本假设基本假设基本假设1 1 1 1、料筒与螺杆间的固体离子连续整齐地排列着，并塞满了螺槽，形成、料筒与螺杆间的固体离子连续整齐地排列着，并塞满了螺槽，形成、料筒与螺杆间的固体离子连续整齐地排列着，并塞满了螺槽，形成、料筒与螺杆间的固体离子连续整齐地排列着，并塞满了螺槽，形成“弹

3、性固体弹性固体弹性固体弹性固体”。塞子在与所有面（料筒表面、螺纹槽底面、螺纹两。塞子在与所有面（料筒表面、螺纹槽底面、螺纹两。塞子在与所有面（料筒表面、螺纹槽底面、螺纹两。塞子在与所有面（料筒表面、螺纹槽底面、螺纹两个侧面）相接触，并个侧面）相接触，并个侧面）相接触，并个侧面）相接触，并以恒速移动；以恒速移动；2 2 2 2、忽略螺棱与机筒的间隙、物料重力、密度变化的影响；、忽略螺棱与机筒的间隙、物料重力、密度变化的影响；、忽略螺棱与机筒的间隙、物料重力、密度变化的影响；、忽略螺棱与机筒的间隙、物料重力、密度变化的影响；3 3 3 3、磨擦系数恒定，服从、磨擦系数恒定，服从、磨擦系数恒定，服从

4、、磨擦系数恒定，服从F=fPF=fPF=fPF=fP，fsfsfsfs、fbfbfbfb可不同；压力是螺槽长度可不同；压力是螺槽长度可不同；压力是螺槽长度可不同；压力是螺槽长度的函数；的函数；的函数；的函数；4 4 4 4、螺槽为等距等深的矩形螺槽螺槽为等距等深的矩形螺槽螺槽为等距等深的矩形螺槽螺槽为等距等深的矩形螺槽.第5页，本讲稿共62页 22固体流量方程的推导固体流量方程的推导固体流量方程的推导固体流量方程的推导V V V VX X X X-螺杆斜棱对固体塞产生推力螺杆斜棱对固体塞产生推力螺杆斜棱对固体塞产生推力螺杆斜棱对固体塞产生推力P P P P，使之产生垂直于斜率方向的推力；此推，

5、使之产生垂直于斜率方向的推力；此推，使之产生垂直于斜率方向的推力；此推，使之产生垂直于斜率方向的推力；此推力轴向的分力产生固体塞轴向的运动力轴向的分力产生固体塞轴向的运动力轴向的分力产生固体塞轴向的运动力轴向的分力产生固体塞轴向的运动VaVaVaVa；V V V Vb b b b-料筒相对于螺杆产生的切向料筒相对于螺杆产生的切向料筒相对于螺杆产生的切向料筒相对于螺杆产生的切向运动速度；运动速度；运动速度；运动速度；V V V Vb b b b-V-V-V-VX X X X产生沿螺槽产生沿螺槽产生沿螺槽产生沿螺槽Z Z Z Z方向的运动方向的运动方向的运动方向的运动V V V VZ Z Z Z.

6、第6页，本讲稿共62页受力情况：受力情况：受力情况：受力情况：Fs Fs Fs Fs 螺杆对固体塞的摩螺杆对固体塞的摩螺杆对固体塞的摩螺杆对固体塞的摩擦力，推力；擦力，推力；擦力，推力；擦力，推力；Fb Fb Fb Fb 料筒对固体塞的料筒对固体塞的料筒对固体塞的料筒对固体塞的摩擦力，阻力。摩擦力，阻力。摩擦力，阻力。摩擦力，阻力。Fbz Fbz Fbz Fbz Fb Fb Fb Fb 在在在在Z Z Z Z轴方向轴方向轴方向轴方向上的分力上的分力上的分力上的分力。当当当当Fbz=Fs=0Fbz=Fs=0Fbz=Fs=0Fbz=Fs=0时，物料不发生任何移动；时，物料不发生任何移动；时，物料不

7、发生任何移动；时，物料不发生任何移动；FbzFsFbzFsFbzFsFbzFsFbzFsFbzFsFbzFs第7页，本讲稿共62页Q=VQ=VQ=VQ=V v v v va a a aQ Q Q Q单单单单位位位位时时时时间间间间内内内内固固固固体体体体物物物物料料料料的的的的流流流流动动动动体体体体积积积积；v v v va a a a物物物物料料料料前前前前进进进进速速速速度度度度；V V V V单位螺槽容积。单位螺槽容积。单位螺槽容积。单位螺槽容积。第8页，本讲稿共62页 NN螺螺螺螺杆杆杆杆转转转转数数数数，展展展展开开开开后后后后的的的的螺螺螺螺线线线线角角角角（移移移移动动动动角角

8、角角），螺螺螺螺杆杆杆杆外外外外径径径径处处处处的的的的旋旋旋旋转转转转角角角角，+=90+=90o o，ll螺螺螺螺杆杆杆杆转转转转动动动动一一一一周周周周物物物物料料料料移移移移动距离的轴向投影。动距离的轴向投影。动距离的轴向投影。动距离的轴向投影。第9页，本讲稿共62页 33提高固体输送量的方法提高固体输送量的方法提高固体输送量的方法提高固体输送量的方法从螺杆的结构出发从螺杆的结构出发从螺杆的结构出发从螺杆的结构出发 1 1、通过加大加料段的螺槽深度来实现提高输送量、通过加大加料段的螺槽深度来实现提高输送量QsQs。2 2、QsQs与与 成正比。成正比。（移动角），与螺杆、料筒的几何参数

9、、摩擦系数和压力降均（移动角），与螺杆、料筒的几何参数、摩擦系数和压力降均（移动角），与螺杆、料筒的几何参数、摩擦系数和压力降均（移动角），与螺杆、料筒的几何参数、摩擦系数和压力降均有关系有关系有关系有关系.如螺杆与料筒间的摩擦系数大，物料包住螺杆，在轴向如螺杆与料筒间的摩擦系数大，物料包住螺杆，在轴向如螺杆与料筒间的摩擦系数大，物料包住螺杆，在轴向如螺杆与料筒间的摩擦系数大，物料包住螺杆，在轴向的流量为的流量为的流量为的流量为0 0，=0；反之，；反之，=90，流量达到理论上限；，流量达到理论上限；正常情况下，正常情况下，090.第10页，本讲稿共62页 螺杆旋转角，螺杆旋转角，螺杆旋转角，

10、螺杆旋转角，（1 1）随着摩擦系数降低而增加，）随着摩擦系数降低而增加，）随着摩擦系数降低而增加，）随着摩擦系数降低而增加，对于大多数聚合物：对于大多数聚合物：fs在在0.250.5，螺杆旋转角螺杆旋转角螺杆旋转角螺杆旋转角在在1720之间，一般取之间，一般取1741（2 2）略去压力影响，并）略去压力影响，并）略去压力影响，并）略去压力影响，并f fs s=f=fb b，作图作图作图作图第11页，本讲稿共62页 3 3、螺杆表面摩擦系数越小（料筒的摩擦系数越大），、螺杆表面摩擦系数越小（料筒的摩擦系数越大），QSQS越大。越大。a a、增加螺杆表面光洁度；、增加螺杆表面光洁度；b、通过在料筒

11、加料段处，通过在料筒加料段处，通过在料筒加料段处，通过在料筒加料段处，开纵向沟槽和加工出锥度开纵向沟槽和加工出锥度开纵向沟槽和加工出锥度开纵向沟槽和加工出锥度来实现提高输送量来实现提高输送量来实现提高输送量来实现提高输送量QsQs。但料筒内壁仍应光滑。但料筒内壁仍应光滑。但料筒内壁仍应光滑。但料筒内壁仍应光滑.4 4、增加加料段的长度会使产量的提高。、增加加料段的长度会使产量的提高。第12页，本讲稿共62页从挤出工艺出发从挤出工艺出发从挤出工艺出发从挤出工艺出发 控制螺杆与机筒的温度控制螺杆与机筒的温度金属与聚合物的摩檫系数是温度的函数金属与聚合物的摩檫系数是温度的函数金属与聚合物的摩檫系数是

12、温度的函数金属与聚合物的摩檫系数是温度的函数,而且有一个极大值而且有一个极大值而且有一个极大值而且有一个极大值第13页，本讲稿共62页问题问题1、什么叫固体床、什么叫固体床?简述提高固体输送效率的方法。简述提高固体输送效率的方法。2、PP和和PE与金属的摩擦系数与金属的摩擦系数f温度温度T的图如下，粘附范围指摩擦的图如下，粘附范围指摩擦系数系数f大于一定值，塑料才能与金属产生有效的粘附。请回答以下问大于一定值，塑料才能与金属产生有效的粘附。请回答以下问题：题：(8分分)在正常的工艺条件下，用相同螺深和螺矩的螺杆挤出机挤出时，哪种塑料在正常的工艺条件下，用相同螺深和螺矩的螺杆挤出机挤出时，哪种塑

13、料产量高？为什么？针对这种摩擦系数对产量的影响，工业上常采取什么措产量高？为什么？针对这种摩擦系数对产量的影响，工业上常采取什么措施？施？第14页，本讲稿共62页第15页，本讲稿共62页 熔融理论又称为融化理论，相迁移理论，它是研究塑料从固态转变为熔融理论又称为融化理论，相迁移理论，它是研究塑料从固态转变为熔融理论又称为融化理论，相迁移理论，它是研究塑料从固态转变为熔融理论又称为融化理论，相迁移理论，它是研究塑料从固态转变为熔融状态的过程，是建立在热力学第一流变学等基础上的一种理论。熔融熔融状态的过程，是建立在热力学第一流变学等基础上的一种理论。熔融熔融状态的过程，是建立在热力学第一流变学等基

14、础上的一种理论。熔融熔融状态的过程，是建立在热力学第一流变学等基础上的一种理论。熔融理论主要用于指导螺杆熔融段的设计，作为改进设备和工艺的重要依据。理论主要用于指导螺杆熔融段的设计，作为改进设备和工艺的重要依据。理论主要用于指导螺杆熔融段的设计，作为改进设备和工艺的重要依据。理论主要用于指导螺杆熔融段的设计，作为改进设备和工艺的重要依据。物料在熔融区存在固体和熔融料两相结构，在流动和输送过程物料在熔融区存在固体和熔融料两相结构，在流动和输送过程物料在熔融区存在固体和熔融料两相结构，在流动和输送过程物料在熔融区存在固体和熔融料两相结构，在流动和输送过程中存在相转变，过程十分复杂，到目前为止，仍处

15、于发展阶段。这中存在相转变，过程十分复杂，到目前为止，仍处于发展阶段。这中存在相转变，过程十分复杂，到目前为止，仍处于发展阶段。这中存在相转变，过程十分复杂，到目前为止，仍处于发展阶段。这里重点介绍里重点介绍里重点介绍里重点介绍TadmorTadmorTadmorTadmor所建立的熔融理论。所建立的熔融理论。所建立的熔融理论。所建立的熔融理论。第16页，本讲稿共62页1.1.熔融理论的物理模型熔融理论的物理模型熔融理论的物理模型熔融理论的物理模型该熔融理论是在挤出机上进行的大量冷却实验的基础上提出来该熔融理论是在挤出机上进行的大量冷却实验的基础上提出来的。的。（1 1）冷却实验是这样的：将着

16、色物料（或炭黑）和本色物料加入挤）冷却实验是这样的：将着色物料（或炭黑）和本色物料加入挤出机中，待挤出过程稳定后，快速停车并骤冷料筒（如果可能，也出机中，待挤出过程稳定后，快速停车并骤冷料筒（如果可能，也冷却螺杆），冷却螺杆），（2 2）抽出螺杆（如果是部分料筒可将料筒打开），将螺旋状的已冷却）抽出螺杆（如果是部分料筒可将料筒打开），将螺旋状的已冷却的物料（塑料）带从螺杆上剥下，这时可以发现，已熔融的和局部混合的物料（塑料）带从螺杆上剥下，这时可以发现，已熔融的和局部混合的物料呈现流线，而未熔的物料将保持初始的固态。的物料呈现流线，而未熔的物料将保持初始的固态。第17页，本讲稿共62页（3 3

17、）然后垂直于螺纹方向切取截面，可以看到一个截面内有三个区域：）然后垂直于螺纹方向切取截面，可以看到一个截面内有三个区域：固态床固态床固态床固态床 、熔池熔池熔池熔池 和和接近料筒表面的熔膜。接近料筒表面的熔膜。接近料筒表面的熔膜。接近料筒表面的熔膜。熔融过程熔融过程熔融起点熔融起点熔融终点熔融终点随着物料向前输送，熔池逐渐加宽，固体床相应变窄，直到最后，随着物料向前输送，熔池逐渐加宽，固体床相应变窄，直到最后，熔体充满整个螺槽，固体床消失。熔体充满整个螺槽，固体床消失。第18页，本讲稿共62页熔融模型：熔融模型：熔融模型：熔融模型：塑料在挤出过程中，在接近加料段的末端，与机筒相接触的塑料已开始

18、熔融而塑料在挤出过程中，在接近加料段的末端，与机筒相接触的塑料已开始熔融而形成了一层熔膜。当熔膜厚度超过螺杆与机筒的间隙时，螺杆顶面把熔膜从机形成了一层熔膜。当熔膜厚度超过螺杆与机筒的间隙时，螺杆顶面把熔膜从机筒内壁径向的刮向螺杆底部，强制积存于螺纹推力面的前方，而形成了熔池。筒内壁径向的刮向螺杆底部，强制积存于螺纹推力面的前方，而形成了熔池。在螺槽的前移过程中，固体床宽度会逐渐减少，直至全部消失，即完全熔化在螺槽的前移过程中，固体床宽度会逐渐减少，直至全部消失，即完全熔化。XWVbx熔膜熔膜熔池熔池推力面推力面第19页，本讲稿共62页 熔膜形成后的固体熔融是在熔膜和固体床的界面处发生的熔膜形

19、成后的固体熔融是在熔膜和固体床的界面处发生的 塑料熔融的热源主要有两个：塑料熔融的热源主要有两个：一是一是 从外加热器得到的外热（传导热）从外加热器得到的外热（传导热）二是熔融流动过程中，由于速度差异产生的粘性耗散热（剪切热）以及二是熔融流动过程中，由于速度差异产生的粘性耗散热（剪切热）以及挤压和压缩作用，其能量来源是电动机的机械能。挤压和压缩作用，其能量来源是电动机的机械能。从熔化开始到固体床宽度下降为从熔化开始到固体床宽度下降为0 0的螺杆长度即为熔化区长度的螺杆长度即为熔化区长度。第20页，本讲稿共62页2 2、熔融过程数学分析熔融过程数学分析熔融过程数学分析熔融过程数学分析第21页，本

20、讲稿共62页基本假定基本假定基本假定基本假定1 1、建立直角坐标系，将螺杆和机筒沿、建立直角坐标系，将螺杆和机筒沿Z Z方向展开，认为螺杆不动，方向展开，认为螺杆不动，机筒平移方向：与螺杆转动方向相反。大小：机筒平移方向：与螺杆转动方向相反。大小：V Vb b=nD=nDb b2 2、在熔融区固体、熔体共存，有明显分界面、在熔融区固体、熔体共存，有明显分界面 固体床（逐渐减小，固体床（逐渐减小，X=W 0 X=W 0）；熔体熔膜：紧贴料筒壁处物料先熔融熔体熔膜：紧贴料筒壁处物料先熔融；熔池：随着熔膜熔池：随着熔膜的发展，形成熔池的发展，形成熔池3 3、挤出过程是稳定的。即在挤出过程中，螺槽中的

21、固液相分界面保持不挤出过程是稳定的。即在挤出过程中，螺槽中的固液相分界面保持不变。固相以稳定不变的速度变。固相以稳定不变的速度VsyVsy在分界面熔融，在分界面熔融，物料前进速度不随时间而变物料前进速度不随时间而变固体固体熔体分界面不随时间而变熔体分界面不随时间而变第22页，本讲稿共62页 4 4、整个固相为均一的连续体。（忽略固体床破碎的可能性）。整个固相为均一的连续体。（忽略固体床破碎的可能性）。5 5、塑料的熔融温度范围较窄，固液相分界面明显。熔体为牛顿流体、塑料的熔融温度范围较窄，固液相分界面明显。熔体为牛顿流体 6 6、螺槽和固体床的横断面都是矩形，外热和内热是通过固液相分界面、螺槽

22、和固体床的横断面都是矩形，外热和内热是通过固液相分界面传递，其它没有热交换传递，其它没有热交换第23页，本讲稿共62页固相分布函数的求解固相分布函数的求解固相分布函数的求解固相分布函数的求解研究熔融理论的目的，就是为了找出固相宽度研究熔融理论的目的，就是为了找出固相宽度X X沿螺槽方向沿螺槽方向Z Z的变化规律的变化规律 即分布即分布函数函数X=FX=F（Z Z）对熔融理论的物理模型进行下列三个方面的平衡分析，即可求出固相对熔融理论的物理模型进行下列三个方面的平衡分析，即可求出固相分布函数分布函数X=FX=F（Z Z）的解析式。这些平衡是：固相的质量平衡）的解析式。这些平衡是：固相的质量平衡

23、，熔膜，熔膜的质量平衡的质量平衡 ，固液相分布截面的热量平衡，固液相分布截面的热量平衡第24页，本讲稿共62页1 1）固相的质量平衡固相的质量平衡固相的质量平衡固相的质量平衡=dz段上分界面处固相融化量即：即：流入流入-流出流出=融化量融化量 第25页，本讲稿共62页写成微分形式：其中 s-固相密度 VSZZ方 向 固 相 移 动 速 度 d(HX)断面单位面积W-单位螺槽长度上的固体熔化率H 第26页，本讲稿共62页2 2）熔膜的质量平衡）熔膜的质量平衡）熔膜的质量平衡）熔膜的质量平衡 根根据据假假设设，认认为为固固相相只只在在Y方方向向熔熔融融，而而不不在在X方方向向熔熔融。同时，熔膜只有

24、融。同时，熔膜只有X方向的流动。因而可以得出：方向的流动。因而可以得出：H V V V VbxbxbxbxWX XY Y 熔膜质量平衡熔膜质量平衡 第27页，本讲稿共62页 在距离在距离dz段上，单位时间内在段上，单位时间内在Y方向由固相加入熔膜的方向由固相加入熔膜的新熔融的熔料量新熔融的熔料量 =由熔膜流入熔池的熔料量由熔膜流入熔池的熔料量 =单单位螺槽长度上的熔融速率位螺槽长度上的熔融速率与长度与长度dz的乘积的乘积 即即式中 s固相密度 Vby机筒在X方向的分速度。Vsy固相在Y方向的融化速度。第28页，本讲稿共62页3 3）固液相分界面上的热量平衡）固液相分界面上的热量平衡）固液相分界

25、面上的热量平衡）固液相分界面上的热量平衡根根据据假假设设，固固相相只只在在Y方方向向熔熔融融，因因此此热热量量也也只只在在Y方方向向传传递递。由由此此得得出：在单位时间内在单位面积上。出：在单位时间内在单位面积上。经经熔熔膜膜流流入入分分界界面面的的热热量量-流流出出分分界界面面进进入入固固相相的的热热量量=塑塑料料熔融消耗的热量熔融消耗的热量第29页，本讲稿共62页 根据傅立叶导热定律，流体流过不同温度的固体壁面时，产生根据傅立叶导热定律，流体流过不同温度的固体壁面时，产生热交换，换热量由下式计算：热交换，换热量由下式计算：/温度梯度温度梯度 其中其中K为导热系数为导热系数 得出下列公式得出

26、下列公式 式中 分界面液相一侧的温度梯度 分界面固相一侧的温度梯度液相的热传导率 固相的热传导率 塑料的熔融潜热，即融化单位质量的塑料所需要热量。第30页，本讲稿共62页4)4)求解固相分布函数求解固相分布函数求解固相分布函数求解固相分布函数可以求出固相的分布函数如下：可以求出固相的分布函数如下：等深螺槽等深螺槽 式中：式中：融化系数融化系数 G生产能力生产能力 H熔槽深度熔槽深度 Z Z固相熔融长度（螺槽展开）固相熔融长度（螺槽展开）上式中当上式中当X=0（即固相熔融结束）时，即可得到熔融总长度。（即固相熔融结束）时，即可得到熔融总长度。第31页，本讲稿共62页3 3、熔融过程影响因素熔融过

27、程影响因素熔融过程影响因素熔融过程影响因素-操作条件操作条件操作条件操作条件（1 1）挤出质量挤出质量挤出质量挤出质量GG由公式由公式由公式由公式 ，可知可知可知可知G增大增大 减小减小 ZT增大增大 即即挤挤出量的增大，将出量的增大，将导导致熔融的致熔融的发发生和生和终终了均延了均延迟迟，实实践践证证明，在其他条件不明，在其他条件不变变的情况下，的情况下，G点的增加，将使点的增加，将使产产品品质质量量变变坏。坏。第32页，本讲稿共62页（2 2）螺杆转速）螺杆转速）螺杆转速）螺杆转速n n 高阻力机头：高阻力机头：高阻力机头：高阻力机头：n nGG变化很小，变化很小，变化很小，变化很小，ZT

28、ZT 低阻力机头：低阻力机头：低阻力机头：低阻力机头：n nGG，?ZTZTZTZT机头阻力机头阻力机头阻力机头阻力ZTZT提高机头压力，有助于物料熔融塑化提高机头压力，有助于物料熔融塑化提高机头压力，有助于物料熔融塑化提高机头压力，有助于物料熔融塑化第33页，本讲稿共62页（3 3）机筒温度）机筒温度）机筒温度）机筒温度TbTbTbTb，ZZT T熔膜熔膜熔膜熔膜 ZZT T（TbTb有最佳值）有最佳值）有最佳值）有最佳值）第34页，本讲稿共62页3 3、熔融过程影响因素熔融过程影响因素熔融过程影响因素熔融过程影响因素-螺杆结构螺杆结构螺杆结构螺杆结构（1 1）等深螺杆与渐变螺杆的比较）等深

29、螺杆与渐变螺杆的比较）等深螺杆与渐变螺杆的比较）等深螺杆与渐变螺杆的比较ZTZT（渐变）（渐变）（渐变）（渐变）ZTZT（等深）（等深）（等深）（等深），相同相同相同相同在熔融区，螺杆渐变对熔融有利，在熔融区，螺杆渐变对熔融有利，在熔融区，螺杆渐变对熔融有利，在熔融区，螺杆渐变对熔融有利，（2 2）渐变度）渐变度）渐变度）渐变度AA的影响的影响的影响的影响渐变度渐变度渐变度渐变度AA对熔融有利对熔融有利对熔融有利对熔融有利，对输送不利对输送不利对输送不利对输送不利，只能适度只能适度只能适度只能适度第35页，本讲稿共62页常规的全螺纹单螺杆均化段的熔体输送理论已得到很好的发展，与常规的全螺纹单螺

30、杆均化段的熔体输送理论已得到很好的发展，与常规的全螺纹单螺杆均化段的熔体输送理论已得到很好的发展，与常规的全螺纹单螺杆均化段的熔体输送理论已得到很好的发展，与其他两个理论相比，它建立的最早。其他两个理论相比，它建立的最早。其他两个理论相比，它建立的最早。其他两个理论相比，它建立的最早。19531953年它首先在两个无限大年它首先在两个无限大年它首先在两个无限大年它首先在两个无限大的平板之间，假定熔体为等温牛顿流体的条件下建立起来，后来又的平板之间，假定熔体为等温牛顿流体的条件下建立起来，后来又的平板之间，假定熔体为等温牛顿流体的条件下建立起来，后来又的平板之间，假定熔体为等温牛顿流体的条件下建

31、立起来，后来又进行了修正进行了修正进行了修正进行了修正。第36页，本讲稿共62页熔料在螺槽中的流动实际上有以下几种运动合成：熔料在螺槽中的流动实际上有以下几种运动合成：a.a.正流（曳流）：正流（曳流）：是由物料受机筒的摩擦拖曳引起的，产生沿螺槽向机头方向的是由物料受机筒的摩擦拖曳引起的，产生沿螺槽向机头方向的运动，是螺杆斜棱在运动，是螺杆斜棱在Z Z轴方向作用的结果，实质是拖曳流动，起轴方向作用的结果，实质是拖曳流动，起挤出物料作用，流量用挤出物料作用，流量用QdQd表示。表示。(如图）如图）1 1、熔体在螺槽内的运动分析熔体在螺槽内的运动分析熔体在螺槽内的运动分析熔体在螺槽内的运动分析第3

32、7页，本讲稿共62页 倒流（压力流）：倒流（压力流）：由机头，口型等阻力元件产生的压力引起的回流。方向与正流方向相反，由机头，口型等阻力元件产生的压力引起的回流。方向与正流方向相反，流量为流量为Q QP P.第38页，本讲稿共62页第39页，本讲稿共62页 横流（环流）：横流（环流）：由螺棱对物料的推挤作用和料筒的拖曳作用共同引起由螺棱对物料的推挤作用和料筒的拖曳作用共同引起，（如图（如图)使物料在螺槽内产生翻转运动。对生产能力没有影响，但能促进使物料在螺槽内产生翻转运动。对生产能力没有影响，但能促进物料的混合、搅拌和热交换，流量物料的混合、搅拌和热交换，流量Qc=0.Qc=0.第40页，本讲

33、稿共62页 漏流：漏流：由机筒与螺棱间隙由机筒与螺棱间隙处形成的倒流。方向沿螺杆轴线方向，并由机头处形成的倒流。方向沿螺杆轴线方向，并由机头向后。流量用向后。流量用Q QL L表示。表示。第41页，本讲稿共62页实际上螺槽中熔体的总的流动是这几种流动的总和，挤出机的实际上螺槽中熔体的总的流动是这几种流动的总和，挤出机的实际上螺槽中熔体的总的流动是这几种流动的总和，挤出机的实际上螺槽中熔体的总的流动是这几种流动的总和，挤出机的生产能力即等于正流、压力流、漏流的总和生产能力即等于正流、压力流、漏流的总和生产能力即等于正流、压力流、漏流的总和生产能力即等于正流、压力流、漏流的总和 Q=Qd-Qp-Q

34、l 第42页，本讲稿共62页2 2、生产率的基本方程生产率的基本方程生产率的基本方程生产率的基本方程 Q=Qd-Qp-Ql y y螺槽内的物料粘度螺槽内的物料粘度螺槽内的物料粘度螺槽内的物料粘度y yf f间隙间隙间隙间隙 f f内物料粘度内物料粘度内物料粘度内物料粘度P1P1均化段开始处的熔融体压力均化段开始处的熔融体压力均化段开始处的熔融体压力均化段开始处的熔融体压力P2P2均化段结束处的熔体压力均化段结束处的熔体压力均化段结束处的熔体压力均化段结束处的熔体压力 式中第一项为正流流率，第二项倒流，第三项漏流式中第一项为正流流率，第二项倒流，第三项漏流式中第一项为正流流率，第二项倒流，第三项

35、漏流式中第一项为正流流率，第二项倒流，第三项漏流第43页，本讲稿共62页若考虑聚合物流体的非牛顿性，并略去漏流的影响，则若考虑聚合物流体的非牛顿性，并略去漏流的影响，则若考虑聚合物流体的非牛顿性，并略去漏流的影响，则若考虑聚合物流体的非牛顿性，并略去漏流的影响，则与上式比较可发现，聚合物流体的流变性能很大程度取决于逆流与上式比较可发现，聚合物流体的流变性能很大程度取决于逆流与上式比较可发现，聚合物流体的流变性能很大程度取决于逆流与上式比较可发现，聚合物流体的流变性能很大程度取决于逆流。第44页，本讲稿共62页3 3、流率公式的启示流率公式的启示流率公式的启示流率公式的启示1 1、若塑料的流动性

36、好，粘度小或、若塑料的流动性好，粘度小或、若塑料的流动性好，粘度小或、若塑料的流动性好，粘度小或k k值大，则值大，则值大，则值大，则QQP P对压力敏感，不宜挤对压力敏感，不宜挤对压力敏感，不宜挤对压力敏感，不宜挤压成型；压成型；压成型；压成型；2 2、正流与螺槽深度成正比，而逆流与螺槽深度的三次方或多次方成正比；、正流与螺槽深度成正比，而逆流与螺槽深度的三次方或多次方成正比；、正流与螺槽深度成正比，而逆流与螺槽深度的三次方或多次方成正比；、正流与螺槽深度成正比，而逆流与螺槽深度的三次方或多次方成正比；aa浅螺槽对压力敏感不显著，能在压力波动下挤出均匀制品浅螺槽对压力敏感不显著，能在压力波动

37、下挤出均匀制品浅螺槽对压力敏感不显著，能在压力波动下挤出均匀制品浅螺槽对压力敏感不显著，能在压力波动下挤出均匀制品bb压力较低时，浅螺槽的挤出量低于深螺槽，而压力大时压力较低时，浅螺槽的挤出量低于深螺槽，而压力大时压力较低时，浅螺槽的挤出量低于深螺槽，而压力大时压力较低时，浅螺槽的挤出量低于深螺槽，而压力大时相反相反相反相反.第45页，本讲稿共62页1、说明熔体输送理论中，、说明熔体输送理论中，Qp/Qd变化对熔体沿螺杆变化对熔体沿螺杆Z向流动速向流动速度（度（Vz）分布的影响。）分布的影响。2、塑料熔体在挤出机均化段螺槽内有几种流动形式？造成这几种流动、塑料熔体在挤出机均化段螺槽内有几种流动

38、形式？造成这几种流动的主要原因是什么？的主要原因是什么？问题问题3、设计能力为、设计能力为0.06kg/r的螺杆，如何满足的螺杆，如何满足0.09kg/r的生产要的生产要求，反之亦然？求，反之亦然？第46页，本讲稿共62页4、不考虑熔体密度差异，用相同直径单螺杆挤出机挤出非晶和结晶塑、不考虑熔体密度差异，用相同直径单螺杆挤出机挤出非晶和结晶塑料，螺杆深度和转速的差异？料，螺杆深度和转速的差异？第47页，本讲稿共62页螺杆特性曲线螺杆特性曲线螺杆特性曲线螺杆特性曲线牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体Q=AN-P(B/)Q=AN-P(B/)非牛顿型熔体非牛顿型熔体非牛顿型熔体非牛顿型熔体Q=

39、AN-BQ=AN-B K(P)K(P)mmQPQP在一定的在一定的在一定的在一定的NN下绘出曲线。下绘出曲线。下绘出曲线。下绘出曲线。n nAnAn 螺杆特性线截距螺杆特性线截距螺杆特性线截距螺杆特性线截距 螺杆特性线斜率螺杆特性线斜率螺杆特性线斜率螺杆特性线斜率第48页，本讲稿共62页 若螺杆不变，改变螺杆转速。则得到一组相互平行的螺杆特若螺杆不变，改变螺杆转速。则得到一组相互平行的螺杆特性线。还反映螺杆均化段熔体的流率与压力的关系。随着机性线。还反映螺杆均化段熔体的流率与压力的关系。随着机头压力的升高，挤出量降低，头压力的升高，挤出量降低，螺杆特性线螺杆特性线螺杆特性线螺杆特性线 n1n2

40、n3n4n5V VV VV VV VABPQ第49页，本讲稿共62页口模特性曲线口模特性曲线口模特性曲线口模特性曲线牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体Q=K(P/)Q=K(P/)非牛顿型熔体非牛顿型熔体非牛顿型熔体非牛顿型熔体Q=KQ=K K(P)K(P)mmk/大，阻力小，低阻力机头大，阻力小，低阻力机头k/小，阻力大，高阻力机头小，阻力大，高阻力机头第50页，本讲稿共62页挤出机的工作点挤出机的工作点挤出机的工作点挤出机的工作点第51页，本讲稿共62页牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体牛顿型熔体Q=K(P/)Q=K(P/)Q=AN-P(B/)Q=AN-P(B/)非牛顿型熔体非牛顿型熔体非

41、牛顿型熔体非牛顿型熔体Q=KQ=K K(P)K(P)mmQ=AN-BQ=AN-B K(P)K(P)mm带机头和口模带机头和口模带机头和口模带机头和口模的挤出机的挤的挤出机的挤的挤出机的挤的挤出机的挤出量与物料的出量与物料的出量与物料的出量与物料的粘度无关粘度无关粘度无关粘度无关。第52页，本讲稿共62页均化段螺槽深度均化段螺槽深度均化段螺槽深度均化段螺槽深度1 1、螺槽深度过大或过浅均不利，、螺槽深度过大或过浅均不利，、螺槽深度过大或过浅均不利，、螺槽深度过大或过浅均不利，深度过大深度过大深度过大深度过大使其潜在的熔体输送能力大于熔体熔融能力，压缩段使其潜在的熔体输送能力大于熔体熔融能力，压缩

42、段使其潜在的熔体输送能力大于熔体熔融能力，压缩段使其潜在的熔体输送能力大于熔体熔融能力，压缩段未熔融的物料会进入该段，残留的固相碎片若得不到进一步均未熔融的物料会进入该段，残留的固相碎片若得不到进一步均未熔融的物料会进入该段，残留的固相碎片若得不到进一步均未熔融的物料会进入该段，残留的固相碎片若得不到进一步均匀塑化而挤入机头，会影响制品质量。匀塑化而挤入机头，会影响制品质量。匀塑化而挤入机头，会影响制品质量。匀塑化而挤入机头，会影响制品质量。螺槽太浅螺槽太浅螺槽太浅螺槽太浅，产量就会降低，而且熔体会受到过大的剪切，熔体的温度会，产量就会降低，而且熔体会受到过大的剪切，熔体的温度会，产量就会降低

43、，而且熔体会受到过大的剪切，熔体的温度会，产量就会降低，而且熔体会受到过大的剪切，熔体的温度会变得过高，非但不能获得低温挤出，甚至会引起过热分解。变得过高，非但不能获得低温挤出，甚至会引起过热分解。变得过高，非但不能获得低温挤出，甚至会引起过热分解。变得过高，非但不能获得低温挤出，甚至会引起过热分解。第53页，本讲稿共62页2 2、均化段螺槽深度的选择还应当与使用的机头相匹配：均化段螺槽深度的选择还应当与使用的机头相匹配：均化段螺槽深度的选择还应当与使用的机头相匹配：均化段螺槽深度的选择还应当与使用的机头相匹配：若想获得高的挤出量，若想获得高的挤出量，若想获得高的挤出量，若想获得高的挤出量，高

44、压机头高压机头高压机头高压机头应当与应当与应当与应当与浅的均化段螺槽浅的均化段螺槽浅的均化段螺槽浅的均化段螺槽的螺杆相匹配，的螺杆相匹配，的螺杆相匹配，的螺杆相匹配，低低低低压机头压机头压机头压机头应当与应当与应当与应当与均化段螺槽深均化段螺槽深均化段螺槽深均化段螺槽深的螺杆相匹配。的螺杆相匹配。的螺杆相匹配。的螺杆相匹配。3 3、均化段螺槽深度均化段螺槽深度均化段螺槽深度均化段螺槽深度h h3 3的确定比较复杂，目前仍以经验方法确定。的确定比较复杂，目前仍以经验方法确定。的确定比较复杂，目前仍以经验方法确定。的确定比较复杂，目前仍以经验方法确定。h h3 3=（0.020.060.020.0

45、6）DD螺杆直径较小者，螺杆直径较小者，螺杆直径较小者，螺杆直径较小者，h h3 3取大值，反之，取小值。取大值，反之，取小值。取大值，反之，取小值。取大值，反之，取小值。第54页，本讲稿共62页均化段的长度均化段的长度均化段的长度均化段的长度1 1、L3L3长一些，可以使物料得到相对长一些的均化时间，也可以减少长一些，可以使物料得到相对长一些的均化时间，也可以减少长一些，可以使物料得到相对长一些的均化时间，也可以减少长一些，可以使物料得到相对长一些的均化时间，也可以减少压力、产量、温度的波动。压力、产量、温度的波动。压力、产量、温度的波动。压力、产量、温度的波动。2 2、但但但但L3L3不能

46、过长，否则会使压缩段和加料段在螺杆全长中占的比例变不能过长，否则会使压缩段和加料段在螺杆全长中占的比例变不能过长，否则会使压缩段和加料段在螺杆全长中占的比例变不能过长，否则会使压缩段和加料段在螺杆全长中占的比例变小，不利于物料的熔融，或使螺杆加长。小，不利于物料的熔融，或使螺杆加长。小，不利于物料的熔融，或使螺杆加长。小，不利于物料的熔融，或使螺杆加长。第55页，本讲稿共62页 第56页，本讲稿共62页 影响较复杂，影响较复杂，影响较复杂，影响较复杂，n n、k k一定时，可证明：一定时，可证明：一定时，可证明：一定时，可证明：，QQ最大最大最大最大多数螺杆多数螺杆多数螺杆多数螺杆S=DS=D

47、，=1741=1741第57页，本讲稿共62页机头阻力的影响机头阻力的影响机头阻力的影响机头阻力的影响1 1、NN增加增加增加增加-Q-Q增加，增加，增加，增加，NN不变，口模尺寸下降不变，口模尺寸下降不变，口模尺寸下降不变，口模尺寸下降-机头压力增加机头压力增加机头压力增加机头压力增加-Q-Q下降。下降。下降。下降。若想若想若想若想QQ不变，在口模尺寸下降时，需压力降增加不变，在口模尺寸下降时，需压力降增加不变，在口模尺寸下降时，需压力降增加不变，在口模尺寸下降时，需压力降增加.2 2、物料所受机头阻力与口模的截面积成反比，与口模的长度成正比、物料所受机头阻力与口模的截面积成反比，与口模的长

48、度成正比、物料所受机头阻力与口模的截面积成反比，与口模的长度成正比、物料所受机头阻力与口模的截面积成反比，与口模的长度成正比.阻力越阻力越阻力越阻力越小，挤出量受压力影响越大小，挤出量受压力影响越大小，挤出量受压力影响越大小，挤出量受压力影响越大.QQP PAABBC C口模阻力口模阻力口模阻力口模阻力AABBC C第58页，本讲稿共62页在设计螺杆的三段的长度和螺槽深度时，应充分考虑螺杆转速、料在设计螺杆的三段的长度和螺槽深度时，应充分考虑螺杆转速、料在设计螺杆的三段的长度和螺槽深度时，应充分考虑螺杆转速、料在设计螺杆的三段的长度和螺槽深度时，应充分考虑螺杆转速、料筒温度、熔体温度、需要产率

49、以及功率消耗量等问题筒温度、熔体温度、需要产率以及功率消耗量等问题筒温度、熔体温度、需要产率以及功率消耗量等问题筒温度、熔体温度、需要产率以及功率消耗量等问题.三段流量的要求是三段流量的要求是三段流量的要求是三段流量的要求是Q1Q1Q2Q2Q3Q3，但不能相差太大，但不能相差太大，但不能相差太大，但不能相差太大.在设计过程中应先解决熔化段的问题，使之达到最大限度，而后用固体输在设计过程中应先解决熔化段的问题，使之达到最大限度，而后用固体输在设计过程中应先解决熔化段的问题，使之达到最大限度，而后用固体输在设计过程中应先解决熔化段的问题，使之达到最大限度，而后用固体输送和熔体输送这两方面来加以配合

50、送和熔体输送这两方面来加以配合送和熔体输送这两方面来加以配合送和熔体输送这两方面来加以配合.第59页，本讲稿共62页1 1、由于熔化段的熔化能力取决于螺杆转速和料筒温度，所以应先确定这、由于熔化段的熔化能力取决于螺杆转速和料筒温度，所以应先确定这、由于熔化段的熔化能力取决于螺杆转速和料筒温度，所以应先确定这、由于熔化段的熔化能力取决于螺杆转速和料筒温度，所以应先确定这两值的最佳值，估算熔化能力两值的最佳值，估算熔化能力两值的最佳值，估算熔化能力两值的最佳值，估算熔化能力.2 2、固体输送能力取决于螺杆转速、螺槽深度、料筒温度和沿螺槽方、固体输送能力取决于螺杆转速、螺槽深度、料筒温度和沿螺槽方、