强夯施工技术.pptx

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1、1适用范围：对于强夯法和强夯置换法的适用范围中华人民共和围行业标准建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)规定，“强夯法适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基。强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软流塑的黏性土等地基上对变形控制要求不严的工程”。第1页/共41页2加固机理 对于土的不同的物理力学特性对于土的不同的物理力学特性(颗粒大小、形状、颗粒大小、形状、级配，密实度内聚力，内摩擦角渗透系数级配，密实度内聚力，内摩擦角渗透系数)土的土的不同类型不同类型(饱和士非饱和土砂性土，黏性土饱和士非饱和土砂性土，黏性土)和不和不同的施工工艺同的施工工艺(夯击能

2、，夯点布嚣，特殊排水措施夯击能，夯点布嚣，特殊排水措施)，强夯法的加固机理和效果也是不相同的。强夯法的加固机理和效果也是不相同的。目前强夯法加固地基有三种不同的加固机理：目前强夯法加固地基有三种不同的加固机理：动力密实动力密实(Dynamic compaction)(Dynamic compaction)动力固结动力固结(Dynamic consolidation)(Dynamic consolidation)动力置换动力置换(Dynamic Replacement)(Dynamic Replacement)第2页/共41页3动力密实动力密实 采用强夯加固多孔隙、粗颗粒、非饱和土是基于动采用强

3、夯加固多孔隙、粗颗粒、非饱和土是基于动力密实的机理，即用冲击型动力荷载，使土体内的孔力密实的机理，即用冲击型动力荷载，使土体内的孔隙减小土体变得密实，从而提高地基土强度。非饱隙减小土体变得密实，从而提高地基土强度。非饱和土的夯实过程，就是土中的气相和土的夯实过程，就是土中的气相(空气空气)被挤出的过被挤出的过程，其夯实变形主要是由于土颗粒的相对位移引起。程，其夯实变形主要是由于土颗粒的相对位移引起。概念：最佳夯击能概念：最佳夯击能第3页/共41页4动力固结动力固结 用强夯法处理细颗粒饱和土时则是借助用强夯法处理细颗粒饱和土时则是借助于动力固结的理论即巨大的冲击能量在土体于动力固结的理论即巨大的

4、冲击能量在土体中产生很大的应力波，破坏了土体原有的结构中产生很大的应力波，破坏了土体原有的结构使土体局部发生液化并产生许多裂隙，增使土体局部发生液化并产生许多裂隙，增加了排水通道，使孔隙水顺利逸出，待超孔隙加了排水通道，使孔隙水顺利逸出，待超孔隙水压力消散后，土体固结。由于软土的触变水压力消散后，土体固结。由于软土的触变性强度会逐渐得到提高。性强度会逐渐得到提高。第4页/共41页5动力固结动力固结 MenardMenard认为饱和土是可压缩的新机理。认为饱和土是可压缩的新机理。归纳成以下四点：归纳成以下四点：1.1.饱和土的压缩性；饱和土的压缩性；2.2.产生液化；产生液化；3.3.渗透性的变

5、化；渗透性的变化；4.4.触变恢复。触变恢复。第5页/共41页6动力置换动力置换 动力置换可分为整式置换和桩式置换，如动力置换可分为整式置换和桩式置换，如图图3 63 6所示。所示。第6页/共41页7动力置换动力置换 整式置换是采用强夯将碎石整体挤入淤泥整式置换是采用强夯将碎石整体挤入淤泥中，其作用机理类似于换土垫层。桩式置换是中，其作用机理类似于换土垫层。桩式置换是通过强夯将碎石填筑土体中，部分碎石桩通过强夯将碎石填筑土体中，部分碎石桩(或墩或墩)间隔地夯人软土中，形成桩式间隔地夯人软土中，形成桩式(或墩式或墩式)的碎石的碎石桩桩(或墩或墩)。其作用机理类似于振冲法等形成的。其作用机理类似于

6、振冲法等形成的碎石桩它主要是靠碎石内摩擦角和桩碎石桩它主要是靠碎石内摩擦角和桩(或墩或墩)间土的侧限来维持桩体的平衡，并与桩间土的侧限来维持桩体的平衡，并与桩(或墩或墩)间土起复合地基的作用。间土起复合地基的作用。第7页/共41页8强夯法设计要点强夯法设计要点1.1.有效加固深度有效加固深度2.2.夯锤和落距夯锤和落距3.3.夯击点布置和间距夯击点布置和间距4.4.夯击击数和遍数夯击击数和遍数5.5.垫层铺设垫层铺设6.6.间歇时间间歇时间 第8页/共41页9强夯法设计要点1.1.有效加固深度有效加固深度 目前，国内外尚无关于有效加固深度的确切定义，但目前，国内外尚无关于有效加固深度的确切定义

7、，但一般可理解为：经强夯加固后，该土层强度和变形等一般可理解为：经强夯加固后，该土层强度和变形等指标能满足设计要求的土层范围。指标能满足设计要求的土层范围。第9页/共41页10强夯法的有效加固深度单击夯击能（KNm）碎石土、砂土等粉土、黏性土、湿陷性黄土等-10005.06.04.05.020006.07.05.06.030007.08.06.07.040008.09.07.08.050009.09.58.08.560009.510.08.59.0-注：强夯法的有效加固深度应从起夯面算起。第10页/共41页11强夯的单击夯击能：为锤重与落距的乘积。应根据地基土类别、结构类型荷载大小和要求处理的

8、深度等综合考虑，并通过现场试夯确定。在一般情况下，对于粗颗粒土可取10006000KNm/m2；细颗粒土可取10003000KNm/m2。夯锤重：一般国内可取1025t，最大夯锤为40t。夯锤的平面：一般有园形和方形等形状其中又分为有气孔式和封闭式两种。锤底面积：按土的性质确定，强夯锤底静压力值可取2540kPa，对细颗粒土锤底静压力宜取较小值；据国内外资料报道：对砂性土和碎石填土，一般锤底面积为24m2；对一般第四纪黏性土建议用3m2；对于淤泥质土建议采用46m2；对于黄土建议采用4555m2。第11页/共41页12同时应控制夯锤的高宽比，以防止产生偏锤现象如黄土高宽比可采用1：2.5l：2

9、.8。有的文献也提出，夯坑深度不超过夯锤宽度的一半，否则将有一部分能量损失在土中。夯锤材料，特别是大吨位的夯锤，多数采用以钢板为外壳和内灌混凝土的锤。也有混凝土的锤上能临时装配钢板的组合锤。由于锤重的日益增加锤的材料已趋向于由钢材铸成。落距：夯锤确定后，根据要求的单点夯击能量，就能确定夯锤的落距。国内通常采用的落距是825m。对相同的夯击能量，常选用大落距的施工方案，这是因为增大落距可获得较大的接地速度能将大部分能量有效地传到地下深处。增加深层夯实效果，减少消耗在地表土层塑性变形的能量。第12页/共41页133.夯击点布置强夯夯击点位置可根据基底平面形状采用等边三角形、等腰三角形或正方形布置。

10、同时夯击点布置时应考虑施工时吊机的行走通道。强夯置换墩位布置宜采用等边三角形或正方形。对独立基础或条形基础可根据基础形状与宽度相应布置。强夯和强夯置换处理范围应大于建筑物基础范围，具体的放大范围，可根据建筑物类型和重要性等因素考虑决定。到一般建筑物每边超出基础外缘的宽度宜为设计处理深度的l223，并不宜小于3m。夯击点间距(夯距)：一般根据地基土的性质和要求处理的深度而定以保证使夯击能量传递到深处和保护邻近夯坑周围所产生的辐射向裂隙为基本原则。强夯第一遍夯击点间距可取夯锤直径的2535倍；第二遍夯击点位于第一遍夯击点之间。以后各遍夯击点间距适当减小。最后一遍以较低的能量进行夯击彼此重叠搭接，用

11、以确保地表土的均匀性和较高的密实度，俗称“普夯”(或称满夯)。第13页/共41页144.夯击击数和遍数概念：整个加固场地的总夯击能量(即锤重落距总夯击数)除以加固面积称为单位夯击能。强夯夯点的夯击击数和最佳夯击能一般可通过现场试夯确定根据试夯得到的强夯击数和夯沉量、隆起量的监测曲线来确定。对于饱和度较高的黏性土地基，根据夯击击数和地基有效压缩量的关系曲线来确定。对于碎石土、砂土、低饱和度的湿陷性黄土和填土等地基，夯击次数可根据现场试夯得到的夯击击数和夯沉量关系曲线确定且应同时满足下列条件：(1)最后两击的平均夯沉量不宜大于下列数值：当单击夯击能量小于4000kNm时为50mm；当夯击能为400

12、06000kNm时为l00mm；当夯击能大于6000kNm时为200mm；(2)夯坑周围地面不应发生过大隆起；(3)不因夯坑过深而发生起锤困难。第14页/共41页154.夯击击数和遍数强夯夯点的夯击击数和最佳夯击能也可通过试夯过程中地基中孔隙水压力的变化来确定。在黏性土中，可根据孔隙水压力的叠加值来确定最佳夯击能。在砂性土中，孔隙水压力不能随夯击能增加而叠加，但孔压增量会随着夯击次数的增加而有所减小。为此可绘制孔隙水压力增量与夯击能的关系曲线，当孔隙水压力增量随着夯击击数(夯击能)减小而逐渐趋于恒定时，此能量即为最佳夯击能。夯击遍数应根据地基土的性质确定，可采用点夯23遍，对于渗透性较差的细颗

13、粒土，必要时夯击遍数可适当增加。最后再以低能量满夯2遍，满夯可采用轻锤或低落距锤多次夯击，锤印搭接。第15页/共41页165.垫层铺设作用：施工前要求拟加固的场地必须具有一层稍硬的表层：（1）使其能支承起重没备；（2）便于对所施工的“夯击能”的扩散；（3）加大地下水位与地表面的距离要求：对场地地下水位在-2m深度以下的砂砾石土层，可直接施行强夯，无需铺设垫层；对地下水位较高的饱和黏性土与易液化流动的饱和砂土，都需要铺设砂、砂砾或碎石垫层才能进行强夯，否则土体会发生流动。垫层厚度随场地的土质条件、夯锤重量及其形状等条件而定。当场地土质条件好，夯锤小或形状构造合理，起吊时吸力小时也可减少垫层厚度。

14、一般为0.52.0m。铺设的垫层不能含有黏土。第16页/共41页176.时间间隔夯击之间时间间隔，间隔时间取决于土中超静孔隙水压力的消散时间。当缺少实测资料时，可根据低级土的渗透性确定，对于渗透性较差的黏性土地基的间隔时间，应不少于34周；对于渗透性好的地基土可连续夯击。第17页/共41页18强夯置换的设计要点：1.强夯置换墩材料宜采用级配良好的块石、碎石、矿渣、建筑垃圾等质地坚硬、性能稳定、无腐蚀性和放射性危害的粗颗粒材料粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过全重的30。2.强夯置换墩的深度由土质条件和锤的形状决定，一般不宜大于7m，采用柱锤时不宜大于10m。当软弱土层较薄时，强夯置换墩应穿透

15、软弱层：当软弱土层深厚时，应按地基的允许变形值或地基的稳定性要求确定。3.墩位布置墩位布置宜采用等腰三角形、正方形布置或按基础形式布置。强夯置换墩间距应根据荷载大小和原土的承载力选定当满堂布置时可取夯锤直径的23倍。对独立基础或条形基础可取夯锤直径的1.52.0倍。墩的计算直径可取夯锤直径的1.11.2倍。第18页/共41页19强夯置换的设计要点：4.置换墩地基承载力软黏性土，可只考虑置换墩，不考虑桩间土的作用，其承载力应通过现场单墩载荷试验来确定。对饱和粉性土可按复合地基考虑，其承载力可通过现场单墩复合地基载荷试验确定。第19页/共41页20降水联合低能级强夯法设计要点：降水联合低能级强夯法

16、是在强夯过程中同时结合降排水体系降低地下水位，以提高地基处理效果。降水联合低能级强夯法适用了“夹砂饱和黏性土地基。其设计要点如下：1.降排水系统2.夯击能3.间歇时间4.夯击击数5.其它第20页/共41页21 强夯施工步骤：强夯施工步骤：(1)清理并平整施工场地；清理并平整施工场地；(2)铺设垫层，在地表形成硬层，用以支承起重设备，确保铺设垫层，在地表形成硬层，用以支承起重设备，确保机械通行和施工，同时可加大地下水和表层面的距离，防机械通行和施工，同时可加大地下水和表层面的距离，防止夯击的效率降低；止夯击的效率降低；(3)标出第一遍夯击点的位置，并测量场地高程；标出第一遍夯击点的位置，并测量场

17、地高程；(4)起重机就位，使夯锤对准夯点位置：起重机就位，使夯锤对准夯点位置：(5)测量夯前锤顶标高；测量夯前锤顶标高；(6)将夯锤起吊到预定高度，待夯锤脱钩自由下落后放下吊将夯锤起吊到预定高度，待夯锤脱钩自由下落后放下吊钩，测量锤顶高程；若发现坑底倾斜而造成夯锤歪斜时，钩，测量锤顶高程；若发现坑底倾斜而造成夯锤歪斜时，应及时将坑底整平；应及时将坑底整平；(7)重复步骤重复步骤6按设计规定的夯击次数及控制标准完成按设计规定的夯击次数及控制标准完成一个夯点的夯击；一个夯点的夯击；(8)重复步骤重复步骤47，完成第一遍全部夯点的夯击；，完成第一遍全部夯点的夯击；(9)用推土机将夯坑填平，并测量场地

18、高程；用推土机将夯坑填平，并测量场地高程；(10)在规定的间隔时间后，按上述步骤逐次完成全部夯击在规定的间隔时间后，按上述步骤逐次完成全部夯击遍数，最后用低能量满夯，将场地表层土夯实，并测量夯遍数，最后用低能量满夯，将场地表层土夯实，并测量夯后场地高程。后场地高程。第21页/共41页22 根据初步确定的强夯参数，提出强夯试验方案，进行现场根据初步确定的强夯参数，提出强夯试验方案，进行现场试夯。应根据不同土质条件待试夯结束一至数周后，对试试夯。应根据不同土质条件待试夯结束一至数周后，对试夯场地进行测试，并与夯前测试数据进行对比，检验强夯夯场地进行测试，并与夯前测试数据进行对比，检验强夯效果，确定

19、工程采用的各项强夯参数。效果，确定工程采用的各项强夯参数。强夯置换施工步骤：强夯置换施工步骤：1)清理并平整施工场地；清理并平整施工场地；2)标出第一遍夯点位置，并测量场地高程；标出第一遍夯点位置，并测量场地高程；3)起重机就位，使夯锤对准夯点位置；起重机就位，使夯锤对准夯点位置；4)测量夯前锤顶高程；测量夯前锤顶高程；5)夯击并逐级记录夯坑深度；注意填碎石料；夯击并逐级记录夯坑深度；注意填碎石料；6)由内而外，隔行跳打原则，完成全部夯点的夯击；由内而外，隔行跳打原则，完成全部夯点的夯击；7)推平场地，用低能满夯，将表层松土夯实，并测量场推平场地，用低能满夯，将表层松土夯实，并测量场地高程；地

20、高程；8)铺设垫层，并分层碾压密实。铺设垫层，并分层碾压密实。第22页/共41页23强夯施工过程中现场监测工作：强夯施工过程中现场监测工作：1)开夯前应检查夯锤重和落距，以确保单击夯击能量符合开夯前应检查夯锤重和落距，以确保单击夯击能量符合设计要求；设计要求；2)在每遍夯击前，应对夯点放线进行复核，夯完后检查夯在每遍夯击前，应对夯点放线进行复核，夯完后检查夯坑位置，发现偏差和漏夯应及时纠正；坑位置，发现偏差和漏夯应及时纠正；3)按设计要求检查每个夯点的夯击次数和夯沉量。按设计要求检查每个夯点的夯击次数和夯沉量。对强夯置换还应检查置换深度。对强夯置换还应检查置换深度。国内强夯机现状国内强夯机现状

21、国内强夯施工从国内强夯施工从1975年开始介绍和引进至今，虽经历了二十年开始介绍和引进至今，虽经历了二十多年发展，能级也已达到多年发展，能级也已达到10000kNm，但施工设备仍大多以，但施工设备仍大多以中小吨位中小吨位(150500kN)安装用履带起重机作为改造对象，增安装用履带起重机作为改造对象，增加辅助装置来实现加辅助装置来实现8000kNm以下能级的强夯作业。这种改以下能级的强夯作业。这种改造的目的是增加作业时的抗倾覆稳定性，减轻重量或改善桁造的目的是增加作业时的抗倾覆稳定性，减轻重量或改善桁架臂杆的抗弯能力。应该说，这种改装后的架臂杆的抗弯能力。应该说，这种改装后的“代用强夯机代用强

22、夯机”，虽然在，虽然在8000kNm能级以下的夯实作业中具有机具使用一能级以下的夯实作业中具有机具使用一次性投入成本低的特点，但同时存在安全性差、使用效率低、次性投入成本低的特点，但同时存在安全性差、使用效率低、消耗和维护成本高的缺陷。消耗和维护成本高的缺陷。第23页/共41页24目前，国内强夯机主要形式有二种，目前，国内强夯机主要形式有二种，一种一种是以是以W200A起重机为起重机为代表的，在强夯臂杆中后部加装防后倾装置而成的强夯机代表的，在强夯臂杆中后部加装防后倾装置而成的强夯机(图图4)；它能满足夯锤重量不大于；它能满足夯锤重量不大于180kN，能级低于，能级低于3000kNm的的强夯施

23、工。强夯施工。另一种另一种以以W1001、QU25、W200A起重机等为代表；起重机等为代表；加装辅助门架形成的加装辅助门架形成的“代用强夯机代用强夯机”(图图5)。但所有这些。但所有这些“代用代用强夯机强夯机”都存在着起重能力小（都存在着起重能力小（150500kN）、自重大）、自重大(W200A进行进行3000kNm强夯时的作业自重达强夯时的作业自重达760kN；包括夯；包括夯锤的工作重量达锤的工作重量达94kN)、接地比压高、接地比压高(W200A自重下接地比压自重下接地比压0.123MPa)、工作级别低、稳定性差的缺陷；而且，这些机型、工作级别低、稳定性差的缺陷；而且，这些机型大部分都

24、产生于大部分都产生于7080年代，设计思想落后、传动与控制简单年代，设计思想落后、传动与控制简单(全部属机械传动、液压或气动控制或机械控制全部属机械传动、液压或气动控制或机械控制)、传动效率低、传动效率低、可靠性差；外形尺寸庞大，给远距离运输带来不便的同时也增可靠性差；外形尺寸庞大，给远距离运输带来不便的同时也增加了运输成本加了运输成本8。更大的隐患来自作业安全，所以，没有技术。更大的隐患来自作业安全，所以，没有技术支持和技术改进的设备，淘汰是必然的。从施工实践来看，由支持和技术改进的设备，淘汰是必然的。从施工实践来看，由于这些机型在设计中末考虑强夯机的使用特性，工作级别又偏于这些机型在设计中

25、末考虑强夯机的使用特性，工作级别又偏低，所以结构件和零部件的损坏十分频繁，强夯作业的机械可低，所以结构件和零部件的损坏十分频繁，强夯作业的机械可靠性根本无法保证，强夯作业中的维修时间大大增加，使施工靠性根本无法保证，强夯作业中的维修时间大大增加，使施工成本增加；生产效率降低。成本增加；生产效率降低。第24页/共41页25序号主机 型号 最高能级(kN.m)适用工艺辅助机具 1 强夯机CGE1800A 强夯 18000置换 8000 强夯、强夯置换、柱锤置换 2 强夯机CGE1800B 强夯 18000置换 10000强夯、强夯置换、柱锤置换 强夯施工机具强夯施工机具-强夯机强夯机(履带吊履带吊

26、,夯锤夯锤,辅助机辅助机:推土机推土机,装载机装载机,挖掘机挖掘机)第25页/共41页26强夯机械设备强夯机械设备强夯机强夯机-16000kN.m(1600吨吨.米米)工程施工工程施工第26页/共41页27CGE-1800B型强夯机进行型强夯机进行16000kN.m型式试验型式试验第27页/共41页28CGE-1800A型与型与CGE-1800B型强夯型强夯第28页/共41页29大型原油罐区地基处理大型原油罐区地基处理8000kN.m强夯强夯第29页/共41页30大连港矿石专用码头大连港矿石专用码头8000kN.m强夯强夯第30页/共41页31第31页/共41页32第32页/共41页33第33

27、页/共41页34第34页/共41页35第35页/共41页36 第36页/共41页37 强夯的问题强夯的问题:1影响强夯有效加固深度的因素很多，除了夯击能量外，影响强夯有效加固深度的因素很多，除了夯击能量外，还同土的阻尼性质、夯锤的形状、锤底的单位压力、土还同土的阻尼性质、夯锤的形状、锤底的单位压力、土层孔隙中存在的气体和空气，不同土层的埋藏条件，地层孔隙中存在的气体和空气，不同土层的埋藏条件，地下水位状况、夯击次数等不同有关，因此，目前还没有下水位状况、夯击次数等不同有关，因此，目前还没有任何一种计算方法可精确地计算出各种不同地质条件下任何一种计算方法可精确地计算出各种不同地质条件下的强夯影响

28、深度。强夯法的有效加固深度应根据当地经的强夯影响深度。强夯法的有效加固深度应根据当地经验并经现场试夯确定，试夯及试夯检验是强夯施工中确验并经现场试夯确定，试夯及试夯检验是强夯施工中确定夯击能量、夯击次数、夯击遍数及间歇时间的关键工定夯击能量、夯击次数、夯击遍数及间歇时间的关键工序。序。第37页/共41页382由于在相同的夯击能下，底面较小的夯锤其有效影响深度较由于在相同的夯击能下，底面较小的夯锤其有效影响深度较深。针对我国施工机械起吊能力一般较小的现状，采用铸铁深。针对我国施工机械起吊能力一般较小的现状，采用铸铁夯锤可在不加大起吊重量与起吊高度的条件下，提高夯击效夯锤可在不加大起吊重量与起吊高

29、度的条件下，提高夯击效果与增大加固深度。应优先选用铸铁夯锤，在条件所限的情果与增大加固深度。应优先选用铸铁夯锤，在条件所限的情况下，可在钢壳内填充混凝土制成夯锤。此外，夯锤形状的况下，可在钢壳内填充混凝土制成夯锤。此外，夯锤形状的合理与否，在一定程度上也会影响夯击效果。由于夯锤在起合理与否，在一定程度上也会影响夯击效果。由于夯锤在起吊时会发生旋转，因此采用圆形夯锤才能保证前后几次夯击吊时会发生旋转，因此采用圆形夯锤才能保证前后几次夯击的夯坑重合。的夯坑重合。3对于可液化地基，目前较常用的处理方式有振冲碎石桩及强对于可液化地基，目前较常用的处理方式有振冲碎石桩及强夯法。振冲碎石桩于夯法。振冲碎石

30、桩于20世纪世纪50年代末至年代末至60年代初已被用于粘年代初已被用于粘性土地基的加固。但振冲法施工不仅耗水量大，夯填大量的性土地基的加固。但振冲法施工不仅耗水量大，夯填大量的碎石等散体材料，而且要排放出大量的污泥浆污染环境。相碎石等散体材料，而且要排放出大量的污泥浆污染环境。相比之下，强夯法具有施工机械设备简便、节约材料、工期较比之下，强夯法具有施工机械设备简便、节约材料、工期较短，对周围环境污染小，造价较低等优势。但强夯法因对邻短，对周围环境污染小，造价较低等优势。但强夯法因对邻近的建筑物和设备基础有振动影响，具有巨大的施工噪音，近的建筑物和设备基础有振动影响，具有巨大的施工噪音，因此只宜

31、在空旷地区采用。因此只宜在空旷地区采用。第38页/共41页39 现场观测与质量检验现场观测与质量检验:观测：观测：1.地面及深层变形地面及深层变形2.孔隙水压力孔隙水压力3侧向挤压力侧向挤压力4.振动加速度振动加速度第39页/共41页40 现场观测与质量检验现场观测与质量检验:检验：检验：强夯施工结束后应间隔一定时间方能对地基加固质量进行检验，对碎石强夯施工结束后应间隔一定时间方能对地基加固质量进行检验，对碎石土和砂土地基，其土和砂土地基，其间隔时间间隔时间可取可取714d；对粉土和黏性土地基可取；对粉土和黏性土地基可取1428d。强夯置换地基的间隔时间可取。强夯置换地基的间隔时间可取28d。

32、竣工验收时，竣工验收时，承载力检验承载力检验应采用原位测试和室内土工试验。强夯置换后应采用原位测试和室内土工试验。强夯置换后的地基竣工验收时，除应采用单墩载荷试验检验外，尚应采用动力触的地基竣工验收时，除应采用单墩载荷试验检验外，尚应采用动力触探等有效手段查明置换墩着底情况及承载力与密度随深度的变化，对探等有效手段查明置换墩着底情况及承载力与密度随深度的变化，对饱和粉土地基允许采用单墩复合地基载荷试验代替单墩载荷试验。饱和粉土地基允许采用单墩复合地基载荷试验代替单墩载荷试验。承载力检验的数量承载力检验的数量，应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，对于，应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，

33、对于简单场地上的一般建筑物，每个建筑地基的载荷试验检验点不应少于简单场地上的一般建筑物，每个建筑地基的载荷试验检验点不应少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数。强夯置换地基点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数。强夯置换地基载荷试验检验和置换墩着底情况检验数量均不应少于墩点数的载荷试验检验和置换墩着底情况检验数量均不应少于墩点数的l，且不应少于且不应少于3点。点。检测点位置检测点位置可分别布置在夯坑内、夯坑外和夯击区边缘。可分别布置在夯坑内、夯坑外和夯击区边缘。检验深度检验深度应不应不小于设计处理的深度。小于设计处理的深度。此外，质量检验还包括此外，质量检验还包括检查施工过程中的各项测试数据检查施工过程中的各项测试数据和和施工记录施工记录，凡，凡不符合设计要袁对应补夯或采取其他有效措施。不符合设计要袁对应补夯或采取其他有效措施。第40页/共41页41感谢您的观看。第41页/共41页