混凝土结构设计原理教学受压构件截面承载力.pptx

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1、破坏形态斜截面破坏正截面破坏由M与N引起的破坏 由M、N与V引起的破坏 受力类型偏心受压构件受 弯 构 件N=0,M0N0,M=0 轴心受压构件N0,M0 引 言6 受压构件截面承载力第1页/共70页主要内容主要内容l6.1 受压构件一般构造l6.2 轴心受压构件正截面受压承载力l6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态l6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩l6.5 矩形截面正截面受压承载力的一般计算公式l6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算l6.7 对称配筋矩形截面正截面承载力计算l6.8 正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用l6.9 双向偏心受压构件正截面受压承载力计算l6.10 偏心受压

2、构件斜截面承载力计算主要内容6 受压构件截面承载力第2页/共70页6.1 受压构件一般构造截面形式与尺寸 采用矩形截面，单层工业厂房的预制柱常采用工字形截面。圆形截面主要用于桥墩、桩和公共建筑中的柱。柱的截面尺寸不宜过小，一般应控制在l0/b30及l0/h25。当柱截面的边长在800mm以下时，一般以50mm为模数，边长在800mm以上时，以100mm为模数。材料的选择混凝土：受压构件的承载力主要取决于混凝土强度，一般应采用强度等级较高的混凝土。目前我国一般结构中柱的混凝土强度等级常用C25C40，在高层建筑中，C50C60级混凝土也经常使用。钢 筋：纵筋通常采用HRB335级、HRB400级

3、和RRB400级钢筋，不宜过高。箍筋通常采用HRB335级和 HRB400级，也可采用RRB400级钢筋。截面与材料第3页/共70页6.1 受压构件一般构造纵向钢筋 为提高受压构件的延性，减少混凝土收缩和温度变化产生的拉应力，规定了受压钢筋的最小配筋率。规范规定，轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋率不应小于0.6%；当混凝土强度等级大于C50时不应小于0.7%；一侧受压钢筋的配筋率不应小于0.2%，受拉钢筋最小配筋率的要求同受弯构件。另一方面，考虑到施工布筋不致过多影响混凝土的浇筑质量，全部纵筋配筋率不宜超过5%。全部纵向钢筋的配筋率按r=(As+As)/A计算，一侧受压钢筋的配筋率

4、按r=As/A计算，其中A为构件全截面面积。纵 筋第4页/共70页6.1 受压构件一般构造纵向钢筋 柱中纵向受力钢筋的的直径d不宜小于12mm，且选配钢筋时宜根数少而粗，但对矩形截面根数不得少于4根，圆形截面根数不宜少于8根，且应沿周边均匀布置。当柱为竖向浇筑混凝土时，纵筋的净距不应小于50mm。对水平浇筑的预制柱，其纵向钢筋的最小净距应按梁的规定取值。截面各边纵筋的中距不应大于300mm。当h600mm时，在柱侧面应设置直径1016mm的纵向构造钢筋，并相应设置附加箍筋或拉筋。纵 筋第5页/共70页6.1 受压构件一般构造偏心受压柱的纵向构造钢筋与复合箍筋纵 筋第6页/共70页6.1 受压构

5、件一般构造箍 筋 受压构件中箍筋应采用封闭式，其直径不应小于d/4，且不小于6mm，此处d为纵筋的最大直径。箍筋间距对绑扎钢筋骨架，箍筋间距不应大于15d；对焊接钢筋骨架不应大于20d（d为纵筋的最小直径）且不应大于400mm，也不应大于截面短边尺寸 当柱中全部纵筋的配筋率超过3%，箍筋直径不宜小于8mm，且箍筋末端应作成135的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于10倍箍筋直径，或焊成封闭式；箍筋间距不应大于10倍纵筋最小直径，也不应大于200mm。当柱截面短边大于400mm，且各边纵筋配置根数超过3根时，或当柱截面短边不大于400mm，但各边纵筋配置根数超过4根时，应设置复合箍筋。对截面形状复

6、杂的柱，不得采用具有内折角的箍筋，以避免箍筋受拉时产生向外的拉力，使折角处混凝土破损。箍 筋第7页/共70页6.1 受压构件一般构造复杂截面的箍筋形式箍 筋第8页/共70页6.2 轴心受压构件正截面受压承载力 在实际结构中，理想的轴心受压构件几乎是不存在的。通常由于施工制造的误差、荷载作用位置的偏差、混凝土的不均匀性等原因，往往存在一定的初始偏心距。但有些构件，如以恒载为主的等跨多层房屋的内柱、桁架中的受压腹杆等，主要承受轴向压力，可近似按轴心受压构件计算。普通箍筋柱：纵筋的作用？箍筋的作用？螺旋箍筋柱：箍筋的形状为圆形，且间距较密，其作用？概 述第9页/共70页概 述6.2 轴心受压构件正截

7、面受压承载力第10页/共70页概 述纵筋的作用：协助混凝土受压受压钢筋最小配筋率：0.6%(单侧0.2%)承担弯矩作用 减小持续压应力下混凝土收缩和徐变的影响。试验表明，收缩和徐变能把柱截面中的压力由混凝土向钢筋转移，从而使钢筋压应力不断增长。压应力的增长幅度随配筋率的减小而增大。如果不给配筋率规定一个下限，钢筋中的压应力就可能在持续使用荷载下增长到屈服应力水准。6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第11页/共70页概 述 箍筋的作用：与纵筋形成骨架，便于施工；防止纵筋的压屈；对核心混凝土形成约束，提高混凝土的抗压强度，增加构件的延性。6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第12页/共70页普

8、通 箍 筋 柱一、轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算1.破坏形态及受力分析截面应变大体上均匀分布，随着外荷增大，纵筋先达到屈服，随着荷载增加，最后混凝土达到最大应力值。为什么？短柱6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第13页/共70页普 通 箍 筋 柱一、轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算1.破坏形态及受力分析截面应变大体上均匀分布，随着外荷增大，纵筋先达到屈服，随着荷载增加，最后混凝土达到最大应力值。设计时，偏安全取c=0.002，混凝土达到fc，此时钢筋的应力为：短柱6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第14页/共70页普 通 箍 筋 柱一、轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力

9、计算1.破坏形态及受力分析长柱在轴力和弯矩的共同作用下发生破坏，首先在构件凹侧出现纵向裂缝，随后混凝土被压碎，纵筋被压曲外凸，凸侧混凝土出现横向裂缝，侧向挠度急剧增大，柱子被破坏。初始偏心距由初始偏心距引起的附加弯矩6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第15页/共70页2.承载力计算轴心受压短柱轴心受压长柱稳定系数稳定系数j 主要与柱的长细比l0/i有关普 通 箍 筋 柱6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第16页/共70页3.公式的应用普 通 箍 筋 柱截面设计问题（1）根据构造要求及经验，确定定截面尺寸（b，h）求：步骤：已知：（2）计算 l0，确定（4）选配筋并绘制配筋图。（3）计算As

10、6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第17页/共70页3.公式的应用普 通 箍 筋 柱截面校核问题 求：步骤：已知：（2）计算Nu则则若若（1）确定6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第18页/共70页混凝土圆柱体三向受压状态的纵向抗压强度二、轴心受压螺旋式箍筋柱的正截面受压承载力计算螺 旋 箍 筋 柱 6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第19页/共70页螺 旋 箍 筋 柱 螺旋箍筋柱与普通箍筋柱力位移曲线的比较6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第20页/共70页螺 旋 箍 筋 柱 6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第21页/共70页达到极限状态时（保护层已剥落，只考虑核心混凝土）螺 旋

11、 箍 筋 柱 6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第22页/共70页螺 旋 箍 筋 柱 6.2 轴心受压构件正截面受压承载力达到极限状态时（保护层已剥落，只考虑核心混凝土）第23页/共70页螺旋箍筋对承载力的影响系数a，当fcu,k50N/mm2时，取a =1.0；当fcu,k=80N/mm2时，取a=0.85，其间直线插值。螺 旋 箍 筋 柱 6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第24页/共70页螺 旋 箍 筋 柱 采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。但配置过多，极限承载力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层剥落，从而影响正常使用。规范规定：按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通

12、箍筋柱受压承载力的50%；对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。因此，对长细比l0/d大于12的柱不考虑螺旋箍筋的约束作用；螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距S有关，为保证约束效果，螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于全部纵筋As面积的25%；螺旋箍筋的间距S不应大于dcor/5，且不大于80mm，同时为方便施工，S也不应小于40mm。螺旋箍筋柱限制条件6.2 轴心受压构件正截面受压承载力第25页/共70页思路：螺 旋 箍 筋 柱 一个公式，需配置两种钢筋，其Ass1=?As=？假定受压筋As由公式计算出Asso假定箍筋直径d，去求出

13、S或假定S求箍筋直径d6.2 轴心受压构件正截面受压承载力公式应用第26页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态一、受拉破坏形态偏心受压构件的破坏形态与偏心距e0和纵向钢筋配筋率有关M较大，N较小偏心距e0较大As配筋合适受 拉 破 坏 第27页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态 截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，As的应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服强度。此后，裂缝迅速开展，受压区高度减小。最后受压侧钢筋As 受压屈服，压区混凝土压碎而达到破坏。这种破坏具有明显预兆，变形能力较大，破坏特征与配有受压钢筋的适筋梁相似，承载力主要取决于受拉侧钢筋。形成这种破坏的条件是：偏

14、心距e0较大，且受拉侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压。一、受拉破坏形态偏心受压构件的破坏形态与偏心距e0和纵向钢筋配筋率有关受 拉 破 坏 第28页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态受拉破坏时的截面应力和受拉破坏形态（a）截面应力 （b）受拉破坏形态 受 拉 破 坏 第29页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小，截面全部受压或大部分受压或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时相对偏心距e0/h0 较小As太多二、受压破坏形态受 压 破 坏 第30页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压

15、破坏形态产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小，截面全部受压或大部分受压或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时 截面受压侧混凝土和钢筋的受力较大。而受拉侧钢筋应力较小。当相对偏心距e0/h0很小时，“受拉侧”还可能出现“反向破坏”情况。截面最后是由于受压区混凝土首先压碎而达到破坏。承载力主要取决于压区混凝土和受压侧钢筋，破坏时受压区高度较大，远侧钢筋可能受拉也可能受压，破坏具有脆性性质。第二种情况在设计应予避免，因此受压破坏一般为偏心距较小的情况，故常称为小偏心受压。二、受压破坏形态受 压 破 坏 第31页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态受

16、压破坏时的截面应力和受压破坏形态(a)(b)截面应力 (c)受压破坏形态受 压 破 坏 第32页/共70页6.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态受拉破坏和受压破坏的界限 即受拉钢筋屈服与受压区混凝土边缘极限压应变ecu同时达到。与适筋梁和超筋梁的界限情况类似。因此，界限破坏时相对界限受压区高度仍为:当 时，为大偏心受压；当 时，为小偏心受压。界 限 破 坏 第33页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩 由于施工误差、荷载作用位置的不确定性及材料的不均匀等原因，实际工程中不存在理想的轴心受压构件。为考虑这些因素的不利影响，引入附加偏心距ea，即在正截面受压承载力计算中，偏心距取计算偏心距e0

17、=M/N与附加偏心距ea之和，称为初始偏心距ei 参考以往工程经验和国外规范，附加偏心距ea取20mm与h/30 两者中的较大值，此处h是指偏心方向的截面尺寸。一、附加偏心距附加偏心矩 第34页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩二、二阶弯矩对偏心受压柱的影响 由于侧向挠曲变形，轴向力将产生二阶效应，引起附加弯矩。对于长细比较大的构件，二阶效应引起附加弯矩不能忽略。图示典型偏心受压柱，跨中侧向挠度为 f。对跨中截面，轴力N的偏心距为ei+f，即跨中截面的弯矩为 M=N(ei+f)。在截面和初始偏心距相同的情况下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠度 f 的大小不同，影响程度会有很大差别，将产生

18、不同的破坏类型。二 阶 弯 矩 第35页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩 对于长细比l0/h8的短柱。侧向挠度 f 与初始偏心距ei相比很小。柱跨中弯矩M=N(ei+f)随轴力N的增加基本呈线性增长。直至达到截面承载力极限状态产生破坏。对短柱可忽略侧向挠度f影响。二 阶 弯 矩 第36页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩 长细比l0/h=830的中长柱。f 与ei相比已不能忽略。f 随轴力增大而增大，柱跨中弯矩M=N(ei+f)的增长速度大于轴力N的增长速度。即M随N 的增加呈明显的非线性增长。虽然最终在M和N的共同作用下达到截面承载力极限状态，但轴向承载力明显低于同样截面和初始

19、偏心距情况下的短柱。因此，对于中长柱，在设计中应考虑侧向挠度 f 对弯矩增大的影响。二 阶 弯 矩 第37页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩长细比l0/h 30的长柱。侧向挠度 f 的影响已很大在未达到截面承载力极限状态之前，侧向挠度 f 已呈不稳定发展即柱的轴向荷载最大值发生在荷载增长曲线与截面承载力Nu-Mu相关曲线相交之前这种破坏为失稳破坏，应进行专门计算二 阶 弯 矩 第38页/共70页6.4 偏心受压长柱的二阶弯矩三、偏心距增大系数取h=1.1h0l0偏心距增大系数 第39页/共70页6.5 矩形截面正截面受压承载力的一般计算公式一、大偏心受压构件1.计算公式基本平衡方程大偏

20、心受压 AsAsNehh0 x第40页/共70页6.5 矩形截面正截面受压承载力的一般计算公式2.适用条件保证构件破坏时受拉钢筋先达到屈服强度保证构件破坏时受压钢筋也能达到屈服强度若 ，说明受压钢筋未屈服，此时 取 ，并对受压钢筋合力点取矩：大偏心受压 第41页/共70页6.5 矩形截面正截面受压承载力的一般计算公式二、小偏心受压构件基本平衡方程1.计算公式小偏心受压 AsAsNehh0 x第42页/共70页6.5 矩形截面正截面受压承载力的一般计算公式2.适用条件小偏心受压 第43页/共70页1.大偏心受压（受拉破坏）已知：截面尺寸(bh)、材料强度(fc，fy，fy)、构件长细比(l0/h

21、)以及轴力N和弯矩M设计值，若heieib.min=0.3h0，一般可先按大偏心受压情况计算6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算一、截面设计截 面 设 计 第44页/共70页As和As均未知时两个基本方程中有三个未知数，As、As和 x，故无唯一解。与双筋梁类似，为使总配筋面积（As+As）最小?可取x=xbh0得若As0.002bh?则取As=0.002bh，然后按As为已知情况计算。若Asrminbh?应取As=rminbh。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 设 计 第45页/共70页As为已知时当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。先由第二式

22、求解x，若x 2a，则可将代入第一式得若x xbh0？若As小于rminbh？应取As=rminbh。则应按As为未知情况重新计算确定As则可偏于安全的近似取x=2a，按下式确定As若xxb，ss fy，As未达到受拉屈服。进一步考虑，如果x -fy，则As未达到受压屈服因此，当xb x (2b-xb)，As 无论怎样配筋，都不能达到屈服，为使用钢量最小，故可取As=max(0.45ft/fy，0.002bh)。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 设 计 第47页/共70页另一方面，当偏心距很小时，如附加偏心距ea与荷载偏心距e0方向相反，则可能发生As一侧混凝土首先达到受压破坏

23、的情况，这种情况称为“反向破坏”。此时通常为全截面受压，由图示截面应力分布，对As取矩，可得，e=0.5h-a-(e0-ea),h0=h-a6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 设 计 第48页/共70页确定As后，就只有x 和As两个未知数，故可得唯一解。根据求得的x，可分为三种情况若x(2b-xb)，ss=-fy，基本公式转化为下式，若x h0h，应取x=h，同时应取a=1，代入基本公式直接解得As6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 设 计 重新求解x 和As第49页/共70页由基本公式求解x 和As的具体运算是很麻烦的。迭代计算方法用相对受压区高度x，在小偏压范

24、围x=xb1.1，对于HRB335级钢筋和C50以下等级混凝土，as在0.40.5之间，近似取0.45as=x(1-0.5x)变化很小。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 设 计 第50页/共70页As(1)的误差最大约为12%。如需进一步求较为精确的解，可将As(1)代入基本公式求得x。取as=0.456.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算分析证明上述迭代是收敛的，且收敛速度很快。截 面 设 计 第51页/共70页二、截面复核在截面尺寸(bh)、截面配筋As和As、材料强度(fc，fy，f y)、以及构件长细比(l0/h)均为已知时，根据构件轴力和弯矩作用方式，截面承载力复

25、核分为两种情况：6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算2.给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N1.给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M截 面 复 核 第52页/共70页1、给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M由于给定截面尺寸、配筋和材料强度均已知，未知数只有x和M两个。若N Nb，为大偏心受压，若N Nb，为小偏心受压，由(a)式求x以及偏心距增大系数h，代入(b)式求e0，弯矩设计值为M=N e0。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 复 核 第53页/共70页2.给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N若heie0b，为大偏心受压未知数为x和N两个，

26、联立求解得x和N。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 复 核 第54页/共70页若heie0b，为小偏心受压 联立求解得x和N 尚应考虑As一侧混凝土可能出现反向破坏的情况e=0.5h-a-(e0-ea)，h0=h-a另一方面，当构件在垂直于弯矩作用平面内的长细比l0/b较大时，尚应根据l0/b确定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力上面求得的N 比较后，取较小值。6.6 不对称配筋矩形截面正截面承载力计算截 面 复 核 第55页/共70页实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，当弯矩数值相差不大，可采用对称配筋。采用对称配筋不会在施工中产生差错，故有时

27、为方便施工或对于装配式构件，也采用对称配筋。对称配筋截面，即As=As，fy=fy，a=a，其界限破坏状态时的轴力为Nb=a fcbxbh0。因此，除要考虑偏心距大小外，还要根据轴力大小（N Nb）的情况判别属于哪一种偏心受力情况。6.7 对称配筋矩形截面正截面承载力计算第56页/共70页1.当heieib.min=0.3h0，且N Nb时，为大偏心受压 x=N/a fcb若x=N/a fcbeib.min=0.3h0，但N Nb时，为小偏心受压由第一式解得代入第二式得这是一个x 的三次方程，设计中计算很麻烦。为简化计算，如前所说，可近似取as=x(1-0.5x)在小偏压范围的平均值，代入上式

28、6.7 对称配筋矩形截面正截面承载力计算小偏心受压 第58页/共70页由前述迭代法可知，上式配筋实为第二次迭代的近似值，与精确解的误差已很小，满足一般设计精度要求。对称配筋截面复核的计算与非对称配筋情况相同。6.7 对称配筋矩形截面正截面承载力计算小偏心受压 第59页/共70页6.8 正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用 对于给定的截面、材料强度和配筋，达到正截面承载力极限状态时，其压力和弯矩是相互关联的，可用一条Nu-Mu相关曲线表示。根据正截面承载力的计算假定，可以直接采用以下方法求得Nu-Mu相关曲线：取受压边缘混凝土压应变等于ecu；取受拉侧边缘应变；根据截面应变分布，以及混凝土和钢

29、筋的应力-应变关系，确定混凝土的应力分布以及受拉钢筋和受压钢筋的应力；由平衡条件计算截面的压力Nu和弯矩Mu；调整受拉侧边缘应变，重复和相 关 曲 线 第60页/共70页理论计算结果等效矩形计算结果6.8正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用相 关 曲 线 第61页/共70页 Nu-Mu相关曲线反映了在压力和弯矩共同作用下正截面承载力的规律，具有以下一些特点：相关曲线上的任一点代表截面处于正截面承载力极限状态时的一种内力组合。如一组内力（N，M）在曲线内侧说明截面未达到极限状态，是安全的；如（N，M）在曲线外侧，则表明截面承载力不足。当弯矩为零时，轴向承载力达到最大，即为轴心受压承载力N0（A

30、点）。当轴力为零时，为受弯承载力M0（C点）。6.8正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用相 关 曲 线 第62页/共70页截面受弯承载力Mu与作用的轴压力N大小有关。当轴压力较小时，Mu随N的增加而增加（CB段）；当轴压力较大时，Mu随N的增加而减小（AB段）。截面受弯承载力在B点达(Nb，Mb)到最大，该点近似为界限破坏。CB段（NNb）为受拉破坏；AB段（N Nb）为受压破坏。6.8正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用相 关 曲 线 第63页/共70页对于对称配筋截面，如果截面形状和尺寸相同，砼强度等级和钢筋级别也相同，但配筋率不同，达到界限破坏时的轴力Nb是一致的。如截面尺寸和材料强

31、度保持不变，Nu-Mu相关曲线随配筋率的增加而向外侧增大。6.8正截面承载力Nu-Mu相关曲线及其应用相 关 曲 线 第64页/共70页6.9 双向偏心受压构件正截面受压承载力计算 在工程设计中，对于截面具有两个相互垂直对称轴的双向偏心受压构件，规范采用弹性容许应力方法推导的近似公式，计算其正截面受压承载力。设材料在弹性阶段的容许压应力为s，则按材料力学公式，截面在轴心受压、单向偏心受压和双向偏心受压的承载力可分别表示为，经计算和试验证实，在N0.1Nu0情况下，上式也可以适用于钢筋混凝土的双向偏心受压截面承载力的计算。但上式不能直接用于截面设计，需通过截面复核方法，经多次试算才能确定截面的配

32、筋。双 向 偏 心 第65页/共70页6.10 偏心受压构件斜截面承载力计算压力的存在 延缓了斜裂缝的出现和开展斜裂缝角度减小混凝土剪压区高度增大但当压力超过一定数值?斜截面承载力 第66页/共70页由桁架-拱模型理论，轴向压力主要由拱作用直接传递，拱作用增大，其竖向分力为拱作用分担的抗剪能力。当轴向压力太大，将导致拱机构的过早压坏。6.10 偏心受压构件斜截面承载力计算斜截面承载力 第67页/共70页6.10 偏心受压构件斜截面承载力计算受剪承载力于轴压力的关系斜截面承载力 第68页/共70页对矩形截面，规范偏心受压构件的受剪承载力计算公式l为计算截面的剪跨比，对框架柱，l=Hn/h0，Hn为柱净高；当l3时，取l=3；对偏心受压构件，l=a/h0，当l3时，取l=3；a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。N为与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当N0.3fcA时，取N=0.3fcA，A为构件截面面积。为防止配箍过多产生斜压破坏，受剪截面应满足可不进行斜截面受剪承载力计算，而仅需按构造要求配置箍筋。6.10 偏心受压构件斜截面承载力计算斜截面承载力 第69页/共70页感谢您的观看。第70页/共70页