材料的受力形变解析.pptx

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1、各种材料在外力作用下，发生形状和大小的变化，称为形变。第一节材料的应力、应变及弹性形变第1页/共86页l1.脆性材料：如上图曲线（a），即在弹性变形后没有塑性变形（或塑性变形很小）接着就是断裂，总弹性应变能非常小。不同材料的变形行为不同。l2.延性材料：如上图曲线（b）开始为弹性形变，接着有一段弹塑性形变，然后才断裂，总变形能很大。l3.弹性材料：如上图曲线（c），没有残余形变。第2页/共86页无机材料的形变是重要的力学性能，与材料的制造、加工和使用都有着密切的关系。因此，研究无机材料在受力情况下产生形变的规律是有重要意义的。第3页/共86页材料在外力作用下都要产生内力，同时发生形变。通常内力

2、用应力描述，形变则用应变表示。定义：应力:单位面积上所受的内力。一、应力外力，单位；应力，单位；面积，单位.定义：名义应力：材料受力前的初始面积第4页/共86页xyz zx xy yy xx zz yz zy yx xz应力分量S围绕材料内部一点P，取一体积单元1.2 任意的力在任意方向上作用于物体1.应力第5页/共86页2.剪切应力和剪切应变负荷作用在面积为S的ABCD面上，剪切应力：=P/S;剪切应变：=U/L=tg.正应力引起材料的伸长或缩短，剪应力引起材料的畸变，并使材料发生转动。PABCDEA B ULF第6页/共86页说明：下脚标的意义：每个面上有一个法向应力和两个剪应力，应力分量

3、下标：第一个字母表示应力作用面的法线方向；第二个字母表示应力的作用方向。方向的规定正应力的正负号规定：拉应力（张应力）为正，压应力为负。剪应力的正负号规定：正剪应力负剪应力第7页/共86页应力间存在以下关系：根据平衡条件，体积元上相对的两个平行平面上的法向应力大小相等，方向相反；剪应力作用在物体上的总力矩等于零。应力应力张量张量T1T2T3T4T5T6 xx yy zz yz zx xy结论：一点的应力状态有六个分量决定体积元上任意面上的法向应力与坐标轴的正方向相同，则该面上的剪应力指向坐标轴的正方向者为正；如果该面上的法向应力指向坐标轴的负方向，则剪应力指向坐标轴的正方向者为负。第8页/共8

4、6页二、应变应变是用来描述物体内部各质点之间的相对位移。1.名义应变和真实应变一根长度为的杆，在单向拉应力作用下被拉长到，则应变的定义为：称为名义应变。如果上式中分母不是，而是随拉伸而变化的真实长度，则真实应变为第9页/共86页2.剪应变定义：物体内部一体积元上的二个面元之间的夹角的变化。形变未发生时线元及之间的夹角形变后为，则间的剪应变定义为：通常为了方便起见都用名义应变。第10页/共86页第11页/共86页如上图：研究物体中一点的应变状态，在物体内围绕该点取出一体积元点处沿方向的位移分量为A点在x方向的位移是：u+(u/x)dx，OA的长度增加(u/x)dx.O点在 y方向的应变：v/x,

5、A点在y方向的位移v+(v/x)dx,A点在y方向相对O点的位移为：(v/x)dx,同理：B点在x方向相对O点的位移为：(u/y)dy第12页/共86页线段OA及OB之间的夹角变化OA与OA 间的夹角 =(v/x)dx/dx=v/x OB与OB 间的夹角=(u/y)dy/dy=u/y线段OA及OB之间的夹角减少了 v/x+u/y，xz平面的剪应变为:xy=v/x+u/y（xy与 yx)第13页/共86页一点的应变状态由与应力分量对应的六个应变分量决定，即三个剪应变分量 及三个伸长应变分量因此，平面之间的剪应变为：第14页/共86页1、广义虎克定律一长方体，各棱边平行于坐标轴，在垂直于轴的两个面

6、上受有均匀分布的正应力三.材料的弹性变形行为第15页/共86页u对于各向同性体，这些正应力不会引起长方体的角度改变。长方体在x轴的相对伸长可表示为：式中为弹性模量，对各向同性体为一常数。E表示材料抵抗变形的能力。u当长方体伸长时，侧向要发生横向收缩第16页/共86页横向变形系数 ，叫做泊松比。y y=-=-X X=-=-x/E z z=-=-x/Eu若长方体各面分别受有均匀分布的正应力 ,则在各方面的总应变可以将三个应力分量中的第一个应力分量引起的应变分量叠加而求得。此时，虎克定律为：第17页/共86页对于剪应变，则有：式中为剪切模量或刚性模量。之间有下列关系：各向同等的压力除以体积变化为材料

7、的体积模量。第18页/共86页大多数多晶材料虽然微观上各晶粒具有方向性，但因晶粒数量很大，且随机排列，故宏观上可以当作各向同性体处理。对于弹性形变，金属材料的泊松比为0.290.33，无机材料为0.20.25。无机材料的弹性模量E随材料不同变化范围大，约为1091011Pa。u单晶及具有织构的材料或复合材料（用纤维增强）具有明显的方向性，在此情况下，各种弹性常数随方向不同，则虎克定律描述了更一般的s-e关系。第19页/共86页作用力对不同方向正应变的影响 不同各种弹性常数随方向而不同，即：Ex Ey Ez,xy yz zx在单向受力 x时，在y,z方向的应变为：yx=yx x=yx x/Ex=

8、（yx/Ex）x=S21 x zx=zx x=zx x/Ex=S31 xS21,S31为弹性柔顺系数。1,2,3分别表示x,y,z (2)各向异性（自学）第20页/共86页同时受三个方向的正应力，在x,y,z方向的应变为：xx=xx/Ex+S12 yy+S13 zz yy=yy/Ey+S21 yy+S23 zz zz=zz/Ez+S31 yy+S32 zz第21页/共86页正应力对剪应变有影响，剪应力对正应变也有影响，通式为：xx=S11 xx+S12 yy+S13 zz+S14 yz+S15 zx+S16 xy yy=S22 yy+S21 xx+S23 zzS24 yz+S25 zx+S26

9、 xy zz=S33 zz+S31 yy+S32 zzS34 yz+S35 zx+S36 xy yz=S41 xx+S42 yy+S43 zz+S44 yz+S45 zx+S46 xy zx=S51 xx+S52 yy+S53 zz+S54 yz+S55 zx+S56 xy xy=S61 xx+S62 yy+S63 zz+S64 yz+S65 zx+S66 xy 总共有36个系数。第22页/共86页根据倒顺关系有（由弹性应变能导出）：Sij=Sji ,21/E1 12/E2，系数减少至21个考虑晶体的对称性，例如：斜方晶系，剪应力只影响与其平行的平面的应变，不影响正应变，S数为9个(S11,S

10、22,S33,S44,S55,S66,S12=S21,S23,S13)。六方晶系只有5个S(S11=S22,S33,S44,S66,S13)立方晶系为3个S(S11,S44,S12)MgO的柔顺系数在25oC时，S11=4.0310-12 Pa-1;S12=0.9410-12 Pa-1;S44=6.4710-12 Pa-1.由此可知，各向异性晶体的弹性常数不是均匀的。第23页/共86页总结总结虎克定律表明，对于足够小的形变，应力与应变成线性关系，系数为弹性模量E。第24页/共86页rrror 12FUm在r=ro时，原子1和2处于平衡状态，其合力F=0.当原子受到拉伸时，原子2向右位移，起初作

11、用力与位移呈线性变化，后逐渐偏离，达到r 时，合力最大，此后又减小。合力有一最大值，该值相当于材料断裂时的作用力。断裂时的相对位移：r ro=把合力与相对位移的关系看作线性关系，则弹性常数：K F/=tg 2 原子间相互作用力和弹性常数的关系第25页/共86页u1）在不受外力的情况下，就反映了弹性模量的大小，较小，较小，也就小，原子间结合力弱。较大，较大，也就大，原子间结合力强。从图1.5中原子间的结合力曲线可以看出，弹性模量E实际上和原子间结合力曲线上任一受力点的曲线斜率有关。第26页/共86页a.共价键、离子键结合的晶体，结合力强，E都较大；b.分子键结合力弱，这样键合的物体E较低。u2）

12、改变原子间距离将影响弹性模量.压应力使原子间距离变小，曲线上该点的斜率增大，因而E将增大。张应力使原子间距离增加，因而E下降。u3）在两相系统中，总弹性模量在高弹性模量成分与低弹性模量成分的数值之间。第27页/共86页a.假定两相系统的泊松比相同，在力的作用下两相的应变相同，则根据力的平衡条件可得到下面公式：式中：分别为两相的弹性模量分别为两相的体积分数为两相系统弹性模量的最高值，叫上限模量。此式适用于估算金属陶瓷，玻璃纤维、增强塑料以及在玻璃质基体中含有晶体的半透明材料的弹性模量。第28页/共86页b.假定两相的应力相同，则可得两相系统弹性模量的最低值也叫下限模量。c.对于气孔，不能应用上述

13、公式计算对于连续基体内的密闭气孔，可用经验公式计算式中:材料无气孔时的弹性模量，为气孔率.第29页/共86页对连续基体内的密闭气孔，可用下面经验公式：E=Eo(11.9P+0.9P2)适用于P 50 材料材料E(Gpa)材料材料E(Gpa)氧化铝晶体氧化铝晶体380烧结烧结TiC(P=5%)310烧结氧化铝（烧结氧化铝（P=5%）366烧结烧结MgAl2O4(P=5%)238高铝瓷（高铝瓷（P=9095%）366密实密实SiC(P=5%)470烧结氧化铍（烧结氧化铍（P=5%）310烧结稳定化烧结稳定化ZrO2P=5%150热压热压BN（P=5%）83石英玻璃石英玻璃72热压热压B4C（P=5

14、%）290莫来石瓷莫来石瓷69石墨（石墨（P=20%）9滑石瓷滑石瓷69烧结烧结MgO（P=5%）210镁质耐火砖镁质耐火砖170烧结烧结MoSi2（P=5%）407第30页/共86页3.粘弹性与滞弹性一些非晶体和多晶体在比较小的应力时，可以同时表现出弹性和粘性，称为粘弹性。对于理想的弹性固体，作用应力会立即引起弹性应变，一旦应力消除，应变也随之立即消除。但对于实际固体这种弹性应变的产生与消除需要有限时间，这种与时间有关的弹性称为滞弹性。高温下许多含有玻璃相材料，（弹性模量）与时间有关，随时间的增加而降低。这是因为在高温下，应力的作用使一些原子从一个位置移到另一个位置，在此情况下，形变是滞弹性

15、或粘弹性。应力除去后，可以渐渐恢复。第31页/共86页当对粘弹性体施加恒定应力时，其应变随时间而增加，这种现象叫蠕变，此时弹性模量也随时间而减小。如果施加恒定应变，则应力将随时间而减小，这种现象叫驰豫。此时，弹性模量也随时间而降低。可以用力学模型来表示物体在外力作用下的形变行为。第32页/共86页第33页/共86页为恒定应变下应力驰豫时间，为恒定应力下应变蠕变时间。用这两种元件进行各种组合，可得到各种模型，来表示不同的力学性能。根据模型：第34页/共86页它们都是表示材料在外力作用下从不平衡状态通过内部结构重新组合而达到平衡状态所需的时间。a若材料的 大，小，则 和 都大，说明滞弹性大。b若

16、弹性模量为常数，弹性在结晶的陶瓷中，滞弹性驰豫最主要的根源是残余的玻璃相。第35页/共86页陶瓷中的主晶相与玻璃相第36页/共86页塑性形变是指一种在外力移去后不能恢复的形变。材料经受塑性形变而不破坏的能力叫延展性，此种性能在材料加工和使用中都很有用，是一种重要的力学性能。屈服应力：当外力超过物体弹性极限，达到某一点后，在外力几乎不增加的情况下，变形骤然加快，此点为屈服点，达到屈服点的应力。无机材料在常温时大都缺乏延展性，使得材料的应用受到限制。究其原因，必须研究塑性形变的机理，首先从单晶入手，这样可以不考虑晶界的影响。第二节材料中晶相的塑性形变第37页/共86页一、晶格滑移晶体中的塑性形变有

17、两种基本方式：滑移和孪晶。晶体受力时，晶体的一部分相对另一部分发生平移滑动，叫做滑移:l晶体中滑移总是发生在主要晶面和主要晶向上，这些晶面和晶向指数较小，原子密度大，也就是柏氏矢量b较小，只要滑动较小距离就能使晶体结构复原，所以比较容易滑动。滑动面和滑动方向组成晶体的滑移系统。l滑移是在剪应力作用下在一定滑移系统上进行的。第38页/共86页滑移：滑移：晶体的一部分相对另一部分平移滑动。晶体的一部分相对另一部分平移滑动。在晶体中有许多族平行晶面，每一族晶面都有一定面间距，且晶面指数小的面，原子的面密度越大，面间距越大，原子间的作用力小，易产生相对滑动。第39页/共86页如上图所示,拉伸或压缩都会

18、在滑动面上产生剪应力，由于滑移面的取向不同，其上的剪应力也不同。第40页/共86页 产生滑移的条件：产生滑移的条件：面间距大；面间距大；每个面上是同一种电荷的原子，相对滑动面上的每个面上是同一种电荷的原子，相对滑动面上的电荷相反；电荷相反；滑移矢量（柏格斯矢量）小。滑移矢量（柏格斯矢量）小。第41页/共86页第42页/共86页110滑移面（111）滑移面（110）滑移面（112）滑移面（123）方向111（111）面心格子体心格子第43页/共86页l由左图可知，滑移面上F方向的应力为：l此应力在滑移方向上的分剪应力为：现以单晶受拉为例,分析临界剪应力大小：临界分解剪切应力第44页/共86页a）

19、不同滑移面及滑移方向的剪应力不一样b）同一滑移面上不同滑移方向剪应力也不一样c）当 （临界剪应力），发生滑移d）当角和角处于同一平面时，角最小，即。所以，的最大值为0.5。可见，在外力的作用下，在处于同一平面内滑移方向上，剪应力达最大值。其他方向剪应力均较小。第45页/共86页e）产生滑移机会多少取决于晶体中的滑移系统数量。对于金属，金属键没有方向性，滑移系统多。所以易于滑移而产生塑性形变。对无机材料，离子键和共价键具有明显的方向性，同号离子相遇，斥力极大。只有个别滑移系统才能满足几何条件与静电作用条件。晶体结构愈复杂，满足这种条件就愈困难。所以不易产生滑移。第46页/共86页f）多晶材料晶粒

20、在空间随机分布，不同方向的晶粒其滑移面上的剪应力差别大，晶粒相互制约，所以，不易产生滑移。第47页/共86页 金属金属 非金属非金属 由一种离子组成由一种离子组成 组成复杂组成复杂金属键无方向性金属键无方向性 共价键或离子键有方向共价键或离子键有方向 结构简单结构简单 结构复杂结构复杂 滑移系统多滑移系统多 滑移系统少滑移系统少金属与非金属晶体滑移难易的比较第48页/共86页实际晶体中存在位错缺陷。当受剪应力作用时，并不是晶体内部整体相互错动，而是位错在滑移面上沿滑移方向运动。这是因为，使位错运动所需要的力比使晶体两部分整体滑移所需的力小得多。所以实际晶体的滑移是位错运动得结果。二、塑性形变的

21、位错运动理论l1）在位错处出现势能空位。邻近原子迁移空位上需要克服的势垒比小。l2）在外力作用下，滑移面就有分剪应力。此时，势能曲线变得不对称，迁移到空第49页/共86页位要克服得势垒为，且小于，的作用使降低。原子迁移变得容易。l3）叫做位错运动激活能。与 有关,大,小；小，大；故为 的函数。下图中:（a）有位错时原子列中出现势能空位；（b）未受力时的势能曲线；（c）加剪应力t后的势能曲线。第50页/共86页完整晶体的势能曲线有位错时，晶体的势能曲线加剪应力后的势能曲线 hh H()滑移面第51页/共86页一个原子能摆脱平衡位置的几率是由波尔兹曼因子决定的。为激活能，位错速度为：式中：与原子热

22、振动固有频率有关得常数，波尔兹曼常数为1.3810-23J/K,绝对温度.l1）当无外力时，比大得多.如，室温=300K，则=4.1410-21J=0.26ev第52页/共86页l2）位错只能在滑移面上运动，只有滑移面上的分剪应力才能使降低金属材料约为0.10.2ev，无机材料约为1ev。所以，室温下无机材料中位错运动十分困难。l3）温度升高，位错运动的速度加快，对于一些在常温下不发生塑性形变的材料，在高温下具有一定塑性。由于滑移反映出来的宏观上的塑性形变是位错运动的结果，因此宏观上的形变速率和位错运动有关，图中的简化模型表示了这种关系。第53页/共86页第54页/共86页设在时间内，长度为的

23、试件变形量为，应变为 ，应变率设平面上有个位错，则参与形变的滑移面上的位错密度为：位错运动的平均速度为 另外，在时间内不但此个位错通过试样边界，而且还会引起位错增殖，使通过边界的位错数增加到个，称为位错增殖系数。第55页/共86页每个位错的运动造成位错方向上的一个原子间距大小的滑移。即一个柏氏矢量的滑移。则单位时间内的滑移量为：则宏观应变率因此，要造成宏观塑性变形，必须满足下列条件：（）有足够多的位错（）位错有一定的运动速度（3）柏氏矢量大的材料大第56页/共86页l）位错的形成需要能量，由弹性理论的计算，位错形成能为 a.为几何因子，约.b.相当于晶格的点阵常数。越小，容易形成位错。金属为单

24、元结构 约埃，容易形成位错。材料结构复杂。点阵结构中原子数较多。所以，形成位错的能量较大，不易形成位错，位错运动也很困难，也就难以产生塑性形变。第57页/共86页三、塑性形变速率对屈服强度的影响式中，为位错运动速率的应力敏感性指数。在一定的剪应力 作用下，将使位错运动激活能 减小。越大，越小，因而，位错运动速 率 越大。所以塑性形变速率 与所受剪应力 的大 小呈正比。形变速率大，相应的剪应力最大值也大。表现在宏观上屈服强度点也越高。因而塑性变形速率 与屈服强度有一定关系：第58页/共86页 结 论 1、位错运动理论说明，无机材料中难以发生塑性形变。2、当滑移面上的分剪应力尚未使位错以足够速度运

25、动时，此应力可能已超过微裂纹扩展所需的临界应力，最终导致材料的脆断。第59页/共86页无机材料是很有前途的高温材料。因此在高温下使用的无机材料，就必须考虑其高温蠕变。第三节材料的高温蠕变第60页/共86页 无机材料的高温蠕变：无机材料的高温蠕变：材料在高温下长时间的受到小应力作用，出现蠕变现象，即时间应变的关系。从热力学观点出发，蠕变是一种热激活过程。在高温条件下，借助于外应力和热激活的作用，形变的一些障碍物得以克服，材料内部质点发生了不可逆的微观过程。典型的蠕变曲线如图所示。第61页/共86页第62页/共86页l）在外力作用下发生瞬时弹性形变l）蠕变减速阶段。特点是应变速率随时间递减。其规律

26、可表示为为常数.低温时，高温时，该曲线分四个阶段:第63页/共86页l4）加速蠕变阶段。特点是应变率随时间增加 而增加，最后到 点断裂。当外力和温度不同时，蠕变各阶段时及曲线倾斜程度将有所变化。l）稳定蠕变阶段。特点是蠕变速率几乎保持 不变。，所以，第64页/共86页（）或应力较低时，稳定蠕变阶段延长。（）外力对应变速率的影响很大，为220。第65页/共86页l1）在高温下原子热运动加剧。可以使位错从障碍 中解放出来，并使位错运动加速。l2）位错运动除产生滑移外，位错攀移也能产生宏 观上的形变。由于晶体中存在过饱和的空位,多余的半片原子可以向空位扩散，通过吸收空 位，位错可攀移到滑移面以外，绕

27、过障碍物，使滑移面移位。一、高温蠕变的位错理论第66页/共86页第67页/共86页 认为高温下的蠕变现象类似于晶体中的扩散现象。并且把蠕变过程看成是外力作用下沿应力作用方向扩散的一种形式。l1）当试件受拉时，受拉晶界的空位浓度 增加，二、扩散蠕变理论空位体积 平衡空位浓度在受压晶面上，空位浓度 减少。第68页/共86页l2）受拉晶界与受压晶界产生空位浓度差，受拉晶界 的空位向受压晶界迁移。同时，原子朝相反方向 扩散。导致沿受拉方向伸长，发生形变。l3）这种扩散可以是体扩散，沿晶粒内部进行；也可 以是晶界扩散。第69页/共86页1.温度 温度升高，蠕变大。因为 升高，位错运动和晶界错动加快。三、

28、晶界蠕变理论多晶陶瓷中存在着大量晶界。当晶界位相差大时，可以把晶界看成是非晶体，因此在温度较高时，晶界粘度迅速下降。外力导致晶界粘滞流动，发生蠕变。四、影响蠕变的因素第70页/共86页2.应力 蠕变随应力增加而增大.若对材料施加压应力，则增加了蠕变的阻力。.显微结构的影响 多孔率增加，蠕变率增大。晶粒越小，蠕变率越大。玻璃相含量高,蠕变率增大。玻璃相对蠕变的影响取于玻璃相对晶相的湿 润程度，不湿润完全湿润。第71页/共86页2 m1250oC2 m1350oC2 m1450oC第72页/共86页 玻璃相对晶相的湿润情况图第73页/共86页4.组成 组成不同的材料其蠕变行为不同。即使组成相同，单

29、独存在和形成化合物，其蠕 变行为不一样。5.晶体结构 共价键结构程度增加，扩散及位错运动降低抗 蠕变性能就较好。第74页/共86页式中，比例常数为粘性系数或粘度，是材料的性能参数。单位：玻璃相或陶瓷材料中的玻璃相在高温下，粘度降低，同时又有剪应力的作用就会发生粘性流动。在粘性流动中，剪应力与速度梯度成正比。即：第四节高温下玻璃相的粘性流动第75页/共86页这一定律称为牛顿定律。符合这一定律的流体叫牛顿液体。其特点是应力与应变率之间呈直线关系。一、流动模型出发点：认为液体流动是一种速率过程。液体层相对于邻层液体流动时，液体分子从开始的平衡状态过渡到另一平衡状态。其间液体分子必须越过势垒绝对速率模

30、型。如图1.18所示。第76页/共86页第77页/共86页l2）在剪切力作用下，势能曲线变得不对称，沿流动方向上的势垒减少了根据绝对反应速率理论，流动速率:l1）在没有剪切力作用时，势能曲线是对称的。根据牛顿定律:,得:第78页/共86页可认为,则：流动体积，与分子体积大小相当。式中:没有剪应力时的势垒高度;频率即每秒超过势垒的次数;波尔兹曼常数;绝对温度第79页/共86页一般地，很小，也很小。而远远小于，即，,则:即,当剪应力小时，与应力无关。当剪应力大时，随着温度升高，下降。第80页/共86页二、影响粘度的因素1温度温度升高，粘度下降。（玻璃的熔化、加工、退火三个阶段；软化温度、退火温度）

31、2时间高温低温，液体体积减少，自由体积也减少，增大；而预先加热一定时间，则使热膨胀加大，自由体积增大，下降，两种粘度变化所需要时间，后者大大小于前者。第81页/共86页3组成硅酸盐材料的粘度随着不同阳离子的加入而变化。在氧化物玻璃中，改性阳离子的加入在任何给定温度下总会使粘度降低。第82页/共86页3.显微结构显微结构 补充：影响蠕变的因素1.温度、应力（外界因素）2.晶体的组成结合力越大，越不易发生蠕变，所以共价键结构的材料具有好的抗蠕变性。例如碳化物、硼化物。材料中的气孔、晶粒、玻璃相等对蠕变都有影响。第83页/共86页（1）气孔：气孔率增加，蠕变率增加。原因：气孔减少抵抗蠕变的有效截面积

32、。（2）晶粒：晶粒越小，蠕变率越大。原因：晶界的比例随晶粒的减小而大大增加，晶界扩散及晶界流动加强。（3）玻璃相：玻璃相粘度越小，蠕变率增加。原因：温度升高，玻璃的粘度降低，变形速率增大，蠕变率增大。说明粘性流动对材料致密化的影响：材料在高温烧结时，晶界粘性流动，气孔容纳晶粒滑动时发生的形变，即实现材料致密化。第84页/共86页材料材料蠕变率蠕变率T（13000C)1.24107Pa材料材料蠕变率蠕变率T(13000C)7104Pa多晶多晶Al2O30.1310-5多晶多晶BeO3010-5多晶多晶MgO（注浆）（注浆）3310-5多晶多晶MgO（等静（等静压）压）3310-5软玻璃软玻璃8多晶多晶MgAl2O4(2-3)m(1-3)mm26.310-50.110-5铬砖铬砖0.0005多晶多晶ThO210010-5镁砖镁砖0.00002多晶多晶ZrO2310-5石英玻璃石英玻璃200010-5石英玻璃石英玻璃0.001隔热耐火砖隔热耐火砖1000010-5隔热耐火砖隔热耐火砖0.005第85页/共86页感谢您的观看。第86页/共86页