单层工业厂房课程设计报告书.pdf

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1、单层工业厂房课程设计报告书 目录 目录 1 第 1 章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书3 1.1、设计条件 3 1.2、设计要求 4 1.3、设计期限 4 1.4、参考资料 4 第 2 章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书5 2.1、设计条件 5 2.1.1、平面与剖面 5 2.1.2、建筑构造 5 2.1.3、自然条件 7 2.1.4、材料 7 2.2、设计要求 7 2.3、结构构件选型与柱截面尺寸确定 7 2.3.1、主要构件选型表 7 2.3.2、柱截面尺寸 8 2.3.3 计算单元 8 2.4、荷载计算 9 2.4.1、恒载 9 2.4.2、屋面活荷载 10 2.4.

2、3、风荷载 11 2.4.4、吊车荷载 11 2.5、排架力分析 13 2.5.1、恒载作用下排架力分析 14 2.5.2、屋面活荷载作用下排架力分析 15 2.5.3、风荷载作用下排架力分析 18 2.5.4、吊车荷载作用下排架力分析 20 2.6、力组合 27 2.7、柱截面设计 30 2.7.1、A 柱配筋计算 30 2.7.2、B 柱配筋计算 35 2.7.3、C 柱配筋计算 40 2.7.4、抗风柱设计 45 2.8、基础设计 50 2.8.1、A 柱基础设计 50 2.8.2、B 柱基础设计 53 2.8.3、C 柱基础设计 57 2.8.4、抗风柱基础设计 60 参考资料 64

3、第一章单层工业厂房混凝土结构设计计算书课程设计 1.1、设计条件 平面和剖面图 同样高度的双跨机修车间，车间长度 72m，柱距 6m，无天窗。车间跨度 18m，车间面积 2644.07，其中 AB 跨设置两台 10t 桥式起重机；BC 省有两台 32/5t 桥式起重机。采用起重机厂的桥式起重机，其工作级别为A4-A5。轨顶标高 AB 跨 8.7m，BC跨 9m，柱顶标高 11.8m 1.1.2 建筑结构 屋顶 防水层:APP 防水卷材 找平层:25 毫米水泥砂浆 保温层:100 毫米水泥蛭石砂浆 屋面板:大型预应力屋面板 外部保护结构 240mm 普通砖墙，掺 M5 砂浆。门和窗户 低窗:4.

4、2 米4.8 米 窗户高度:4.2 米2.4 米 门洞:5.6 米6.0 米 1.1.3、自然条件 建设地点:郊区，无抗震设防要求。基本风压：0.402/mkN 基本雪压：0.352/mkN 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面 3m 修正后地基承载力特征值：2502/kNm 1.1.4、材料 混凝土:基础采用 C25，柱采用 C30。钢筋:各种直径的 HPB235、HRB335 和 HRB400 钢筋。1.2、设计要求 1.2.1.分析厂房排架，设计柱子和基础，整理计算书。1.2.2.画一套结构施工图。1.3、设计阶段 两周 1.4.参考 1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-

5、2002 1.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 1.4.3、建筑地基基础设计规则GB50007-2002 1.4.4、混凝土结构手册 1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118 第二章，单层工业厂房混凝土结构设计计算书课程设计 2.1.设计条件 平面和剖面图 同样高度的双跨机修车间，车间长度 72m，柱距 6m，无天窗。车间跨度 18m，车间面积 2644.07，其中 AB 跨设置两台 10t 桥式起重机；BC 省有两台 32/5t 桥式起重机。采用起重机厂的桥式起重机，其工作级别为A4-A5。轨顶标高 AB 跨 8.7m，BC跨 9m，柱顶标高 11.8m 研讨会的概况如下

6、 （1）2.1.2、建筑构造 屋顶 防水层:APP 防水卷材 找平层:25 毫米水泥砂浆 保温层:100 毫米水泥蛭石砂浆 屋面板:大型预应力屋面板 外部保护结构 240mm 普通砖墙，掺 M5 砂浆。门和窗户 低窗:4.2 米4.8 米 窗户高度:4.2 米2.4 米 门洞:5.6 米6.0 米 2.1.3、自然条件 建设地点：市郊，无抗震设防要求 基本风压：0.402/mkN 基本雪压：0.352/mkN 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面 3m 修正后地基承载力特征值：2502/kNm 2.1.4 材料 混凝土:基础采用 C25，柱采用 C30。钢筋:各种直径的 HPB235、H

7、RB335 和 HRB400 钢筋。2.2、设计要求 2.2.1.分析厂房排架，设计柱子和基础，整理计算书。2.2.2.画一套结构施工图。2.3、结构构件选择和柱截面尺寸确定 2.3.1、主要部件选型表 构件名称 标准图集 荷载标准值 选用型号 预应力钢筋混凝土屋面板 G410（一）1.52/mkN YWB-2（中间跨）YWB-2S(端 跨)预应力钢筋混凝土折线型屋架 G415（一）68.2kN/榀 YWJ18-2-Aa 钢筋混凝土吊车梁 G323（二）G426 28.3kN/根 46kN/根 DL-4-BZ YDL-3-BZ 吊车轨道与轨道连接件 G325（二）0.8mkN/DCGDL 钢筋

8、混凝土基础梁 G320 16.7kN/根 JL-1 JL-3 钢窗 0.452/mkN 240mm 砖墙 5.242/mkN （2）2.3.2、柱截面尺寸 已 知 柱 顶 标 高 为 11.8m，室 地 面 至 基 础 顶 面 距 离 为 0.5m，则 柱 总 高 度H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸与相应的计算参数如下 截面尺寸/mm 柱高/mm 惯 性 矩/4mm 自重/kN 面积/2mm 偏 心 距/mm A 上柱 400400 4200 21.3810 16.8 1.6510 50 下柱 I400800100150 8100 142.35810 36 1.775510 0 B

9、 上柱 500600 4200 90810 31.5 3510 0 下柱 I500 1200 120 200 8100 571.83810 62 3.006510 0 C 上柱 400400 4200 21.3810 16.8 1.6510 50 下柱 I400900100150 8100 195.38810 38 1.875510 0 （3）2.3.3 计算单元 本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算见图和计算单元如下图 参 数 柱 号 （4）2.4、荷载计算（5）2.4.1、恒载 2.4.1.1、屋盖结构自重 APP 防水卷材 0.352/mkN 25m

10、m水泥砂浆找平层 0.42/mkN 100mm水泥蛭石保温层 0.52/mkN 1.5m6m预应力混凝土屋面板 1.52/mkN 屋面支撑与吊管自重 0.152/mkN 2.852/mkN 屋架自重：AB、BC跨 YWJ18-2-Aa 68.2kN/榀 则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为 kNG6.225)85.21865.02.685.0(2.11 2.4.1.2、吊车梁与轨道荷载设计值 AB 跨：kNG6.39)8.062.28(2.13 BC 跨：kNG96.60)8.0646(2.13 2.4.1.3、柱自重荷载设计值 A 柱上柱：kNGA16.208.162.14 A 柱下柱：kNG

11、A2.43362.15 B 柱上柱：kNGB8.375.312.14 B 柱下柱：kNGB4.74622.15 C 柱上柱：kNGC16.208.162.14 C 柱下柱：kNGC6.45382.15 各项恒载作用位置如下图 （6）2.4.2、屋面活荷载 屋面活荷载标准值为 0.52/mkN，雪荷载标准值为 0.352/mkN，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：kNQ8.37211865.04.11，作用位置与1G一样（7）2.4.3、风荷载 风荷载标准值按0zszk计算，其中zzmkN,0.1,/4.020根据厂房各部分标高与 B 类地面粗糙度表确定如下 柱顶：H=11

12、.8m，050.1z 檐口：H=13.45m，097.1z 屋顶：H=14.745m，133.1z 风荷载体型系数s如图所示 排架迎风面、背风面风荷载标准值为 2011/336.04.005.18.00.1mkNzszk 2022/168.04.005.14.00.1mkNzszk 则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为 11.40.33662.82/qkNm 21.40.16861.41/qkNm 12134201.40.80.41.097 1.650.60.51.133 1.2951.0 0.4 66.81wQsszsszzFhhBkN （8）2.4.4、吊车荷载 2.4.4.1、吊车主要

13、参数 AB 跨 10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN,max94PkN,min31PkN BC 跨 30/5t吊 车、中 级 工 作 制 吊 车，吊 车 梁 高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,max262PkN,min58.5PkN 2.4.4.2、吊车竖向荷载 AB 跨 maxmax,0.9 1.494(10.8270.167)236.17QkiDPykN minmin,0.9 1.431(10.8270.167)77.89QkiDPykN BC 跨

14、maxmax,0.9 1.4262(10.6960.225)643.16QkiDPykN minmin,0.9 1.458.5(10.6960.225)141.6QkiDPykN 2.4.4.3、吊车横向水平荷载 AB 跨 max11()0.120.9 1.4(10023.03)1.9949.2744QiTQgykN BC 跨 max11()0.120.9 1.4(300108.77)1.92124.7444QiTQgykN （9）2.5、排架力分析 该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架力分析 柱剪力分配系数 柱列 n 0C 310/(10)HE i 备注 A 0.150 0.341

15、 2.5 0.281 0.161 3003,13,111(1)1uulliiiABCIHHnIHC EICn B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201（10）2.5.1、恒载作用下排架力分析 A 柱 112343511 121423 3225.639.620.1659.7643.2225.6 0.0511.28()(225.620.16)0.239.6 0.3535.29AAAAAGGkNGGGkNGGkNMG ekN mMGGeG ekN m B 柱 41543365123322 225.6451.2138.

16、3674.40(39.660.96)0.7516.02BBBBGGkNGGGGkNGGkNMMG eG ekN m C 柱 718439517 123 4145225.620.1660.9681.1245.6225.60.0511.28()60.690.3(225.620.16)0.543.15CCCCCGGkNGGGkNGGkNMG ekN mMG eGGekN m 由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算力，柱顶不动铰支座反力iR分别为 A 柱 22133312130.15,0.34111(1)3312.032,1.08211221(1)1(1)11.28 2.03235.29 1

17、.0823.32()12.3AAAnnCCnnMMRCCkNHH B 柱 221333230.157,0.34111(1)3312.000,1.09311221(1)1(1)16.021.0931.42()12.3BBnnCCnnMRCkNH C 柱 22133312130.109,0.34111(1)3312.209,1.00111221(1)1(1)11.28 2.20943.15 1.0015.54()12.3CCCnnCCnnMMRCCkNHH 排架柱顶不动铰支座总反力为 5.541.423.323.64()BCARRRRkN 各柱柱顶最后剪力分别为 3.320.161 3.643.9

18、1()1.420.638 3.640.90()5.540.201 3.644.81()0AAABBBCCCiABCVRRkNVRRkNVRRkNVVVV （11）2.5.2、屋面活荷载作用下排架力分析 2.5.2.1、AB 跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中137.8QkN 其在 A、B 柱柱顶与变阶处引起的力矩为 137.80.051.89AMkN m 237.80.27.56AMkN m 137.80.155.67BMkN m 20BM A 柱 22133312130.15,0.34111(1)3312.032,1.08211221(1)1(1)1.892.0327.561.08

19、20.98()12.3AAAnnCCnnMMRCCkNHH B 柱 221333230.157,0.34111(1)3312.000,1.09311221(1)1(1)5.6720.92()12.3BBnnCCnnMRCkNH 则排架柱顶不动铰支座总反力为 0.980.921.9()ABRRRkN 将 R 反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于 AB 跨时的柱顶剪力 0.980.169 1.90.674()0.920.638 1.90.292()0.201 1.90.382()0AAABBBCCiABCVRRkNVRRkNVRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-9 2.5

20、.2.2、BC 跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中137.8QkN 其在 A、B 柱柱顶与变阶处引起的力矩为 137.80.155.67BMkN m 20BM 137.8 0.051.89CMkN m 237.80.259.45CMkN m B 柱 221333110.157,0.34111(1)3312.000,1.09311221(1)1(1)5.6720.92()12.3BBnnCCnnMRCkNH C 柱 22133312130.109,0.34111(1)3312.209,1.00111221(1)1(1)1.89 2.2099.45 1.0011.108()12.3CCC

21、nnCCnnMMRCCkNHH 则排架柱顶不动铰支座总反力为 0.921.1082.028()BCRRRkN 将 R 反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于 AB 跨时的柱顶剪力 0.161 2.0280.326()0.920.638 2.0280.374()1.1080.201 2.0280.70()0AABBBCCCiABCVRkNVRRkNVRRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-10（12）2.5.3、风荷载作用下排架力分析 2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A 柱 41131110.15,0.34111(1)30.3301

22、81(1)2.8212.30.3311.45()AnnCnRq HCkN C 柱 41132110.109,0.34111(1)30.315181(1)1.41 12.3 0.3155.46()11.455.466.8123.72()CACWnnCnRq HCkNRRRFkN 各柱顶剪力分别为 11.450.161 23.727.63()0.63823.7215.13()5.460.201 23.720.69()6.81AAABBCCCiABCWVRRkNVRkNVRRkNVVVVFkN 排架力图如图 2-11 所示 2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A 柱

23、 41131110.15,0.34111(1)30.330181(1)1.41 12.3 0.335.72()AnnCnRq HCkN C 柱 41132110.109,0.34111(1)30.315181(1)2.82 12.3 0.31510.93()23.72()CACWnnCnRq HCkNRRRFkN 各柱顶剪力分别为 5.720.161 23.461.95()0.63823.4614.97()10.930.201 23.466.21()6.81AAABBCCCiABCWVRRkNVRkNVRRkNVVVVFkN 排架力图如图 2-12 所示（13）2.5.4、吊车荷载作用下排架力

24、分析 2.5.4.1、maxD作用于 A 柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载maxD，minD在牛腿顶面处引起的力矩为 max3236.170.3582.66AMDekN m min77.890.7558.42BMDekN m A 柱 3382.66 1.0821.082,7.27()12.3AAM CCRkNH B 柱 3358.42 1.0931.093,5.19()12.3BBM CCRkNH 2.08()ABRRRkN 排架各柱顶剪力分别为 7.270.161 2.086.94()5.190.638 2.086.52()0.201 2.080.42()0AAABBBCCiABCVR

25、RkNVRRkNVRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-13 2.5.4.2、minD作用于 B 柱左 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载maxD，minD在牛腿顶面处引起的力矩为 min377.890.3527.26AMDekN m max236.170.75177.13BMDekN m 柱顶不动铰支座反力,ABRR与总反力R分别为 A 柱 3327.26 1.0821.082,2.4()12.3AAM CCRkNH B 柱 33177.13 1.0931.093,15.74()12.3BBM CCRkNH 13.34()BARRRkN 排架各柱顶剪力分别为 2.40.1

26、61 13.344.55()15.740.638 13.347.23()0.201 13.342.68()0AAABBBCCiABCVRRkNVRRkNVRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-14 2.5.4.3、maxD作用于 B 柱右 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载maxD，minD在牛腿顶面处引起的力矩为 max634.160.75475.62BMDekN m min4141.60.342.48CMDekN m B 柱 33475.62 1.0931.093,42.26()12.3BBM CCRkNH C 柱 3342.48 1.0011.001,3.46()12

27、.3CCM CCRkNH 42.263.4638.8()BCRRRkN 排架各柱顶剪力分别为 0.161 38.86.25()42.260.638 38.817.5()3.460.201 38.811.25()0AABBBCCCiABCVRkNVRRkNVRRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-15 2.5.4.4、maxD作用于 C 柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载maxD，minD在牛腿顶面处引起的力矩为 min141.60.75106.2BMDekN m max4634.160.3190.25CMDekN m 柱顶不动铰支座反力,ABRR与总反力R分别为 B 柱

28、 33106.2 1.0931.093,9.44()12.3BBM CCRkNH C 柱 33190.25 1.0011.001,15.48()12.3CCM CCRkNH 15.489.446.04()CBRRRkN 排架各柱顶剪力分别为 0.161 6.040.97()9.440.638 6.0413.29()15.480.201 6.0414.26()0AABBBCCCiABCVRkNVRRkNVRRkNVVVV 排架柱的弯矩图、轴力图与柱底剪力如图 2-16 2.5.4.5、maxT作用于 AB 跨柱 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 A 柱 2353max54

29、.2 1.10.15,0.341,0.7384.2(2)(1)23(23)0.53212 1(1)0.532 9.274.93()AnaaaaanCnRTCkN B 柱 2353max54.2 1.40.157,0.341,0.6674.2(2)(1)23(23)0.57412 1(1)0.574 9.275.32()BnaaaaanCnRTCkN 排架柱顶总反力 R 为 4.935.3210.25()ABRRRkN 各柱顶剪力为 4.930.8 0.161 10.253.61()0.920.8 0.638 10.250.09()0.8 0.201 10.251.65()AAABBBCCVRm

30、RkNVRmRkNVmRkN 排架各柱的弯矩图与柱底剪力值如图 2-17 所示，当maxT方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 2.5.4.6、maxT作用于 BC 跨柱 当 BC 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 B 柱 2353max54.2 1.40.157,0.341,0.6674.2(2)(1)23(23)0.57412 1(1)0.574 24.7414.20()BnaaaaanCnRTCkN C 柱 2353max54.2 1.40.109,0.341,0.6674.2(2)(1)23(23)0.53812 1(1)0.538 24.7413.31()Cna

31、aaaanCnRTCkN 排架柱顶总反力 R 为 27.51()BCRRRkN 各柱顶剪力为 0.8 0.161 27.513.54()14.200.8 0.638 27.510.16()13.310.8 0.201 27.518.88()AABBBCCCVmRkNVRmRkNVRmRkN 排架各柱的弯矩图与柱底剪力值如图 2-18 所示，当maxT方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变（14）2.6、力组合 A 柱力组合 截面 力 永久荷载 可变荷载 力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 maxM 与相应的 N maxM 与相应的 N maxN 与相应的 M minN 与相应的 M 作

32、用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作 用于A柱 maxD 作 用于B柱左 maxD 作 用于B柱右 maxD 作 用于C柱 maxT 作 用于 AB跨 maxT 作 用于 BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 力合计 组 合项 力 合计 组合项 力合计 组 合项 力合计-M 5.14 0.94 1.37-29.15-19.11 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9(B+C+F+I)44.23 A+0.9 0.8(D+G)+I+J-38.61(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)25.77 A+0.9(C+F+

33、I)43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76-M-30.15-6.62 1.37 53.51 8.15 26.25-4.07 4.97 14.87-7.17-4.25 A+0.9 C+0.8(D+F)+I 41.89 A+0.9(B+G+I+J)-59.61 A+0.9(B+D+I)25.43 A+0.9(G+I+J)-53.65 N 285.36 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36-M 1.52-1.16 4.01-2.

34、7-28.71 76.88-11.93 40.88 43.54 181.27-82.67 A+0.9(C+F+I+J)276.55(197.79)A+0.9 B+0.8(E+G)+I+K-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V 3.91 0.674 0.326-6.94-4.55 6.25-0.97 5.6

35、6 3.54 27.05-15.39 37.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B 柱力组合 截面 力 永久荷载 可变荷载 力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 maxM 与相应的 N maxM 与相应的 N maxN 与相应的 M minN 与相应的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作 用于A柱 maxD 作 用于B柱左 maxD 作 用于B柱右 maxD 作 用于C柱 maxT 作 用于 AB跨 maxT 作 用于 BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组 合项 力合计 组 合项 力 合计

36、组合项 力合计 组 合项 力合计-M 3.78-6.9 7.24 27.38 30.37-73.5-55.82 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+E+I+J)125.39 A+0.9(B+F+I+K)-155.72(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)-46.96 A+0.9(F+I+K)-149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489-M 19.8-6.9 7.24-31.03-146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55-62.87 A+0.9(C+

37、F+I+J)475.98 A+0.9(B+E+I+K)-205.64 A+0.9 B+C+0.8(E+F)+I+J 291.72 A+0.9(I+J)107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56-M 27.09-9.26 10.27 21.78-89.2 260.37-57.27 84.18 233.06 186.1-184.1 A+0.9(C+F+I+J)647.91(466.03)A+0.9 B+0.8(E+G)+I+K-426.17(-326.88)A+0

38、.9B+C+0.8(E+F)+I+J 528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V 0.9-0.29 0.374 6.25 7.23-17.5-13.29 9.18 24.58 15.13-14.97 21.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C 柱力组合 截面 力 永久荷载 可变荷载

39、 力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 maxM 与相应的 N maxM 与相应的 N maxN 与相应的 M minN 与相应的 M 作用于AB跨 作用于BC跨 maxD 作 用于A柱 maxD 作 用于B柱左 maxD 作 用于B柱右 maxD 作 用于C柱 maxT 作 用于 AB跨 maxT 作 用于 BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组 合项 力合计 组 合项 力 合计 组合项 力合计 组 合项 力合计-M-8.92-1.6-1.05 1.76-11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9(G+I+J)62

40、.36 A+0.9(B+C+E+I-30.24(1.35/1.2)A+0.7(C+E)-18.65 A+0.9(G+I+J)62.36 N 245.76 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76-M 34.23-1.6 8.4 1.76-11.26 4.77-130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 C+0.8(D+F)+I+J 63.88 A+0.9(B+G+I)-93.34 A+0.9(B+C+G+I)-85.78 A+0.9(D+I+J)53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 63

41、4.16 0 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72-M-4.73-4.7 2.73 5.17-32.96 95.9-14.85 20.3 125.81 98.17-127.73 A+0.9(C+F+I+J)285.62(203.45)A+0.9 B+0.8(E+G)+I+K-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G+I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E+I+K)-266.81(-191.14)N 352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78(408.93)808.92(619.74)9

42、57.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.7 0.42-2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65-24.54 33.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)（15）2.7、柱截面设计 混凝土强度等级为 C30，214.3/cfNmm，22.01/tkfNmm；采用 HRB335 级钢筋，2300/,0.55yybffN mm（16）2.7.1、A 柱配筋计算 2.7.1.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组力，取040040360hmm，经判别，其中三组力为大偏心受压，只

43、有一组为小偏心受压，且100.55 1.0 14.3400 3601132.56bcNf bhkN，故按此组力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压力，在 M 值较大且轴力比较接近的两组力中取轴力较小的一组，即取 43.38,245.76MkN m NkN 上柱计算长度02 4.28.4lm，附加偏心距为20aemm 30043.38 10176,17620196245.76iaMemm eeemmN 由08400215400lh，故应考虑偏心距增大系数 2130.50.5 14.3 400=4.6551245.76 10cf AN，取11.0 0222012031001.150.011.150.

44、01 210.941111211.0 0.941.544196140014003602245.76 10800.1190.2221.0 14.3 400 360360isclhlehhaNf bhh 取2sxa计算 3204001.544 19640142.6222245.76 10142.62366()300(36040)isssysheeammNeAAmmfha 选 3B18(2763sAmm)，则7630.470.2400400sAbh，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度01.254.25.25lm 00525013.125,1.1770.0210.90400llbb max0.90.

45、9 0.914.3 400400300 763 22224.1302.94ucysNf Af AkNNkN 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.2、下柱配筋计算 取080040760hmm，与上柱分析方法类似，在下柱八组力中选取最不利力 276.65,328.56MkN m NkN 下柱计算长度01.08.1llHm，附加偏心距为800273030ahemm 100,400,150ffbmm bmm hmm 300276.65 10824,82427851328.56iaMemm eeemmN 由0810010.1255800lh，故应考虑偏心距增大系数 5130.50.5 14.3

46、1.775 10=3.861328.56 10cf AN，取11.0 222012001.0111110.1251.0 1.01.065851140014007601.065 851906.30.30.3 760228iilehhemmhmm 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘，则 31328.56 1057.41501.0 14.3 400fcfNxmmhmmf b，说明中和轴在翼缘 10032800906.3401266.322()2()57.4328.56 101266.3 1.0 14.3 400 57.4(760)2300(76040)815iscfssysheeammxNef b x

47、 hAAfhamm 选 4B18(21018sAmm)，则510180.570.21.775 10sAbh，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度00.86.48llHm 00648016.2,1.1770.0210.837400llbb 5max0.90.9 0.83714.3 1.775 10300 10182142.12575.13ucysNf Af AkNNkN 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算 规规定，对000.55eh的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：001760.480.55360eh，可不进行裂缝宽度验算 下柱：008241.080.55760eh，需

48、要进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 力标准值/kMkN m 197.79/kNkN 273.8 0/kkMemmN 722 0.5()steffAbhbb h 0.012 2000111400slehh 1.0 0/2ssheeamm 1132 0()/fffh bbbh 0.592 2000.870.12 1/fhzhmme 644.4 2()/(/)ksksNezN mmA z 203.5 1.10.65tkteskf 0.565 max(1.90.08)/eqskcrstedcmmE 0.20.3 满足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋

49、数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8200箍筋 2.7.1.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸与构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度400bmm,牛腿截面高度500hmm,0465hmm 牛腿截面高度验算 5020300amm 取0a max300236.1139.6201.691.41.22.01 4004651 0.50.65486.02201.690.50.5vkQGhktkvkvkDGFkNFf bhkNFkNaFh 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 5020300amm ，所以牛腿按构造配筋 2min0.002400500400sA

50、bhmm 选用 4B14（2616sAmm），水平箍筋选用A8100 2.7.1.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度10.90.9 800720800hhmmmm，取 800mm 则柱吊装时总长度为 4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 111.5 1.354.08.1/GkqqkNm 221.5 1.35(0.4 1.025)20.25/GkqqkNm 331.5 1.354.448.98/GkqqkNm 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 2211118.1 4.271.44