钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计汇本任务书和指导书.pdf

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1、工程学院 课程设计指导书 课程名称：水工钢筋混凝土结构 学时学分：2 周、1 学分 课程编号：5102140 学生班级：水利水电建筑工程 1,2,3 指导教师：笑 制订日期：2014 年 12 月 归口单位：水利与生态工程学院 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计指导书 在现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中，板、次梁、主梁的计算模型为连续板或连续梁，其中，次梁是板的支座，主梁是次梁的支座。柱或墙是主梁的支座。为了简化计算，通常作如下简化假定：(1）支座可以自由转动，但没有竖向位移。(2）不考虑薄膜效应对板力的影响。(3）在确定板传给次梁的荷载以及次梁传给主梁的荷载时，分别忽略板、次梁的连续性按简支构件

2、计算支座竖向反力。(4）跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度相差不超过 10 时，可按等跨连续梁、板计算。一、平面结构布置 柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实 1、梁格及柱网布置应力求简单、规整，以减少构件类型，便于设计和施工。柱网布置可为正方形或长方形。2、板跨一般为 1.72.7m，次梁跨度一般是 4.06.0m，主梁跨度则为 5.08.0m，同时宜为板跨的 3 倍（二道次梁），这样主梁的受力均匀，弯矩变化较为平缓，有利于主梁的受力。3、对于板、次梁和主梁，实际上不宜得到完全相同的计算跨度，故可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可

3、布置得稍小些，但跨差不得超过 10%。4、为了提高建筑物的侧向刚度，主梁宜沿建筑物的横向布置。5、在混合结构中，梁的支承点尽量避开门窗洞口。二、板的设计（按塑性力重分布计算）：板的分类 单向板与双向板楼盖结构中每一区格的板一般在四边都有梁或墙支承，形成四边支承板。为了设计上方便，混凝土结构设计规 （GB 50010 一 2010）规定：(1）当长边与短边长度之比小于或等于 2.0 时，应按双向板计算。(2）当长边与短边长度之比大于 2.0，但小于 3.0 时，宜按双向板计算；当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。(3）当长边与短边长度之比大于或等于 3.0 时，可按

4、沿短边方向受力的单向板计算。1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。板厚 mmhB80，（当lh401时，满足刚度要求，可不验算挠度）。次梁 0)101161(lhc，21(bch)31。主梁 81(zhL)141，21(bzh)31。2、板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨度相差不超过 10 时，均可按五跨等跨度连续板计算，也就是说，所有中间跨的力和配筋都按第三跨来处理，如图 2(b）所示。板的受荷围如图 1 所示，一般取 lm 板带宽进行计算，板的计算简图如图 2(a）所示，图中的 L1 为板的计算跨度，注意区别按弹性理论计算和按考虑塑性力重分布计算

5、时，计算跨度取值的不同。图 1 图 2 在计算假定中忽略了支座对被支承构件的转动约束，这对等跨连续梁、板在恒荷载作用下带来的误差是不大的，但在活荷载不利布置下，次梁的转动将减小板的力。为了使计算结果比较符合实际情况，采取增大恒荷载、相应减小活荷载，保持总荷载不变的方法来计算力，以考虑这种有利影响。同理，主梁的转动也将减小次梁的力，故对次梁也采用折算荷载来计算次梁的力，但折算得少些。折算荷载取值如下：连续板：连续梁：式中 g 和 q 分别为单位长度上恒荷载和活荷载设计值；g和 q 分别为单位长度上折算恒荷载和折算活荷载设计值。当板或梁搁置在砌体或钢结构上时，则荷载不作调整。当按塑性力重分布计算时

6、，其计算跨度：中跨：nll 0 边跨：alhllnBn21210.(mma120)3、荷载计算：取 1m 宽板带计算：面层 水磨石每平方米重1 =mkN/板自重 板厚1 =mkN/平顶粉刷 每平方米重1 =mkN/恒载：kg mkN/活载：kp标准值 mkN/设计值总值：kkpg3.12.1=mkN/计算简图 4、力计算：用塑性力重分布理论计算，则有 系数如下：则20)3.12.1(lpgMkk 5、配筋计算：根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面 1 B 2 C M（mkN）1M BM 2M 28.0 M cM cM8.0 201bhfc 201bhfMcs s211(b)5.01s 0

7、/hfMAyss 选钢筋 实际配筋 位于次梁跨上的板带，其区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M、3M）和中间支座（cM）计算弯矩可以减少 20%，其他截面则不予以减少。为了便于施工，在同一板中，钢筋直径的种类不宜超过两种，并注意相邻两跨跨中及支座钢筋宜取相同的间距或整数倍（弯起式配筋）。6、确定各种构造钢筋：包括分布筋、嵌入墙的板面附加钢筋，垂直于主梁的板面附加钢筋。板构造配筋如下图：7、绘制板的配筋示意图：可用弯起式或分离式配筋。三、次梁设计（按塑性力重分布计算）：1、确定计算跨度及计算简图。次梁主梁 当按塑性力重分布计算时，其计算跨度：中跨：nll 0 边跨：alllnn210

8、25.10 (mma240)当跨差不超过 10%时，按等跨连续梁计算。2、荷载计算：由板传来：板恒载次梁间距=mkN/次梁肋自重：)(Bchhb钢筋混凝土容重=mkN/次梁粉刷重 )(2Bchh 粉刷层每平米重 =mkN/恒载：kg mkN/活载：kp活载标准值次梁间距 mkN/设计值总值：kkpg3.12.1=mkN/计算简图 3、力计算：值：值：其中：20)(lpgM nlpgV)(4、正截面强度计算：1）次梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度fb按lbf31且cfbsb0考虑。支座截面按cchb 矩形截面计算。所以确定fb 。并判断是第几类 T 形截面。2）钢筋截面计算如下：截

9、 面 1 B 2 C M（mkN）201bhfc（201hbffc）s (b)s 0/hfMAyss 选择钢筋 实际配筋 截 面 A 左B 右B C V（kN）025.0bhfc 07.0bhft(=cV)箍筋肢数、直径 1svsvnAA )/(0csvyvVVhAfs 实配箍筋 5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。6、配筋构造 次梁的配筋方式有弯起式和连续式，一般连续式配筋形式施工方便，应用广泛。沿梁长纵向钢筋的弯起和切断，原则上应按弯矩及剪力包络图确定。但对于相邻跨跨度相差不超过 20%，活荷载和恒荷载的比值酬 g 的连续梁，可参考图 6 布置钢筋。四、主梁设计（力按弹性理论计

10、算）：1、计算简图：由于钢筋混凝土主梁的抗弯刚度比钢筋混凝土柱大得多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁的计算简图如图所示。主梁除承受自重和直接作用在主梁上的荷载外，主要是次梁传来的集中荷载。为简化计算，可将主梁的自重等效为集中荷载，其作用点与次梁的位置相同。次梁柱柱板主梁 则主梁计算跨度：中跨：柱柱bblln21210（支座中心线之距）边跨：柱柱ballbllnnn2121025.0210 2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：次梁恒载主梁间距=kN 主梁自重：)(Bzzhhb次梁间距 =kN 主梁粉刷重：)(2Bzhh 次梁间距每平米粉刷层

11、重=kN 恒载：kG kN 则kGG2.1 kN 活载：Q次梁活载主梁间距 kN 3、力计算：主梁的力按弹性理论方法计算，用结构力学中所述的方法进行。为了减轻计算工作量，对于等跨连续板、连续梁在各种不同布置的荷载作用下的力系数，已制成计算表格，设计时可直接从表中查得力系数。1)QLkGLkM21 其中，2 1kk可由书中表查取，L 计算跨度，对于 B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2）QkGkV43 其中，43kk可由书中表查取，4、最不利活荷载布置的原则 连续梁或板所受荷载包括恒荷载和活荷载两部分，其中活荷载的位置是变化的，所以在计算力时，要考虑荷载的最不利组合和截面的力包络图。活荷载

12、可能出现在某一跨或某几跨，也可能出现在每一跨。最不利活荷载布置的原则如下：(l）求某跨跨中最大正弯矩时，应在该跨布置活荷载，然后向两侧每隔一跨布置。(2）求某跨跨中最大负弯矩（即最小弯矩）时，应在该跨不布置活荷载，而在两邻跨布置活荷载，然后每隔一跨布置。(3）求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后向两侧隔一跨布置。(4）求某支座截面最大剪力时，其活荷载布置与求该截面最大负弯矩时的布置相同。根据以上原则可确定活荷载最不利布置的各种情况，它们分别与恒荷载（满布）组合在一起，就得到荷载的最不利组合。主梁弯矩计算 项 次 荷载简图 1/Mk BMk/2/Mk minM (mkN)

13、组合项次 组合值 maxM(mkN)组合项次 组合值 由此可作出下列几种情况下的力图：+；+；+；+将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算：项 次 荷载简图 AVk/左BVk/右BVk/minV (kN)组合项次 组合值 maxV(kN)组合项次 组合值 同样可绘出剪力包络图。5、主梁正截面和斜截面承载力计算：正截面配筋计算：正截面承载力计算。因梁、板整体浇筑，板也可作为主梁的上翼缘。故主梁跨截面按 T 形截面计算，支座截面按矩形截面计算。在主梁的支座处，主梁与次梁截面的上部纵向钢筋相互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，梁的有效高度减小。所以在计算主梁支

14、座截面负钢筋时，截面有效高度 h0：一排钢筋时，h0=h 一（50 一 60)mm；两排钢筋时，h0=h 一(70 一 80)mm,h 为截面高度。截 面 1 B 2 M (mkN)2/0bV bVM021 201/bhfMcs s211 5.01s 20/hfMAyss 选择钢筋 实际钢筋 注意：主梁跨中截面按 T 形截面计算，其翼缘宽度fb按如下计算：lbf31且bsbf0，并判断是第几类 T 形截面。斜截面配筋计算 截面 A 左B 右B V（kN）025.0bhfc 07.0bhfVtc 箍筋直径、肢数 弯起钢筋 弯起钢筋面积 45sin8.0ysbsbfAV sbcsvyvVVVhAf

15、s0 实配箍筋 6、主梁吊筋计算：附加横向钢筋计算：次梁与主梁相交处，在主梁高度围受到次梁传来的集中荷载的作用。次梁顶部在负弯矩作用下将产生裂缝，如图 9(a)所示。因次梁传来的集中荷载将通过其受压区的剪切面传至主梁截面高度的中、下部，使其下部混凝土可能产生斜裂缝见图 9(b），最后被拉脱而发生局部破坏。因此，为保证主梁在这些部位有足够的承载力，位于梁下部或梁截面高度围的集中荷载，应全部由附加横向钢筋（箍筋、吊筋）承担，如图所示，附加横向钢筋宜优先采用附加箍筋。箍筋应布置在长度为：2h+3b 的围。当采用吊筋时，其弯起段应伸至梁上边缘，且末端水平段长度在受拉区不应小于 20d，在受压区不应小于

16、 10d,d 为弯起钢筋的直径。附加横向钢筋所需的总截面面积应符合下式：图 9 图 10 7、根据计算结果及构造要求绘制主梁配筋示意图。8、材料图及纵筋的弯起和切断。1）按比例绘出主梁的弯矩包络图 2）按同样比例绘出主梁纵向配筋图，并满足以下构造要求：弯起筋应在被充分利用的截面以外距离2/0hs 的截面处弯起（下弯点），上弯点距支座边缘距离为 50mm。切断钢筋应在“理论断点”以外，当07.0bhfVt时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度02.1hla；当07.0bhfVt时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度al 2.1 纵筋伸入支座大于等于两根，且面积不得少于跨中钢筋面积的 50%，并且伸入支座

17、要有一定的锚固长度。五、有关制图的一些说明 1、图纸：采用 3#图纸，3 2、图标：3、字体及图线：图纸上所有字体一律采用仿宋字，所有图线、图例及尺寸标注均须符合制图标准。4、钢筋明细表：构件 名称 编号 简图（mm）直径 长度（mm）数量 总长（m）板 次 梁 主 梁 （1）对有弯钩的钢筋，在计算长度时，应加上弯钩长度，每两个半圆弯钩的长度为：钢筋直径（mm）6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 南昌工程学院水利与生态工程学院 钢筋混凝土结构 每两个半圆弯钩长度（mm）80 100 120 150 180 200 240 260 290 330 370 420

18、（2）一般箍筋标准包尺寸，箍筋的弯钩长度按下表：箍筋直径（mm）510 12 弯钩长度（2a）值（mm）纵筋 d25 150 180 d=2840 180 210 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计 一、设计题目 某多层厂房的钢筋混凝土肋梁楼盖设计 二、设计容（一）确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 （二）板的强度计算（按塑性力重分布计算）（三）次梁强度计算（按塑性力重分布计算）（四）主梁强度计算（按弹性理论计算）（五）绘制结构施工图（1）单向板肋梁楼盖平面布置图（标注墙、住定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）（比例1：1001：200）（2）单向板楼盖板配筋平面图（标注板厚、板

19、中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例 1：1001：200）（3）次梁的配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、刚劲的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例 1：50；剖面图比例 1：151：30）（4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩 M、剪力 V 的包络图（5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为 7.5kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为 0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰 15mm.3、材料选用：（1）混凝土：C30（2）钢筋：主梁及次梁受力筋采用 HRB400 钢筋，板及梁的其它钢筋可以采用 HPB300 钢筋。4、柱的截面尺寸：b*h=40

20、0mm*400mm 5、楼梯位于楼盖外部的相邻部分 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置：、确定主梁的跨度为m5.7,次梁的跨度为m6.6,主梁每跨布置两根次梁,板的跨度为m5.2。楼盖结构布置图如下：、按高跨比条件，当mmlh5.624010时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求 h70mm，取板厚 h80mm 3、次梁的截面高度应满足 h(121181)l0(278417)mm，取 h400mm。则 b(2131)h(133200)mm，取 b200mm。4、主梁的截面高度应该满足 h(101151)l0(440660)mm，取 h600mm。则 b

21、(2131)h(200 300)mm，取 b250mm。说明：该处 l0取轴线间尺寸。二、板的设计（按塑性力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取 1m 宽板带计算：20 mm 水泥砂浆抹面 0.02200.4 kNm 80mm 钢筋混凝土板 0.08252.0 kNm 15mm 板底混合砂浆 0.015170.255 kNm 恒载：gk2.655 kNm 活载：qk7.517.5kNm 恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于mkN/0.42，所以活荷载分项系数取 1.3。于是板的设计值总值：qg=kkqg3.12.1 mkN/936.12 取近似值 13

22、kNm 2、板的计算简图：次梁截面为 200mm400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性力重分布设计，板的计算边跨：mmalhllnn23602/232028012010025002101，取 l012320mm (a=120mm)中间跨：l02ln2500mm-200mm2300mm 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图：3、力计算及配筋：用塑性力重分布理论计算，则有 系数如下：表 1.0 支承情况 截 面 位 置 端支座 边跨支座 离端第二支座

23、 离端第二跨中 中间支座 中间跨中 A 1 B 2 C 3 梁板搁支在墙上 0 1/11 两跨连续：-1/10 三跨以上连续：-1/11 1/16-1/14 1/16 板 与梁整浇连接-1/16 1/14 梁-1/24 梁与柱整浇连接-1/16 1/14 则由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：截面位置 1 B 2 C 1/11-1/11 1/16-1/14 20)(lqgM)/(mkN 2320.213111=6.361 2320.21311/1=-6.361 2300.213161 298.4 2300.21314/1 912.4 由题知：,20,1000mma

24、mmbs设则，mmahhs6020800 mmNfc/3.14，mmNfy/360 根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面 1 B 2 C M（mkN）1M BM 2M 28.0 M cM cM8.0 20)(lqgM 6.361-6.361 4.298 3.438-4.912-3.930 201bhfc（mkN）51.48 201bhfMcs 0.124 0.124 0.084 0.067 0.095 0.076 s211(576.0b)0.132 0.132 0.088 0.069 0.100 0.079 5.01s 0.934 0.934 0.956 0.966 0.950 0.96

25、1 0/hfMAyss（mm2）315.3 315.3 208.1 164.8 239.4 189.3 选钢筋 轴线 轴线 6/8110 6/8110 6110 6110 轴线 6/8110 6/8110 5110 6130 实际配筋 轴线 轴线 357mm2 357mm2 257mm2 257mm2 轴线 357mm2 357mm2 178mm2 218mm2 位于次梁跨上的板带，其区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M、3M）和中间支座（cM）计算弯矩可以减少 20%，其他截面则不予以减少。注意钢筋直径、间距的取用：1、钢筋种类尽可能的少 2、底部受力筋和上部负弯矩筋间距最好一致

26、 3、不要过分追求经济性 4、记住板受力筋“一大一小”最小直径-8mm 最大间距-200mm 4、确定各种构造钢筋：分布筋选用 6300。嵌入墙的板面附加钢筋选用 8200。垂直于主梁的板面附加钢筋选用 8200。板角构造钢筋:选用 8200,双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性力重分布计算）：1、次梁的支承情况：2、荷载计算：由板传来：mkN/31.50.2655.2 次梁肋自重：mkN/6.12508.04.02.0 次梁粉刷重 mkN/2176.017208.04.0015.0 恒载：mkNgk/127.7 活载：mkNqk/1

27、50.25.7 设计值总值：qg=kkqg3.12.1 mkN/0524.28 3、确定计算跨度及计算简图：塑性力重分布计算时，其计算跨度：中跨：mmlln6350250660002 边跨：mmalln6475224022501206600201 mm9.65136355025.1025.1nl,取mm651401l (mma240)因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：4、力计算：由20)(lqgM可计算出1M、BM、2M、cM，计算结果如下表：截面位置 1 B 2 C 1/11-1/11 1/16-1/14 20)(lqgM)/(mkN 2514.60524.28111

28、 =108.21 2514.60524.28111=-108.21 2394.60524.28161=71.68 2394.60524.2814/1=-81.92 由nlqgV)(可计算出AV、BlV、BrV、cV，计算结果如下表：截面位置 A lB rB C 0.45 0.60 0.55 0.55 nlqgV)()(kN 355.60524.2845.0 22.80 355.60524.2860.0 96.106 350.60524.2855.0 97.97 350.60524.2855.0 97.97 （说明：计算支座截面的剪力时，分别取截面对应的梁净跨跨度。）5、截面承载力计算：次梁跨中

29、按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度fb，按mmsbmmlbf220020020002200660031310，故取mmbf2200。梁高：mmhh36040400,4000 翼缘厚：mmhf80 判定 T 形截面类型：mmNhhhbffffc60110376.805)280360(8022003.140.1)2()(68.71)(21.108376.805中间跨中边跨中mkNmkNmkN 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。支座截面按矩形截面计算，离端第二支座 B 按布置两排纵向钢筋考虑，取mmh340604000，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取mmh3600 次梁正截面承载力计

30、算见下表：截 面 1 B 2 C 弯矩 M)(mkN 108.21-108.21 71.68-81.92 201bhfc或201hbffc 236022003.140.1610216.4077 23402003.140.1610616.330 236022003.140.1 610216.4077 23602003.140.1610656.370 201201hbfMbhfMfcscs或 0.027 0.327 0.018 0.221 s211 )518.0(b 0.027 0.412 0.018 0.253 5.01s 0.987 0.794 0.991 0.874 0/hfMAyss 84

31、6 1051.6 558.1 723.2 选用钢筋 320（弯 1）320+116（弯起）316（弯 1）318（弯 1）实际钢筋截面面积（mm2）942 1143.1 603 763 次梁斜截面承载力计算见下表：截 面 A 左B 右B C V)(kN 80.22 106.96 97.97 97.97 025.0bhfcc)(kN V257.4 截面满足 V243.1 截面满足 V243.1截面满足 V257.4 截面满足 07.0bhfVtc)(kN V072.72 需配箍筋 V68.068 需配箍筋 V68.068 需配箍筋 V072.72需配箍筋 箍筋肢数、直径 2 8 2 8 2 8

32、2 8 1svsvnAA 101.6 101.6 101.6 101.6)/(25.10csvyvVVhAfs 2020 399.69 519.86 635.5 实配箍筋间距 200 200 200 200 025.1hsAfVVsvyvccs V22.80满足 V96.106 满足 V97.97满足 V97.97 满足 afVVAycssbsin8.0 选配弯起钢筋 由于纵向钢筋充足，可弯起 120 由于纵向钢筋充足，可弯起 120 由于纵向钢筋充足，可弯起 116 由于纵向钢筋充足，可弯起 118 实配钢筋面积 314.2mm2 314.2 mm2 201.1 mm2 254.5mm2 6

33、、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边 50mm 处开始布置，在简支端的支座围各布置一根箍筋。7、次梁配筋图 四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：柱截面 400400mm2，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370mm。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：kN038.476.6127.7 主梁自重：kN15.7252.225.0)08.06.0(主梁粉刷重：kN58344.0172.2015.0)08.06.0(2 恒载：kGkN7

34、7144.54 恒载设计值：kGG2.1kN726.65 活载设计值：QkN7.1283.16.60.25.7 3、确定计算跨度及计算简图 主梁计算跨度：边跨：mmlbllnn5.75597180025.0400217180025.02101柱 mmbaln75652/4002/37071802121柱，近似取mml754001 中跨：mmbblln75002/4002/400710021210柱柱 因跨度相差不超过 10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：4、力计算：1)弯矩设计值：QLkGLkM21 其中，2 1kk可由书中表查取，L 为计算跨度，对于 B 支座，计算跨度可取相邻两跨中较长的

35、跨度值。2）剪力设计值：QkGkV43，其中，43kk可由书中表查可知。主梁弯矩计算 项次 荷载简图 1/Mk BMk/2/Mk cMk/GGGGGG 92.120244.0 61.131267.0 03.33067.0 61.131267.0 QQQQ 45.280289.0 06.129133.0 38.128133.0 06.129133.0 QQ 67.43045.0 06.129133.0 05.193200.0 06.129133.0 QQQQ 22.222229.0 79.301311.0 09.164170.0 91.85089.0 Q Q Q Q 11.29030.0 37.

36、86089.0 664.92096.0 2.300311.0 力不 利组合+401.37-260.67-95.35-260.67+77.25-260.67 226.08-260.67+343.14-433.4 197.12-217.52+91.81-217.98 125.694-431.81 由此可作出下列几种情况下的力图：+；+；+;+将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算：项 次 荷载简图 AVk/左BVk/右BVk/GGGGGG 17.48733.0 27.83267.1 726.6500.1 QQQQ 45.111866.0 95.145134.1 00

37、QQQQ 67.88689.0 73.168311.1 27.157222.1 力不利组合+159.62-229.22 65.726+136.84-252 222.996 同样可绘出剪力包络：5、主梁正截面和斜截面承载力计算：主梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度fb，按mmsbmmlbf50002500750031310，故取mmbf2500。梁高：mmhh54040600,6000（边跨），mmh540406000（中间跨）翼缘厚：mmhf80 判定 T 形截面类型：mmNhhhbffffc601101430)280540(8025003.140.1)2()(08.226)(37

38、.4011430中间跨中边跨中mkNmkNmkN 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。支座截面按矩形截面计算，离端第二支座 B 按布置两排纵向钢筋考虑，取mmh530706000。正截面配筋计算。截 面 1 B 2 弯矩 M)(mkN -401.37-431.81-226.08-95.35 2/0bV 2/4.0)7.128726.65(=38.89 bVM021 -117.24 201bhfc或201hbffc 254025003.140.16107.10424 25302503.140.16102.1004 256025003.140.16102.11211 25602503.140.16

39、1012.1121 201201hbfMbhfMfcscs或 0.039 0.155 0.007 0.085 s211 )518.0(b 0.040 0.169 0.007 0.089 5.01s 0.980 0.916 0.997 0.956 0/hfMAyss 2146.5 2470.7 1188.5 522.7 选用钢筋 622 620+120 420 220 实际钢筋截面面积（mm2）2281 2595.2 1256 628 斜截面配筋计算：截 面 A 左B 右B V)(kN 159.62 252 222.996 48.1250450,450805300bhmmhhhwfw因,截面尺寸

40、按下面式验算 025.0bhfcc)(kN V69.473 截面满足 V69.473 截面满足 V69.473 截面满足 剪跨比：0.3,372.45302500取 0175.1bhfVtc)(kN V90.82 需配箍筋 V90.82 需配箍筋 V90.82 需配箍筋 箍筋肢数、直径 2 8 2 8 2 8 1svsvnAA 100.6 100.6 100.6)/(0.10csvyvVVhAfs 250.19 113.51 137.01 实配箍筋间距 取 200 满足 取 150 不足用sbA补充 取 150 不足用sbA补充 00.1hsAfVVsvyvccs V96.06 不满足 V05

41、.128 不满足 V05.128 不满足 afVVAycssbsin8.0 312.2 mm2 608.7mm2 466.3mm2 选配弯起钢筋 弯起 120 128 由于纵向钢筋充足，可弯起 122 实配钢筋面积)(mm 314.2 615.8 380.1 验算最小配筋率 00145.024.00027.01502506.100yvtsvsvffbsA,满足要求 说 明 由于剪力图呈矩形，在支座 A 截面右边的2.2m围需要布置两排弯起钢筋，而且要使箍筋加密为100mm即可满足要求。由于剪力图呈矩形，且比较大，在支座截面B左边的2.2m围需要布置三排弯起钢筋，而且要使箍筋加密为 100mm，

42、即可满足要求。由于剪力图呈矩形，在支座截面 B 右边的 2.2m 围需要布置两排弯起钢筋，而且要 使 箍 筋 加 密 为100mm 即可满足要求。为了施工方便，除加密区箍筋间距一律为 150mm 6、两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的的集中力：kNFl1456.1857.1282.1038.47，mmh2004006001 附加箍筋布置围：mmbhs100020032002321 取附加箍筋 8200mm,则在长度围可布置箍筋的排数：612001000m排,梁两侧 布置三排。另加吊筋 118，25.254mmAsb，则由：lsvyvsbyFkNAnfmaAf7.2343.5021026707.

43、05.2543002sin21，满足要求。五、关于计算书和图纸的几点说明：1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用 3#图纸，3。2、结构平面布置图：比例 1：100。3、板的配筋图：比例 1：50 分布筋选用：6250 与主梁垂直的附加负筋选用：8200，深入板中的长度为 500mm。与承重砌体墙垂直的附加负筋选用：8200，伸出墙边长度为 300mm。板角附加短钢筋双向布置 8200，每一方向伸出墙边的长度为 500mm。4、次梁的配筋图：比例 1：30 箍筋选用：6150 通长布置。中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为 50m

44、m。、号钢筋弯起后在 B 支座共同抵抗负弯矩，相当于 116,在矩支座边缘 1300mm 处截断。离支座边缘 50mm 处各设置一个附加箍筋。两根号钢筋弯起后在 C 支座共同抵抗负弯矩，相当于 116,在矩支座边缘 1300mm 处截断。B 支座第二批截断的号钢筋,在距支座边缘 1800mm 处截断。号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘 2100mm 处截断，与号钢筋在 600mm围搭接，兼作第二跨的架立筋。号钢筋在 C 支座右端通常兼作架立筋。5、主梁的配筋图：比例 1：30 箍筋选用：加密区选用 6100，非加密区选用 6150。中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为 50mm。在次梁与主梁交界处设置附加横向钢筋，选用 8200,两边各布置三排,另加一根 118 吊筋.离支座边缘 50mm 处各设置一个附加箍筋。其余钢筋截断详见配筋图。