塔吊拆除人防顶板加固方案.pdf

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1、3#楼塔吊拆除人防顶板加固方案 因3#楼塔吊拆除，需用50T吊车从5#楼人防顶板经过，为保证顶板的结构安全，项口为 吊车规定行车路线，并在其下地下室负三层釆用钢管回顶加固。一、基本概况 3#楼塔吊位于3#楼与5#楼之间，塔吊拆除吊车需经人防顶板。5#楼人防顶板C35混凝 土，厚250 mm；负三层底板为C35混凝土，厚厚250 mm；层高4.2m,净高3.95m。人防顶板设计荷载60KN/m2,覆土 90 cm厚（土容重按17KN/m3）o 二.行车路线 根据现场实际情况，制定行车路线。吊车开进之前，用白灰撒出吊车行驶和停靠的范围,吊车只能在白线范围内进行行驶。行车路线详3#楼塔吊、施工电梯拆

2、卸布置平面图。三.吊车选用 塔吊与吊车约20m水平距离，根据塔吊标准节重量及各吊车的额定起重量，项LI选用50t 的QY-50吊车。长江OY50汽千吊额定起匚；匸2 长 工作半轻、帕后方.1 初吊重 108 181 25.4 32.?40 40-92 4(M2 40+9.2 40+15 40+15 4015 3.0 50.5 副杆5*工杆If 刖杆38 段杆1亍 副杆3旷 3.5 42.0 4.0 37 0 5.0 302 28.0 18.0 说妝 粗线框内的数值由骂*1强发决定 H余由肆牟檢宦件决宦 6.0 24.5 23.5 1S.0 13.0?0 199 194 16 S 13.0 8.

3、0 155 117 14 8 12.3 75 9.0 93 128 11.0 75 10.0 7.5 10.4 10.0 7.3 3.5 11.0 6.2 S.5 9.0 6.8 3.2 12.0 4.2 7.1 7.7 6.3 3.0 2.4 2.4 14.0 5 1 5.7 55 2.7 2.2 20 23 15 16.0 3.75 4.3 4.6 2.5 2.0 1.8 2.0 1.4 18.0 2.7 3.25 3.6 1.S 1.7 1.S 13 1.0 20.0 12 2 4 28 2.0 1.6S 16 16 12 1.0 22.0 1.75 2.05 1.8 1.5 1.4 1

4、.4 1.1 0.9 24.0 1.25 1.55 1.4 1.35 1.2 11 1.0 0.85 26.0 0.S 1.12 1.05 1.0 1.0 1.0 0.9 0.7S 28.0 0.76 0.7 0.75 0.S 0.S 0.S 0.7 30.0 0.4 0.48 06 06 06 0.6 说孙 15工作半径和起盧臂长单位为：粒 起钮单位为：吨.T作半径为工作时的实际值.2髯打好作为第Ji支他恥 衣中数值适360皮作业 V 吊的和吊aH-丨也五510小斤I7D-（一计算模型及简1、为考虑安全富余及计算简便，不考虑覆土对轮压的散发减小作用。2、计算四、加固方案 加固范闱及做法详附图

5、5#楼人防顶板加固施工图。五、注意事项 1、在吊车驶入前，必须先划好口线，确保吊车在规定的区域进行行驶。2、钢管支架搭设的边界区域的梁必须搭设支撑。3、为防止吊车对园林景观地砖的破坏，在吊车支腿处下方垫钢板。六、计算书 （二）顶板承载力验算 地下室顶板的板跨度按5m取值、设il承载力汁算每米顶板弯矩图如下:o 计算co o o co g O O co o 按三跨连续梁查表得：最大正弯矩 M=001ql2=0.101x60 x5x5=151.5KN*m 最大负弯矩 M=-0.177ql2=-0.177x60 x5x5=-265.5 KNm 最小剪力 V二0.45 ql=O.45x6Ox5=135

6、KN 地下室钢管支撑的纵横距为8OOmm（即800mmx8000mm搭设，吊车车轮荷载值每米顶板 产生弯矩图如下：吊车重44t,按后轮承担全部荷载的80%计算，单侧轮压荷载为：44X9.8X0.84-2H-1.34-0.7=189.5KN/m2o 覆土荷载为 17X0.9=15.3KN/nT。计算单元总荷载为2O4.8KN/m 204.8KN/m 按单跨简支梁讣算得：最大弯矩 M=0.25ql2=0.25x204.8x0.8x0.8=32.8KN*m151.5KN*m（三）顶板抗冲切验算 验算公式：0.70碎加曲 实际冲切荷载 F1 二 44 X9.8X0.8 一 2+25 XI.6X1.6X

7、0.25+17 X0.9X1.6X1.6=227.6KN 式中叽受冲切承载力截面高度影响系数，取0.95；ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft二1.57MP&：如冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：N=227.6 9 二 25.29kN _ 1 0.381X4=156.55N/mm:=0.381 故立杆受力符合要求。用品茗软件进行复核：不考虑顶板承重、自重、覆土等因素，考虑支架承受吊车荷载。吊车换算成均布荷载为44X9.84-2.8F6.65二23.16KX/m2o 荷载信息输入：均布荷载为lOKN/m1,不足部分折算成板厚h二(23.16-10-0.5)/25.5二495 mmo 立杆的稳定性计

8、算公式 G=N/(pA)f 其中N 立杆的轴心压力设计值(kN):N=21.536 kN：(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58 cm；A立杆净截面面积(cm?)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；o-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设讣值：f=205 N/mm2；Lo-计算长度(m)；根据 扣件式规范,立杆计算长度Lo有两个计算公式L)=kuh和Lo二h+2a,为安全计，取二者间的大值，即L(尸maxl155?.7?.2,1.2+2?.1二2.356；k 计算长度附加系数，取1.155；H-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度Lo=2.356：L()/i=2356.2/15.8=149；由长细比Wi的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.312；钢管立杆受压应力计算值;0=21535.866/(0.312789)=141.156 N/mm2；立杆稳定性计算o=141.156 N/nmi2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mmt满足要求！七、附图