明挖隧道主体模板支架施工计算书.pdf

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1、 明挖隧道主体模板支架 施工计算书 -1-目 录 一、工程概况.-1-二、计算依据.-1-三、参数选取及荷载组合.-2-3.1 部分荷载系数（荷载）取值.-2-3.2 荷载组合.-2-3.3 材料力学性能参数.-2-四、支架计算分析.-5-4.1 箱涵截面形式.-5-4.3 底板侧模检算.-7-4.3.1 模板的侧压力.-7-4.3.2 侧模模板检算.-7-4.3.3 侧模方木小楞检算.-8-4.3.4 侧模双钢管背带检算.-9-4.3.5 拉筋强度验算.-10-4.4 侧板钢模板验算.-10-4.4.1 侧压力的标准值.-10-4.4.2 面板验算.-11-4.4.3 横肋强度、刚度验算.-

2、12-4.4.4 背杠的验算.-13-4.4.5 穿墙拉杆验算.-14-4.4.6 吊杆螺栓及销子强度校核.-14-4.5 侧板钢模板行走装置验算.-16-2-4.5.1 门架强度、刚度、稳定性验算.-17-4.5.2 行走底梁校核.-20-4.6 顶板内顶模检算.-21-4.6.1 内顶模模板检算.-21-4.6.2 内顶模方木小楞检算.-22-4.6.3 内顶模方木大楞检算.-24-4.7 顶板内模支架检算.-25-五、结论.-26-1-一、工程概况 北周市上河路隧道工程，位于北周市市民服务区核心区内，沿规划上河路道路布置，隧道西起龙门路路东，东至鱼跃路路西。上河路隧道工程施工范围（K0+

3、40K1+690），全长 1.65km，其中隧道封闭段长 1260m。隧道标准段采用双孔矩形钢筋砼整体箱涵结构，隧道为双向四车道布置，单孔净宽为 8.7m,单孔横断面布置为：0.125m(余宽)+0.5m（检修通道）+0.5m(路缘带)+7m（机动车道）+0.5m(路缘带)+0.325m(防撞侧石)。本隧道为钢筋砼闭合框架结构，顶板最大覆土厚度约 5m。隧道暗埋段中隔墙厚度 0.6m，顶板厚度有 1m、1.1m 两种规格，底板厚度有 1.1m、1.2m 两种规格，侧墙厚度 1m。为满足结构不均匀沉降变形的需要，隧道结构以 25m、30m、50m 为一个节段，相邻节段间设 20mm 变形缝。二、

4、计算依据 北周市市政工程勘测设计研究院：北周市民公共文化服务区上河路隧道工程（龙门路鱼跃路）隧道主体工程施工图设计；建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）木结构设计规范（GB 50005-2003）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)钢结构设计规范（GB 50017-2003）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2011）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）混凝土结构设计原理 高等教育出版社 路桥施工计算手册周水兴等著 人民交通出版社 -2-建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003

5、三、参数选取及荷载组合 3.1 部分荷载系数（荷载）取值 碗扣式钢管支架自重（立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、等）：38.4KN/m。新浇砼容重：26kN/m3 模板自重(含内模、侧模及方木)以砼自重的 5%计 施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa（竖向荷载），4.0（水平荷载）3.2 荷载组合 计算模板强度、刚度:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架强度、刚度:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架稳定:q=1.2(+)+1.4(+)计算脚手架单肢立杆承载力：q=1.2(+)+1.4(+)3

6、.3 材料力学性能参数 1)竹编胶合模板的强度设计值及弹性模量 竹编胶合模板的强度设计值及弹性模量可按 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中附录 A.5.1 规定选用。-3-2)木结构的强度设计值及弹性模量 木结构中木材的强度设计值、弹性模量及调整系数可按木结构设计规范（GB 50005-2003）中第 4.2.1 条和第 4.2.3 条规定选用。-4-3)钢管脚手架的强度设计及弹性模量 钢管脚手架的有关设计参数可按 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)中附录 B 规定选用。4)钢材的强度设计值 钢结构中钢材的强度设计值可按钢结构设计规范（GB 5

7、0017-2003）-5-中第 3.4.1 条规定选用。四、支架计算分析 4.1 箱涵截面形式 4.2 支架布置 箱涵内模采用钢管支架，支架立杆及水平杆采用外径为 48 碗扣式钢管支架，壁厚 3.5mm，立杆步距 120 cm，1.1、1.2m 厚顶板纵横向水平杆间距均 -6-为 60cm，1m 厚顶板纵横向水平杆间距为 6090cm。剪刀撑及斜横杆采用外径为 48 扣件式钢管支架，壁厚 3.5mm。横桥向剪刀撑及纵桥向剪刀撑每隔 4排（列）立杆设置一道，必要时根据现场施工情况，对剪刀撑进行加密。箱涵底板外模均采用 15 mm 的竹编胶合模板,小楞采用 50100mm 方木，背带采用双钢管对拉

8、。侧墙模板采用全钢模板，面板 6mm 厚钢板;横肋10，间距为 373mm，法兰为带钢 12mm100mm,背杠为14 槽钢，间距 700mm。砼最大浇筑高度4.7m。拉杆用 16 三段式止水拉杆，拉杆水平间距 70mm,垂直间距 650mm,每块模板用 2 件 Tr366 丝杠吊在行走架子上，以利于模板整体移动。模板见下图。箱涵顶板内模和外模均采用 15 mm 的竹编胶合模板,内模小楞采用50100mm 方木,大楞采用 100100mm 方木,外模小楞采用 50100mm 方木，-7-背带采用双钢管对拉。4.3 底板侧模检算 4.3.1 模板的侧压力 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准

9、值，可按下列公式计算，并取其中的较小值：2121022.0VtPc HPc 其中，c=25KN/m3；t06；11.2；21.0；v0.6；因此，P=0.222561.21.00.61/2=30.7KPa P=251.7=42.5KPa30.7KPa 所以，取 P=30.7KPa 有效压头高度：h=F/c=30.7/25=1.23 4.3.2 侧模模板检算 内侧模模板采用 15 mm 的竹编胶合模板,直接搁置于方木小楞上,方木小按间距 L=0.25 米布置，按 3 跨连续梁考虑，取 1m 宽进行验算。竹编胶合模板的力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中的 5 层

10、15mm 厚考虑，则：fjm35MPa，E=9898MPa。按 3 跨连续梁验算，其计算模型如下：截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000152/6=37500mm3 -8-I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 荷载组合 q=1.230.7+1.44.0=42.4 KN.m 强度检算 Mmaxql2/1042.40.252/100.27KN.m maxMmax/W0.27106/375007.2MPa 35 MPa (满足要求)刚度检算 f ql4/(150EI)42.42504/(1509898281250)0.4mm250/4000.63mm (满足要求)

11、4.3.3 侧模方木小楞检算 方木小楞搁置于竹胶板上，小楞方木规格为 50100mm,背带按间距L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按 木结构设计规范（GB 50005-2003）中的 TC-13类木材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa，E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=501002/6=83333.3mm3 I=bh3/12=501003/12=4166666.6mm4 荷载组合 -9-q=（1.230.7+1.44.

12、0）0.25=10.6kN/m 强度检算 Mmaxql2/1010.60.62/100.38KN.m maxMmax/W0.38106/83333.34.56MPa 11.6MPa(满足要求)刚度检算 f ql4/(150EI)10.66004/(15084004166666.6)0.26mm600/4001.5mm(满足要求)4.3.4 侧模双钢管背带检算 背带搁置于方木小楞上，背带规格为 248mm 钢管，壁厚 3.5mm,按照2.8mm 计算，拉筋按间距 L=0.6 米布置，小楞亦按连续梁考虑。fm205MPa，E=2.05105MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：截面参数及材料力学性

13、能指标 W=50802=10160mm3 I=1219002=241800mm4 荷载组合 q=（1.230.7+1.44.0）0.6=25.4kN/m 强度检算 Mmaxql2/1025.40.62/100.91KN.m maxMmax/W0.91106/1016089.6MPa 205MPa(满足要求)-10-刚度检算 f ql4/(150EI)25.46004/(150205000241800)0.44mm600/4001.5mm(满足要求)4.3.5 拉筋强度验算 拉杆水平距离 600mm，垂直距离 600mm，现以 1 个拉杆为例计算其强度。拉杆由 14 圆钢车制作成 M13 螺纹净

14、面积为 133mm2。单个拉杆受力 F=PA=30.7KN/m20.6m0.6m=11.1kN 拉杆应力=F/133=83.5f=215 N/mm2 故拉杆满足使用要求。4.4 侧板钢模板验算 4.4.1 侧压力的标准值 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（桥梁施工工程师手册P171杨文渊）：hkP 当 v/T0.035 时，h=1.53+3.8v/T;式中：P新浇混凝土对模板产生的最大侧压压力（KP）;h有效压头高度（m）；v混凝土浇筑速度（m/h）；T混凝土入模时的温度（）；混凝土的容重（kN/m3）；k外加剂影响修正

15、系数，不掺外加剂时取 k=1.0，掺缓凝作用的外加剂 -11-时 k=1.2；根据前述已知条件：因为：v/T=2/30=0.0670.035，所以 h1.53+3.8v/T=1.53+3.80.0671.785m 最大侧压力标准值为：P=Kh1.2261.78555.7kN/本工程中 新浇筑混凝土侧压力取 1.2 分项系数 振捣混凝土产生的荷载分项系数取 1.4 检算强度时荷载设计值为：P=1.255.7+1.44.072.44kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：P=55.7 kN/m2 4.4.2 面板验算 (1)面板强度验算 面板支承于横肋和法兰之间，横肋净间距均为 325mm，法兰净间距

16、1980mm,新浇注砼侧压力值取 F=72.44KN/m2=0.0724N/mm2，面板按单向受力计算，按两跨连续计算，取 10mm 宽板带为计算单元，计算板单位面积上的均布荷载的设计值故 q=0.724N/mm，计算简图如图所示 按静荷载最大查得弯矩系数 Km=0.1 Mmax=Kmql2=0.10.7243252=7648Nmm Wx=bh2/6=1062/6=60mm2 故面板最大内力值为：=Mmax/(rxWx)=7648/(160)=127N/mm2f(=215N/mm2)满足要求 -12-（2）面板刚度验算：查表得挠度系数 Kf=0.521 刚度验算时取荷载标准值 55.7KN/m

17、2 fmax=Kfql4/(100EI)其中钢材弹性模量 E=2.06105N/mm2 I=bh3/12=1063/12=180mm4 故 fmax=0.5210.5573254/(1002.06105180)=0.87mm 满足施工要求。4.4.3 横肋强度、刚度验算 横肋采用10 槽钢，间距 325mm,在模板使用过程中模板的连续性，可以简化支撑在背杠（间距 700mm）上的为 2 跨连续梁计算。查得其截面力学特性为：Wx=39.7103mm3 x=19804mm4 求其线荷载 q=PL=72.444KN/m2325mm=23.5N/mm （2）强度验算 查表得弯矩系数 Km=-0.225

18、 故 Mmax=Kmql2=0.15523.57002=1.785106Nmm 故肋最大内力值 max=Mmax/W=1.785106/(39.7103)=50N/mm2f=215N/mm2 满足要求。（3）刚度验算 查表得挠度系数 Kf=0.912 fmax=Kfql4/(100EI)故 fmax=0.91223.513004/(1002.06105198104)=1.5mm 挠度满足要求。-13-4.4.4 背杠的验算 背杠采用 2 根14 热轧槽钢作为钢模板的支撑、支撑在竖肋上。受竖肋传递的集中荷载 p,可简化为受集中荷载的三跨梁计算（穿墙拉杆水平最大间距0.7m,垂直方向最大间距 1.

19、3m）。查得14a 截面力学特征为：WX=39.7103mm 3 IX=391.5103mm4（1）背杠强度验算 q=0.0724N/m21300mm=94.2N/mm 背杠上下下端为悬臂结构，验算下端支座 A 处强度：MA=qL12/2=94.26502/2=19.9106Nmm 2 根14 槽钢截面特征：W=161103mm3,I=783103mm4。A=MA/W=106/(161103)=123N/mm2f=215N/mm2 验算支座 B 处强度：MB 按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：MB=-0.245qL22=0.24594.213002=3.9107Nmm B=M

20、B/W=3.9107/(783103)=50N/mm2f=215N/mm2 均满足要求（2）背杠刚度验算 如上图为一不等跨连续梁，BC=1300mm，跨度最大，故主要验算跨的挠度。根据建筑结构静力计算手册，梁在均布荷载作用下的最大挠度fmax=系数qL4/24EI,而系数与1=4Mc/qL32 及 K2=4MB/q L32 有关。Ma=qL12/2=94.265002/2=19.9106Nmm MB=由以上计算所得结果，即3.9107 Nmm 故1=4Ma/qL32=419.9106/(94.213002)=0.5 -14-K2=4MB/q L32=43.9106/(94.213002)=0.

21、1 根据1、K2 查表得系数为：0.115 故fmax=0.115qL4/24EI=0.11594.213004/(242.06105783104)=0.8mm 背杠强度及刚度均满足施工要求 4.4.5 穿墙拉杆验算 拉杆水平距离 700mm，垂直距离 650mm，现以 1 个拉杆为例计算其强度。拉杆由 16 圆钢车制作成 M14 螺纹净面积为 201mm2。单个拉杆受力 F=PA=72.44KN/m20.65m0.7m=32.9kN 拉杆应力=F/201=164f=215 N/mm2 故拉杆满足使用要求。4.4.6 吊杆螺栓及销子强度校核（1）吊杆丝杠强度校核 a、丝杠强度 每块模板上有 2

22、 个吊装位置，每根吊杆承载 1 块钢模板重量，考虑到丝杠构造要求，丝杠吊杆定为 Tr366,每块钢模板重量约为 12KN。丝杠 Tr366 有效截面积为 A=432mm 使用中只承受模板重量 12KN 丝杠强度=F/A=28 N/mm2f=215 N/mm2 丝杠强度满足施工要求 b、中间钢管强度校核 -15-中间钢管为方钢 605 其横截面积 A=1100 mm2 方管所受拉应力=F/A=11 N/mm2f=215 N/mm2 C、焊缝强度计算 丝杠丝母厚度 50mm,以角焊缝焊接于钢管，焊脚高度 5mm,焊缝为周边满焊，焊缝有效面积 1125 mm2，焊缝受拉强度设计值查钢结构设计 规范

23、ft=160 N/mm2 焊缝承受应力=F/A=11 N/mm2160 N/mm2 焊缝满足施工要求。（2）销子强度校核 销子承受剪应力，剪应力为 f=12KN,材料抗剪设计值查规范 fv=120 N/mm2，销子见下图 销子剪切面积 A=490 mm2。销子受剪应力 fv/=12000N/490 mm2=24.5 N/mm2120 N/mm2 销子满足施工要求。-16-4.5 侧板钢模板行走装置验算 行走装置正面 行走装置侧面 -17-4.5.1 门架强度、刚度、稳定性验算 主梁强度刚度验算 主梁由 20a 工字钢和方管 80805、50503 组成，每榀门架承受三块钢模板重量和施工荷载。门

24、架计算见图简化如下：把门架梁简化为桁架，主梁为 20a 工字钢，考虑到结构需要，在主梁上用方管焊接花架。F1=F2=F3=12KN N1、N2、为支座反力，N3 为剪刀撑连接点，对钢梁的支撑力作用可以忽略不计。钢梁材料截面特性为:WX=237103mm3 IX=2369104mm4。钢梁简化为下图；利用内力及变位的叠加原理，分别求出 F1、F2 对钢梁的弯矩及下挠度之值，然后在叠加。本例中 P=F1 F1 对钢梁的内力，=x/L=0.16 =a/L=0.16 =b/L=0.8 L=2500 a=400 b=1300 AC 段 Vx=0 AC 段 M=0 AC 段 fx=(Pb2L/6EI)(3

25、-3)-18-CB 段 Mx=-F1(L-a)BC 段 fx=(Pb2L/6EI)(3-)BC 段 Vx=-F1 Mb=Pb 故：BC段Vx=-F1=12000N f1x=(12000198022500)/(62.061052369104)(3-0.8)=4mm BC 段弯矩 Mx=-F1(L-a)=-120002100=25.2106N.mm BC 段应力为 1=Mx/WX=105N/mm2 F2 对钢梁的内力，=x/L=0.732 =a/L=0.732 =b/L=0.27 L=2500 a=1830 b=670 AC 段 Vx=0 AC 段 M=0 AC 段 fx=(Pb2L/6EI)(3

26、-3)CB 段 Mx=-F1(L-a)BC 段 fx=(Pb2L/6EI)(3-)BC 段 Vx=-F1 Mb=Pb 故：BC段Vx=-F1=12000N f2x=(1200067022500)/(62.061052369104)(3-0.8)=1mm BC 段弯矩 Mx=-F1(L-a)=-12000670=8.04106N.mm BC 段应力为 2=Mx/WX=34N/mm2 钢梁左端挂有 2 片模板 钢梁应力=1+2=139 N/mm2 钢梁挠度 f=f1x+f2x=5mm 钢梁强度和刚度满足施工要求。因钢梁有平面外支撑 6 处，故钢梁平面外稳定不在校核。-19-门架钢柱校核 门架钢柱四

27、面都有支撑，平面外稳定不在校核，仅校核强度和平面内稳定。钢柱为 H20010058 门架柱校核荷载最大的 1 个。荷载 P=212000N 柱高 H=6025mm H 型钢字钢横截面积 A=2757 mm2 荷载分项系数取 1.2 钢柱强度 1=P/A=1.2212000/2757=11N/mm2 钢柱稳定：X-X 轴 IX=1880104mm4 钢柱下部有支座，上部也有横梁支撑。钢柱轴压力设计值 p=28800N，型钢支撑的计算长度 l0=l=0.856000=5.1m。Q235 钢材的强度设计值为215N/mm2，H20010058 的截面特征为 A=27.57cm2,ix=8.25cm，

28、iy=2.21cm。整体稳定性验算：轴压杆的长细比为 x=l0/ix=61.8 x=150 yAN=1.2212000/0.6452757=28.3411N/mm2 f=215 N/mm2 此型钢属于 B 类截面，查轴压杆稳定系数表得min0.645y 由于型钢截面无孔洞削弱，故可不计算强度。根据钢结构设计规范 GB50017-2003,5.1.2 条规定：支撑型钢的整体稳定性为：N/xA=28800/2757=10.5 N/mm2f=215 N/mm2 故整体稳定性满足要求。-20-局部稳定性验算：翼缘板（根据钢结构设计规范 GB50017-2003,5.4.1 条规定）：如上图所示，翼缘板

29、外伸宽度为 b=48mm，厚度 t=8mm。b/t=48/8=6fy235)1.010(=16.8 故翼缘局部稳定性满足要求。腹板（根据钢结构设计规范 GB50017-2003,5.4.2 条规定）：腹板高度为 h0=184mm，厚度 tw=5mm。h0/tw=36.8(25+0.5)fy235=55.9 故腹板局部稳定性满足要求。4.5.2 行走底梁校核 底梁采用 30a 工字钢，底梁支撑钢柱，每根钢柱下面设有机械千金顶，故只校核钢柱位置处底梁的稳定性。-21-局部稳定性验算，工字钢腹板上设有加劲肋 32a 工字钢底梁上取 1 处,计算其受力情况，其荷载标准值为P0=12KN+2KN+2KN

30、=18KN，分项系数取 1.2，设计荷载为 P=21.6KN。查得 32a 工字钢 A=67.12cm2 ix=12.25cm，iy=2.44cm。支座处腹板受力面积 A=9.5mm250mm=2375 mm2 腹板高度为 h0=290mm，厚度 tw=9.5mm。腹板处 l0=l=0.85290=246.5mm 轴压杆的长细比为 y=l0/iy=24.4 y=150 yAN=1.2212000/0.6452375=33N/mm2 f=215 N/mm2 此型钢属于 B 类截面，查轴压杆稳定系数表得min0.645y 由上面计算得出底梁稳定性满足施工要求。4.6 顶板内顶模检算 4.6.1 内

31、顶模模板检算 内顶模模板采用 15 mm 的竹编胶合模板,直接搁置于方木小楞上,方木小楞按间距 L=0.26 米布置，按 3 跨连续梁考虑，取 1m 宽进行验算。竹编胶合模板的力学性能指标按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）中的 5 层 15mm 厚考虑，则：fjm35MPa，E=9898MPa。-22-按 3 跨连续梁验算，其计算模型如下：截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1000152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 荷载组合 q=1.2（26.01.2）1.05+1.4（2.5+2.0+2.0）=48.4 KN

32、.m 强度检算 Mmaxql2/1048.40.262/100.33KN.m maxMmax/W0.33106/375008.8MPa 35 MPa (满足要求)刚度检算 f ql4/(150EI)48.42604/(1509898281250)0.53mm260/4000.65mm (满足要求)4.6.2 内顶模方木小楞检算 内顶模方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为 50100mm,1.2m 厚顶板方木大楞按间距 L=0.6 米布置，1m 厚顶板方木大楞按间距 L=0.9 米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按 木结构设计规范（GB 50005-2003）中的 TC-13类木

33、材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：-23-截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=501002/6=83333.3mm3 I=bh3/12=501003/12=4166666.6mm4 荷载组合 1.2m 厚顶板：q=1.226.01.21.05+1.4（2.5+2.0+2.0）0.26=12.58kN/m 1m 厚顶板：q=1.226.011.05+1.4（2.5+2.0+2.0）0.26=10.88kN/m 强度检算 1.2m 厚顶板：M

34、maxql2/1012.580.62/100.45KN.m maxMmax/W0.45106/83333.35.4MPa 11.6MPa (满足要求)1m 厚顶板：Mmaxql2/1010.880.92/100.88KN.m maxMmax/W0.88106/83333.310.56MPa 11.6MPa(满足要求)刚度检算 1.2m 厚顶板：f ql4/(150EI)12.586004/(15084004166666.6)0.31mm600/4001.5mm (满足要求)1m 厚顶板：f ql4/(150EI)10.889004/(15084004166666.6)1.36mm600/400

35、1.5mm (满足要求)-24-4.6.3 内顶模方木大楞检算 内顶模方木大楞搁置于支架顶托上，大楞方木规格为 100100mm,顶托按间距 L=0.6m 布置，大楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按 木结构设计规范（GB 50005-2003）中的 TC-13类木材并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm130.91.10.911.6MPa,E=101030.851.10.9=8.4103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=1001002/6=166666.7mm3 I=bh3/12=1001003/12=8333333.3m

36、m4 荷载组合 1.2m 厚顶板：q=1.226.01.21.05+1.4（2.5+2.0+2.0）0.6=29.05kN/m 1m 厚顶板：q=1.226.011.05+1.4（2.5+2.0+2.0）0.6=25.12kN/m 强度检算 1.2m 厚顶板 Mmaxql2/1029.050.62/101.05KN.m maxMmax/W1.05106/166666.76.3MPa 11.6MPa(满足要求)1m 厚顶板 Mmaxql2/1025.120.62/100.9KN.m maxMmax/W0.9106/166666.75.4MPa 11.6MPa(满足要求)-25-刚度检算 1.2m

37、 厚顶板 f ql4/(150EI)29.056004/(15084004166666.6)0.72mm600/4001.5mm (满足要求)1m 厚顶板 f ql4/(150EI)25.126004/(15084004166666.6)0.62mm600/4001.5mm 4.7 顶板内模支架检算 内模之架采用满堂脚手架，立柱纵横向间距距皆采用 60cm，横杆间距距亦采用 60cm，纵横向斜撑每隔四排（列）设置 1 道。支架立杆检算 每根立柱所承受的竖向力最大竖向力为：按其所支撑面积内的荷载计算，碗扣式支架按 6.75 米高计；则单根立杆所承受的 F 竖=1.226.01.21.05+1.4

38、（2.5+2.0+2.0）0.60.6+1.2 0.0384（0.6+0.6）12+0.03846.75=18.6KN 立杆稳定及强度验算：横杆步距为 1.2m 长细比=L/i=1200/15.8=75.9250 则=0.893，则：=F 竖/A=18.6103/（0.893398）=52.3MPa 205 MPa (满足要求)支架横杆检算 每根横杆所承受的水平力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根横杆所承受的最大水平力为：-26-F 水=（1.232.8+1.44）0.60.6=16.2KN 横杆稳定及强度验算：立杆间距为 0.6m 长细比=L/i=600/15.8=37.97250 则=0.893，则：=F 水/A=16.2103/（0.893398）=45.6MPa 205 MPa (满足要求)五、结论 以上计算表明，该箱涵模架支架强度、刚度和稳定性等均能满足要求。