重力式挡土墙及衡重式挡土墙_1.pdf

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1、-.z.重力式挡土墙 重力式挡土墙，指的是依靠墙身自重抵抗土体侧压力的挡土墙。重力式挡土墙可用块石、片石、混凝土预制块作为砌体，或采用片石混凝土、混凝土进展整体浇筑。半重力式挡土墙可采用混凝土或少筋混凝土浇筑。重力式挡土墙可用石砌或混凝土建成，一般都做成简单的梯形。它的优点是就地取材，施工方便，经济效果好。所以，重力式挡土墙在我国铁路、公路、水利、港湾、矿山等工程中得到广泛的应用。常见的重力式挡土墙高度一般在 56 m 以下，大多采用构造简单的梯形截面形式，对于超高重力式挡土墙一般指 6m 以上的挡墙即有半重力式、衡重力式等多种形式，如何科学地、合理地选择挡土墙的构造形式，是挡土墙技术中的一项

2、重要容。由于重力式挡土墙靠自重维持平衡稳定，因此，体积、重量都大，在软弱地基上修建往往受到承载力的限制。如果墙太高，它消耗材料多，也不经济。当地基较好，挡土墙高度不大，本地又有可用石料时，应当首先选用重力式挡土墙。重力式挡土墙一般不配钢筋或只在局部围配以少量的钢筋，墙高在 6m以下，地层稳定、开挖土石方时不会危及相邻建筑物平安的地段，其经济效益明显。重力式挡土墙的尺寸随墙型和墙高而变。重力式挡土墙墙面胸坡和墙背的背坡一般选用 1：0.21：0.3，仰斜墙背坡度愈缓，土压力愈小。但为防止施工困难及本身的稳定，墙背坡不小于 1：0.25，墙面尽量与墙背平行。对于垂直墙，当地面坡度较陡时，墙面坡度可

3、有 1：0.051：0.2，对于中、高挡土墙，地形平坦时，墙面坡度可较缓，但不宜缓于 1：0.4。采用混凝土块和石砌体的挡土墙，墙顶宽不宜小于 0.4m；整体灌注的混凝-.z.土挡土墙，墙顶宽不应小于 0.2m；钢筋混凝土挡土墙，墙顶不应小于 0.2m。通常顶宽约为 H12，而墙底宽约为0.50.7H，应根据计算最后决定墙底宽。当墙身高度超过一定限度时，基底压应力往往是控制截面尺寸的重要因素。为了使地基压应力不超过地基承载力，可在墙底加设墙趾台阶。加设墙趾台阶时挡土墙抗倾覆稳定也有利。墙趾的高度与宽度比，应按圬工砌体的刚性角确定，要求墙趾台阶连线与竖直线之间的夹角图 63，对于石砌圬工不大于3

4、5，对于混凝土圬工不大于 45。一般墙趾的宽度不大于墙高的二十分之一，也不应小于 0.1m。墙趾高应按刚性角定，但不宜小于 0.4m。墙体材料：挡土墙墙身及根底，采用混凝土不低于 C15，采用砌石、石料的抗压强度一般不小于 MU30，寒冷及地震区，石料的重度不小于 20kN/m3，经25 次冻融循环，应无明显破损。挡土墙高小于 6m 砂浆采用 M5；超过 6m 高时宜采用 M7.5，在寒冷及地震地区应选用 M10。1 常见重力式挡墙的墙背与墙正面构造形态 1.1 挡土墙墙背构造形态 重力式挡土墙可按墙背的坡度分为仰斜式、垂直式与俯斜式 3 种形式。挡土墙土压力计算是一个复杂的课题，目前工程上应

5、用较多的有库伦理论和朗肯理论，但郎肯理论假定墙背和填土间没有摩擦力，即设墙摩擦角 d=0，计算得出的主动土压力偏大，设计偏于保守，可以认为朗肯理论是库伦理论中的一种特例。库伦理论提醒了挡墙各种受力因素的规律，即墙摩擦角、墙背仰斜角及填土外表倾角越小，产生的主动压力越小，反之，主动土压力就越大。据此可知仰斜式墙背所产生的主动压力最小，俯斜式最大，垂直式介于两者之间。当然，不能单凭主动土压力的大小来选择挡墙形式，需要结合工程实际情况来综合考虑。如挡土-.z.墙建造时需要挖方，因仰斜式墙背可与开挖临时边坡结合，施工方便，而俯斜式须在墙背回填土，因此仰斜式比拟合理；反之，如墙背需回填土那么宜采用俯斜式

6、和垂直式，使填土易于夯实。在水利工程中，由于有一些特定条件如水流等的限制，实际运用中常采用俯斜式挡墙，并且一般把挡土墙的下部做成底板形式，底板有利于其稳定性，从而可相应减小挡土墙的构造尺寸，到达经济、适用的目的。1.2 挡土墙的正面构造形态 挡土墙就正面形态而言可分为挡墙外墙垂直与仰斜两种。在同等条件下，采用外墙面垂直的挡墙基底压力大，稳定性较差，而外墙面仰斜的那么要好些。因此在公路挡土墙中普遍采用的是外墙面仰斜的挡土墙。但是用于城市市政建立中的挡土墙是以外墙面垂直居多，这是因为：墙面垂直形式挡土墙占地面积小，节约珍贵的城市用地，相对来讲更经济；外墙面垂直的挡墙在外观上与周围城市建筑物更显得和

7、谐统一；在水闸、船闸闸室岸墙以及其他一些水利工程中，由于设置闸门或水流等条件的限制，挡土墙外墙面必须做成垂直形式。2 超高重力式挡土墙的构造形式及其适用性 2.1 半重式挡土墙 半重力式挡土墙墙身截面较小，常用混凝土建造，并在强度不够的地方配置钢筋，可进一步提高挡土墙的高度，但其底板需要有足够的宽度来满足稳定性，其耗钢量比拟大、造价较高，而且其墙体均为立模现浇，装模难度大，施工不易，因此工程实际中较少使用。2.2 衡重式挡土墙-.z.衡重式挡土墙的最大优点是可利用衡重平台上的填土重、迫使墙身整体重心后移，使基底应力趋于均衡，增加了墙身的稳定性、这样可适当提高挡土的高度，但从另一方面来讲，衡重式

8、挡墙的构造形式又限制了其基底不可能做得很大，因此就扩散挡墙基底应力而言，衡重式挡土墙反而不如其他形式的挡土墙，其提高挡土的高度也是比拟有限的。2.3 带卸荷板的重力式挡土墙 带卸荷板的重力式挡墙，既可以利用卸荷板上的填土重来迫使墙整体重心后移使基底压力趋于均衡，又在很大程度上减小了土体对挡墙的主动土压力，如能科学地、合理地使用，可大提升挡墙的高度，因此在港口工程中此种挡土墙得到广泛的应用。可以说在墙背为填方的超高挡土墙中，这是一种非常经济和适用的挡土墙。1996 年，市重点建立工程之一的市区 20 万 t/d 供水工程，其泵站厂区建于一山坡处，最高填土超过 8m，需建长达 100 m、高 8.

9、5 m 的挡土墙。经过多个方案比拟后，采用了带卸荷板形式的重力式挡土墙，此挡土墙建成至今已运行7 年多，使用效果非常好。3 重力式挡土墙的构造措施 挡土墙的构造措施对其质量有举足轻重的影响，绝对不可掉以轻心，现实中有些挡土墙的计算方法并无过失，砌筑方法又遵规守法，可是一旦雨季来后，就出现挡土墙失稳，甚至崩塌事故，原因是无视了挡土墙构造措施的规定。在挡土墙前无水的情况为了降低挡土墙墙后的水压力，通常在墙身布置适当数量的泄水孔，使墙后积水或地下水易于排出，墙后泄水孔进口位置要求做反滤体，以免淤塞。另外，由于墙高、墙后土压力以及地基压缩性的差异必须设置沉降缝，同时为防止因混凝土及砖石砌体的收缩与温度

10、变化等作用引起的破裂，需要设置伸缩-.z.缝。通常将这两种缝结合在一起，每隔 15N25 m 设一道，缝宽约 20 mm，填沥青油毛毡或嵌入沥青砂板等材料用以防止墙后填料流失。对高度较高或特别重要的挡土墙，施工时要慎重选定回填土容量、摩擦角以及回填土的含水量。为了防止墙后积水渗入根底，应在最低泄水孔下部设粘土层并夯实，同样为了防止墙前积水渗入根底，应将墙前回填土分层夯实。在靠近挡土墙处不宜采用大型机械碾压，可用人工分层夯实，以免机械碾压时对墙体产生不利影响。只有这样，才能确保挡土墙的工程质量。挡土墙设计 1 重力式挡土墙的一般形式及常用构造尺寸 重力式挡上墙主要依靠墙体自重，来保持墙体在土压力

11、作用下的稳定。因体积和自重较大，不宜修筑太高，一般不超过 5m 为宜。根据墙背的坡度分成仰斜式、垂直式及俯斜式。这 3 种形式中，仰斜式及垂直式受力条件较好，但实际应用要根据具体条件拟定。比方墙背要与开挖的临时边坡相结合宜采用仰斜式挡土墙；假设墙背需填土，用地紧，宜采用俯斜式较好。a俯斜式挡土墙，墙底宽约为墙高的 12 左右墙预宽度按构造确定，一般为 30cm50cm。b.垂直式挡土墙，墙面坡度可采用 20:15:1 c仰斜式挡土墙，墙背坡度愈缓，土压力愈小，但墙背不宜缓于 4:1墙面与墙背应保持平行 d挡土墙根底，墙基伸入地面下 80cm100cm这样对平面滑移及防冲有一定保障 2 应用假定

12、断面的根本设计理论-.z.从重力式挡土墙的受力分析看，挡土墙设计主要考虑以下 3 种情况需要满足：根底满足基上压应力，合力作用点不超出底宽中心 1/3。重力式挡土墙一般均属于偏心受压，故截面强度应按偏心受压构件进展验算：通常选择一两个控制性断面进展墙身应力和偏心距验算，如墙身底部、二分之一墙高和断面形状突变处。1.法向应力验算 如图 2-5-17 所示，断面 11 为验算截面。假设截面以上墙背受的主动土压力为 E1，其水平与 当墙身断面出现拉应力时应考虑裂缝对受剪面积的折减。一般情况下，由于墙身截面的切应力远小于其容许值，可不进展这方面的验算。满足倾倒平安性，如图 2 挡土墙的倾斜，以绕 A

13、点可能性为最大，土压力 E 对 A 点的力矩为主动旋转力矩EM，所有垂直力1G2G为挡墙自重G3 为墙背竖直上方堆土重量对 A 点的力矩总和GM为对抗旋转力矩，只要对抗旋转力矩GM大于主动旋转力矩EM，那么墙不致倾倒。满足滑移平安性，如图 2水平力 E 的作用，可使墙滑移，只要所有垂直力G对根底底面产生的摩擦阻力 R 大于 E，那么墙不致滑移。3 假定断面的简易验算方法及举例 3.1 验算公式 基土压应力26()6N ded小于根底的平安载重。其中：N垂直总力G;d墙底宽度。-.z.合力作用点与底脚中心线的偏心距 e1.5。3.2 应用举例假定断面的数据如图 3：土壤容重a.=1750kgm3

14、 浆砌块石容重b=2400kg/m3 土壤的天然坡角33。土壤的平安载重=2kg/cm2 验算如下：土压力：21tan(45)64.522aEhKN 土压力作用点对 A 点的垂直距离 L=1/3h=1.667m 那么主动旋转力矩：EME L=64.51.667=107.5kN-m 1G=3.00.92.40=64.8kN 2G=0.54.12.40=49.2kN 3G=1/22.14.12.40=103.3kN 4G=1/22.14.11.75=75.3kN 5G=0.24.11.75=14.35kN G=306.95kN 对 A 点的力矩：11GMG1.5=97.2 kN m 22GMG0.

15、45=22.1 kN m 33GMG1.40=144.6 kN m-.z.44GMG2.1=158.2 kN m 55GMG2.9=41.6 kN-m GM=463.7 kN-m 合力离 A 点的垂直距离：/XXMG=(463.7-107.5)306.95=1.16m 合力作用点的偏心距：e=1.50-1.16=0.34 d,/6=0.5m(作用点在核心 3 分点)基上压应力：26()6N ded=171.9 32.7kN/m22 滑移平安率：R/E=nN/E=0.5306.95/64.5=2.381.5 其中摩擦系数 n=0.5，以上假定断面经历算完全合格。4 重力式挡土墙应用假定断面设计的一般步骤 综上所述，重力式挡土墙断面设计的一般步骤为：根据施工现场的实际情况比方墙背的坡度以及实际用地与施工难度等，选定挡土墙形式 根据现场实地测量数据，参照选定形式所常用的构造尺寸，拟定断面尺寸 验算杭倾覆抗滑稳定性及地基承载力。根据验算结果，调整断面尺寸或采取措施如稳定验算达不到完全系数，可采用以下措施：加宽墙的底板增加底板上的填土：将底将下面做成锯齿形，提高抗滑能力：增加墙后的排水措施，减少对墙身的倾向水压力：墙后填充松散或容重较小的上料。另外，当天然地基承载力缺乏时应采用人工地基。-.z.根据调整后的断面尺寸，重新验算直到断面合格。