座地式一至七层外脚手架搭设、拆除工程施工方案(新).pdf
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1、广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(第 1 页 方案 成都民正建设有限公司 17 层)座地式外围脚手架搭设施工 座地(扣件)式脚手架搭设施工方案 目 录 一工程概况.第 2 页(一)编制依据.第 2 页(二)脚手架构造.第 2 页 二外围座地式脚手架搭设.第 3 页 三搭设主要安全技术措施.第 6 页 四座地式双排架计算书.第 7 页 五 座地式双排脚手架拆除.第 14 页 六 安全保证措施及应急救援预案.第 15 页(一)技术维护措施.第 15 页(二)安全管理架构.第 15 页(三)安全预防措施.第 16 页(四)紧急救援措施.第 16 页 七附表.第 17 页 八卸料平台方案
2、计算书.第 20 页广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 成都民正建设有限公司 方案 工程概况 工程名称 广兀市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程 建设地点 广兀市利州区工农镇 建设单位 广元海和洋实业有限公司 设计单位 重庆宏建筑有限公司四川分公司 监理单位 1、项目总体概述 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程 建筑 面积 总面积 57000 m 2 筑数 建层 地下室 1层 地上 31层 建严地下室 4.2m、4.5m 层冋 建筑 高度 总高度 104.7m 地上层咼 4.5m、3.0m 平面 形状 平面形状近似于矩形,东西向间距约为
3、 21m南北向间距约为 72mo 2、现场施工情况 由于工程场地窄小,根据工程进度和操作需要提供主体施工条件,需要从地下室(在-4.2)开始搭设座地式外脚手架(排栅),保证上部结构施工进行。外脚手架搭设依建筑物 体外围(外轮廓)搭设,外围周长计约 186.0米(首层),平面布置详见附外围脚手架平面 示意图。本方案为项目工程七层以下(综合裙楼)部分排栅搭拆施工方案。(一)、编制依据 2.1施工组织设计 22建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2002 2.3建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91。2.4建筑施工安全检查标准 JGJ59-99。广元市工农组团棚户区改造项目一
4、期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 方案 第3页 成都民正建设有限公司 (二)、脚手架构造 本工程外排栅采用扣件式钢管脚手架满搭自地下 1至7层,从室外地下一层起平行隔 距建筑物外围搭设双排脚手架。立管间距为 1.50米,宽度1.05m,步高1.8m的单立杆双排 脚手架,内立杆距钢筋砼结构面 200mm(以构造柱距离200mm为标准),对于结构飘板部分,在飘板上预留 50直径的孔洞立杆穿过飘板,其做法如图所示。钢管统一选用 48X 3.5mm 钢管 平桥采用铁栅铺设,排栅外立边全挂密孔安全网,在阳台、凸窗处排栅向外凸,必要 时搭设顶架,但始终保持距离建筑物 200mm以防高空
5、坠落。为确保施工人员和工人的安全,卸料平台设置结合现场情况,充分利用现有结构平板作业条件,采取落地式设置,设 置八处(规格为 3000X 4500mm(详见卸料平台定位示意图)。二外围座地式脚手架搭设(一)搭设技术要求 1、搭设顺序流程:立杆放线定位T铺设垫块T设置扫地杆T内外立杆T设置第一步小横 杆f在内外立杆间距内设置第一步大横杆f第二步小横杆f第二步大横杆f装设连 墙拉结杆T接立杆T设置第三、四步小横杆和大横杆T装设墙杆T设置剪刀撑T铺脚 手板T装设防护栏杆、挡脚杆并挂立网防护T重复接立杆后按搭设流程搭至设计高 度。其垂直度偏差不得大于架高的 1/400,相邻两根立杆的接头应错开,并不在
6、同一 步距内 2、按水平方向每31和垂直方向每3h设置一道连墙构件(如立面示意图所示做法,I、h 分别为脚手架的水平方向纵距和垂直方向步距),采用菱形设置方式,连墙构件与墙 或板上预埋构件锁牢。应从底层第一步水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应 采取其它可靠措施固定。3、剪刀撑沿脚手架外侧每隔 79根立杆距离(水平方向)设置一道与地面呈 45交角,其搭设时将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不宜大于20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面(挑梁平面),不宜大于 50cm,以保证架子的稳定性,钢管驳接用搭接,搭接长度不小于 100cm,每个搭接处 不小
7、于2个扣件夹紧。4、脚手架各杆件相交伸出的端头均大于或等于 10cm,以防杆件滑脱。5、外侧挂密目式尼龙安全网,每隔三层设一道兜底安全网,作业层下设安全网,安全挡 板用篙竹密铺,面铺防护细尼龙安全网,第七层铺铁皮。6、搭设时要及时与结构拉结或采用临时支顶,以便确保搭设过程中的安全,并随搭随设 校正杆件的垂直度和水平偏差,同时适度拧紧扣件,螺栓的根部要方正(当用力距扳 手检查,应在 4050N.m之间,最大不能超过 65N.m),连接大横杆的对接扣件,开 口应朝架子内侧,螺栓要向上,以防雨水进入。7、施工过程中排栅的搭设高度高于施工层不少于 2mo 8、脚手架搭设时,钢管要注意保持横平竖直,避免
8、立杆偏差或横杆水平偏差太大。9、脚手架搭设完后,应由施工负责人组织专业人员及质安部门进行安全检查,验收合格 后方可使用,施工过程中应由专职安全员经常作检查。10、钢管脚手架四角安装避雷装置,及接地保护。脚手架如无安全可靠措施,不准有带电线路通过架子。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 方案 第4页 成都民正建设有限公司 12、脚手架上的施工荷载为:结构架 3kN/怦,装修架2kN/怦,同时允许进行的施工数 为二层。三搭设主要安全技术措施 1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核的专业架子工。上岗人员应定期体检,合格 者方可持证上岗。2、搭设
9、脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架高于7m无法设风撑时,必须设连墙杆。4、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mr与51mn的钢管混合使用。钢管严禁打孔。6、各杆件相交射出的端头部分均应大于10cm以防杆件滑脱。7、用于连接大横杆的对接扣,应避免开口向上设置,以防止雨水侵入。8、扣件的螺栓拧紧要适宜,一般扭力控制在4050N-M左右。9、在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查,如发现变形、下沉,钢构件腐蚀严 重,连接扣松脱等,要及时加固维修后方可使用。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架
10、、缆风绳、泵送混凝土 和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。四座地式双排脚手架计算书 本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002编制而成的。因脚手 架所受荷载变异性较大;扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关,接点性能存在较大 变异;脚手架结构、构件存在初始缺陷,如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙的连接点,对脚手架的约束性较大,针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件,故对结构 抗力乘以小于1的调整系数-/YR,其值是与常用安全系数进行校准确定。扣件式钢管脚手架,一般情况下,偏心产生的附加弯曲应力不大,予以忽略,并在
11、有关调整 系数中加以了考虑。按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定,对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为:205N/mm 一、参数信息:1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 25.2米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米,立杆的横距为1.05米,大小横杆的步距为1.8米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2根;广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 第 5 页 方案 成都民正建设有限公司 采用的钢管类型为 48X 3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数
12、为 0.80;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.6 米,水平间距4.5米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值 2000 kN/m 2;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2层;3.风荷载参数 本工程地处四川省绵阳市,基本风压为 0.35 kN/m 2;风荷载高度变化系数 卩z为1.42,风荷载体型系数 卩s为0.65;脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m 2):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;
13、脚手板铺设层数:14;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038;5.地基参数 地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):160.00;2 立杆基础底面面积(m):0.25;地基承载力调整系数:1.00。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 成都民正建设有限公司 方案 落地架侧立面图 单立杆落地架脚手架正立面图、大横杆的计算 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定,大横杆按照 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地
14、式外围脚手架搭设施工 方案 第7页 成都民正建设有限公司 三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施 工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:Pi=0.038 kN/m;脚手板的自重标准值:P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m;活荷载标准值:Q=2 X 1.05/(2+1)=0.7 kN/m;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 0.7=0.98 kN/m;图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯
15、矩)2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:2 2 跨中最大弯距为 Mma=0.08 X 0.172 X 1.5+0.10 X 0.98 X 1.5=0.251 kN.m;支座最大弯距计算公式如下:=-0.10a-0.117/2 2 2 支座最大弯距为 M加am-0.10 X 0.172 X 1.5-0.117 X 0.98 X 1.5=-0.297 kN.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度 工II 1 !1 1 i 1 i 吐 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层
16、)座地式外围脚手架搭设施工 方案 第8页 成都民正建设有限公司 6 6 2(T=Max(0.251 X 10,0.297 X 10)/5080=58.465 N/mm;大横杆的最大弯曲应力为 d=58.465 N/mm 2小于 大横杆的抗压强度设计值 2 f=205 N/mm,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:临般50寵 其中:静荷载标准值:q 1=PI+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m 活荷载标准值:q 2=Q=0.7 kN/m;最大挠度计算值为:4 5 4 V=0.677 X 0.143 X 1500 心00 X 2.06
17、 X 10 X 121900)+0.990 X 0.7 X 1500 心00 X 5 2.06 X 10 X 121900)=1.593 mm;大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm满 足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在 小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下 计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.038 X 1.5=0.058 kN;脚手板的自重标准值:P2=0.3 X 1.
18、05 X 1.5/(2+1)=0.158 kN;活荷载标准值:Q=2X 1.05 X 1.5/(2+1)=1.050 kN;集中荷载的设计值:P=1.2 X(0.058+0.158)+1.4 X 1.05=1.728 kN;广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(第 9 页 方案 成都民正建设有限公司 17 层)座地式外围脚手架搭设施工 P P 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩 和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:J F用 2 Mmax=1.2 X 0.038 X 1.05/8=0.006 kN.m;集中荷载最大弯矩计
19、算公式如下:Mmax=1.728 X 1.05/3=0.605 kN.m 最大弯矩 M=Mqmax+M pmax=0.611 kN.m 6 2 最大应力计算值 d=M/W=0.611 X 10/5080=120.313 N/mm;小横杆的最大弯曲应力 d=120.313 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm,满足要求!3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 384/4 5 vqmax=5 X 0.038 X 1050/(384 X 2.06 X 10 X 121900)=0.0
20、24 mm广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 第10页 方案 成都民正建设有限公司 大横杆传递荷载 P=p 1+p 2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 12EI 2 2 5 VPmax=1265.1 X 1050X(3 X 1050-4 X 1050/9)/(72 X 2.06 X 10 X 121900)=2.07 mm;最大挠度和 V=V qmax+V pmax=0.024+2.07=2.094 mm;小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度
21、1050/150=7与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数 0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值 1=0.038 X 1.5 X 2/2=0.058 kN;小横杆的自重标准值 2=0.038 X 1.05/2=0.02 kN;脚手板的自重标准值:P 3=0.3 X 1.05 X 1.5
22、/2=0.236 kN;活荷载标准值:Q=2 X 1.05 X 1.5/2=1.575 kN;荷载的设计值:R=1.2 X(0.058+0.02+0.236)+1.4 X 1.575=2.582 kN;R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248 N G1=0.1248+(1.50 X 2/2)X 0.038/1.80 X 25.20=3.951;N G2=0.3 X 14X 1.5 X(1.05+0.3)/2=4.252 kN
23、广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 方案 第 11 页 成都民正建设有限公司 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 N G3=0.15 X 14X 1.5/2=1.575 kN;2(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m);0.005 N G4=0.005 X 1.5 X 25.2=0.189 kN;经计算得到,静荷载标准值 N G=NG1+NG+NS3+NG4=9.968 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。经计算得到,活荷载标准
24、值 N Q=2 X 1.05 X 1.5 X 2/2=3.15 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中Wo-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采 用:2 W o=0.35 kN/m;U z-风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定 采用:U z=1.42;U s-风荷载体型系数:取值为 0.645;经计算得到,风荷载标准值 W k=0.7 X 0.35 X 1.42 X 0.645=0.224 kN/m 2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2N G+1.4NQ=1.2 X 9.968+1.4
25、X 3.15=16.371 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 N G+0.85 X 1.4NQ=1.2 X 9.968+0.85 X 1.4 X 3.15=15.71 kN 2 1.8/10=0.13 kN.m:广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 第12页 方案 成都民正建设有限公司 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 2 Mw=0.85 X 1.4WkLah/10=0.850 X 1.4 X 0.224 X 1.5 X 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程(17 层)座地式外围脚手架搭设施工 方案 第 11 页
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