碗扣式支架施工方案.pdf

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1、模板（碗扣式）专项施工方案 11 马鞍山长江大桥接线工程 MQ-13 标 现浇箱梁上部结构 施 工 方 案 新疆昆仑路港工程公司 马鞍山长江大桥接线工程 MQ-13 标项目部 二 O 一 O 年十二月十六日 目录 一、工程概况.3 二、计算依据.5 三、施工工艺.5 模板（碗扣式）专项施工方案 22 3.1 施工工艺流程.5 3.2 施工方法.5 四、支架、模板计算.12 4.1 支架、模板方案.12 4.2 支架计算.13 五、门洞设置方案.33 六、碗扣支架的其它要求和规定.36 1、材料选用和质量要求.36 2、技术要求.37 3、安全措施.38 4.卸载.41 七、绑扎底板、腹板钢筋.

2、41 八、钢绞线的穿束及定位.42 8.1 预应力筋的检验.42 8.2 锚垫板安装.42 8.3 安装预应力管道.43 8.4 钢绞线穿束.44 8.5 安装排气孔.44 九、混凝土的浇注顺序.44 十、混凝土的运输、浇筑和养护.45 10.1 底板清理.45 10.2 混凝土拌合、运输、输送设备.45 模板（碗扣式）专项施工方案 33 10.3 热期混凝土施工采取措施.45 10.4 混凝土浇注顺序.45 10.5 混凝土浇注.45 10.6 混凝土养护.46 十一、预应力的张拉及孔道压浆.46 十二、桥面系施工.53 十三、工期安排.53 十四、质保体系和质保措施.53 十五、冬、雨季施

3、工措施.57 1、冬季施工措施.57 2、雨季施工措施.58 十六、安全生产.58 十七、环境保护.63 十八、文明施工.63 十九、交通组织方案.64 二十、事故应急预案.64 上部现浇箱梁施工技术方案 一、工程概况 马鞍山长江公路大桥接线工程 MQ-13 标，主线分离立交与匝道桥现浇箱梁桥共有七座，分别采用单箱单室、单箱双室、单箱三室及单箱六室等截面连续箱梁，梁高分模板（碗扣式）专项施工方案 44 别为 1.3m、1.5m、1.6m，边腹板为垂直面板。各桥具体概况如下：1、MK2+955.5 分离式立交桥：位于马鞍山东互通立交内，为马芜路上跨桥，自左往右依次跨越 C 匝道、D 匝道。桥梁上

4、部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共 4 跨 430m，左右幅幅宽不等，左幅宽度：1350cm，右幅宽度 13501463.4cm。采用单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度 160cm，左幅底板宽 950cm，顶板宽 1350cm，右幅底板宽 950-1063.4cm，顶板宽 1350-1463.4cm，翼缘宽 200cm;翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 45cm，腹板宽 45cm，底板厚 20cm，顶板厚 20cm。桥面横坡 2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体断面旋转实现。箱梁砼强度等级为 C50；下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。2、MK3+184.5 分离式立交桥：位于马鞍山东互通立交内，

5、为马芜路上跨桥，被路跨越道路为主线，采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共 4 跨 425m，左右幅幅宽不等，左幅宽度：1400cm，右幅宽度 2007.42461.9cm。与主线夹角为 89。采用单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度 150cm，左幅底板宽 950cm，顶板宽 1350cm，右幅底板宽 950-1063.4cm，顶板宽 1350-1463.4cm，翼缘宽 200cm;翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 45cm，腹板宽 45cm，底板厚 20cm，顶板厚 20cm。桥面横坡 2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体断面旋转实现。箱梁砼强度等级为 C50；下部采用桩柱式墩、肋板式桥台，桩基础。第

6、二、三跨净高为 5m。1#、2#、3#墩高度分别为：8.447m，6.872m，7.525m。桥面铺装为 8cmC40 防水砼+防水粘结层+12cm 沥青混凝土。3、K21+038.676 车行天桥：桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共 5 跨15+25+220+22m，桥梁宽度：550cm。箱梁高度 130cm，底板宽 300cm，顶板宽 550cm；翼缘宽：125cm，翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 35cm，腹板宽 30cm，底板厚 20cm，顶板厚 20cm。桥面横坡 2%。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。4、AK0+528.534 匝道桥：位于马鞍山

7、东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程。本桥布孔方案为：425m；上部结构为现浇预应力桥梁宽度：850cm。与主线夹角为-90.3箱梁高度 150cm，底板宽 450cm，顶板宽 850cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 45cm，腹板宽 50cm，底板厚 20cm，顶板厚 25cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。桥面铺装由 12cm 厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm 厚 C40防水混凝土组成。下部结构为柱式桥墩、肋台，桩基础。5、CK0+444.415 匝道桥：位于马鞍山东互通内，依次跨越 H 匝道和马鞍山长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+22

8、5+230+20m；上部结构为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度 160cm，底板宽 650cm，顶板宽 1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 45cm，腹板宽 50cm，底板厚 22cm，顶板厚 25cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩、肋台、桩基础。桥面铺装由 12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm 厚 C40 防水混凝土组成。6、DK0+908.6 匝道桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+225+20m；上部构造为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度 150cm，底板宽 650cm，顶板宽 1050

9、cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚 15cm，翼缘根部 45cm，腹板宽 40cm，底板厚 20cm，顶板厚 20cm。桥面横坡 6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩，柱台和肋台，桩基础。桥面铺装由 12cm 厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm 厚 C40 防水混凝土。7、K23+265 车行天桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程。桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共 2 跨 232m，桥梁宽度：850cm。模板（碗扣式）专项施工方案 55 与主线夹角为 70箱梁高度 160cm，底板宽 450cm，顶板宽 790cm；翼缘宽：170cm，翼缘板边厚 15c

10、m，翼缘根部 45cm，腹板宽 50cm，底板厚 20cm，顶板厚 25cm。桥面横坡 2%（桥面双向横坡由铺装形成）。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。二、计算依据 马鞍山长江公路大桥接线路基工程 MQ-13 合同段施工图。国家及交通部现行桥涵施工技术规范及验收标准等。公路工程国内招标文件范本（2008 年版）。马鞍山长江公路大桥接线路基工程施工招标文件项目专用本 结构力学、材料力学、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）路桥施工计算手册 建筑结构荷载规范 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG

11、D632007）钢结构设计规范（GB500172003）木结构设计规范（GB500052003）公路路基施工技术规范（JTJ F10-2006）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）地基处理手册（第二版）三、施工工艺 3.1 施工工艺流程 满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图 1。3.2 施工方法 3.2.1 地基处理 支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因本标段的七座桥梁比较分散，对主线范围内的路基，按路基填筑要求回填的河塘、沟渠到路基 96 区第二层，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求。支架搭设前，先对地基进行回填压实，搭设支架范围内进行整平、碾压，保证地基密实度达到 93%以上（

12、主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工），然后做 15cm 5%灰土垫层+12 cm C20 砼，以保证支架基础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧 1.0m 处设置50*50cm 纵向临时排水沟，及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。保证地基有足够的承载力来支撑箱梁自重和施工时产生的荷载。模板（碗扣式）专项施工方案 66 图 1 碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图 3.2.2 支架立杆位置放样 用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。3.2.3 安放底托 按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调

13、整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。3.2.4 安装立杆、横杆和顶托 从一端开始，按照顺桥向 90cm 或 60cm，横桥向 90 或 60cm 布设立杆，横杆步距支架地基支架立杆位安装底托并调旋转螺丝逐层拼装立安放顶托并按设安放纵向方木、横向方木、铺设底底、腹板钢筋和预应力钢绞线施底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶浇筑顶板砼，养护至设计强度 100%,且龄期超过 7拆模、落架 模板（碗扣式）专项施工方案 77 为 60cm 或 120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶

14、层，最后安放顶托，并依设计标高将U 型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为 60cm。3.2.5 安放方木、铺底模 在顶托调整好后铺设纵向 1015cm 方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于 U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按 30cm 或 25cm 间距铺设横向 610cm 方木，根据放样出的中线铺设=15mm 的竹胶板做为箱梁底模。3.2.6 设置剪刀撑 支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过 2.4m。剪刀撑采用 D48 普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。3.2

15、.7 预压和沉降观测 为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋或水箱（梁跨荷载统一考虑安全系数为 1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于 2.0 毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于 6 小时，且梁跨预压时间不少于三天。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是

16、否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载模板（碗扣式）专项施工方案 88 的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的 120%进行超载预压。2沉降观测 预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设 5 组观测点，每组 4 个点，距墩或台 3m-4m 处布设一组，1/4 跨径及 1/2 跨径布设一组（布置详细情况见图 1-1）。观测分五个阶段：预压加载前、50荷载、80荷载和 120荷载、卸载后。预压时逐日对

17、其进行沉降观测，做好记录，每个观测阶段要观测至少 2 次，直至最后的平均沉降值2mm 并满足 24 小时以上时方可卸载。荷载的持荷时间应不少于 1 昼夜，如此一方面收集支架、地基的变形数据，观察地基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过大的挠度变形和开裂。模板标高调整完毕后，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和 DS2 水准仪测设各观测点标高，并记录在册。预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变

18、形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。模板（碗扣式）专项施工方案 99 观测点布置图（图 1-1）3预压水袋布置 以 MK2+955.5 分离立交桥左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行验算。为方便施工，统一采用支架横距 0.6m，纵距 0.9m,步距 0.6m，跨中箱梁处为步距 1.2 米,横向纵坡大的布距 0.6 米，并在管架间布置剪刀撑。支架搭设范围为整幅桥梁长度。桥下设计净空为 5 米，箱梁高度为 1.6 米。以30米跨为例计算说明：根

19、 据 箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各 类 机 具等）及充分模板（碗扣式）专项施工方案 1010 考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：箱梁断面面积 S=9.51.6-【1.5671.1+20.50.25/2+20.40.2/2】3=9.4139m2、箱梁自重 通过计算，30 米箱梁混凝土方量 282.417m3、取 2.6t/m3,箱梁混凝土自重为734.3t；一侧翼缘板的方量为 2（0.15+0.45）/2*30=18m3,则一侧翼缘板混凝土自重为 18*2.6=46.8t。、模板荷载 总 模 板 自 重(含内 模、侧 模 及 支架)以 砼 自 重的 5

20、%计,则 模 板 自重 为734.3*5%=36.72t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为 46.8*5%=2.34t。、施工不可预见荷载 施工时不可遇见荷载取混凝土自重的 5%，即箱梁总的不可预见荷载为 36.72t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为 46.8*5%=2.34t。通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为 807.74t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为 51.48t，预压底板总重量为 859.22t；按施工说明中，等载预压，故一侧翼缘板总重量为 51.48t，底板总重量 807.74t。2、预压实施方案：采用水箱预压：水箱体积为直径 2m 高 2.5

21、m，体积：7.85m3 每水箱重量：7.85m31T/m3=7.85T 每跨所需水箱数：（51.482+807.74）T/7.85T=116 只 水箱布置按断面划分：一侧翼缘板底模共用水箱 51.48/7.85=7 只；底模共用模板（碗扣式）专项施工方案 1111 水箱 807.74/7.85=103 只。水箱在底模上纵向均匀分布：翼缘板平均 4m 堆放一只；底板二层，第一层 56，第二层 47 只。3.2.9 预拱度计算与设置 跨中预拱度：12345 其中，1 为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；2 为支架在荷载作用下的弹性压缩；3 为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4 为支架基底

22、在荷载作用下的非弹性沉陷；5 为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取 5cm，并按二次抛物线分配：24()xLxL 模板（碗扣式）专项施工方案 1212 式中，x距左支点 x 的预拱度值；x距左支点的距离；L跨长。四、支架、模板计算 4.1 支架、模板方案 4.1.1 模板 箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力0=70MPa,弹性模量 E=6103MPa。4.1.2 纵、横向方木 纵向方木采用 A-3 华山松，顺纹弯矩为 12MPa，截面尺寸为 1015cm。截面参数和材料力学性能指标：W=b

23、h2/6=1001502/6=3.75105mm3 I=bh3/12=1001503/12=2.81107mm3 横向方木采用 A-3 华山松，顺纹弯矩为 12 MPa，截面尺寸为 610cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=601002/6=10104mm3 I=bh3/12=601003/12=5106mm3 考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）中的 A-3 类木材，顺纹弯矩为 12.0 MPa，木材湿度超过 30%时减低 10%，按乘 0.9 的折减系数取值，则0120.910.8MPa,E=91030.9

24、=8.1103MPa，容重 6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为 90cm,在腹板和端、中横隔梁下为 60cm。横向方木间距均布置为 25cm。4.1.3 支架 模板（碗扣式）专项施工方案 1313 采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.5mm，材质为 A3 钢，轴向容许应力0=140 MPa。详细数据可查表 1。表 1 碗扣支架钢管截面特性 外径d(mm)壁厚t(mm)截面积 A(mm2)惯性矩 I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）48 3.5 4.89102 1.219105 5.08103 15.78 横杆：39.6N/m 立杆：59.4N/m

25、 碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为 90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部及 1.6m 厚腹板（横梁）步距为 60cm 外，其余横杆步距为 120cm。支连接杆和竖向剪刀撑(具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图)。4.2 支架计算 4.2.1 荷载计算 碗口式支架钢管自重，可按表 1 查取。钢筋砼容重按 26kN/m3计算，则 腹板和端、中横隔梁为 1.6m：261.6=41.6 KPa 腹板和端、中横隔梁为 1.5m：261.5=39KPa 箱梁底板厚度为 20cm（顶板厚度 20cm）:260.4=10.4KPa 模板（碗扣式）专项施工方案 1414 翼缘板根部厚

26、度 45cm：260.45=11.7KPa 模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的 5%计,则:腹板和端、中横隔梁为 1.6m：41.60.05=2.08KPa 腹板和端、中横隔梁为 1.5m：390.05=1.95KPa 箱梁底板厚度为 20cm:10.40.05=0.52KPa 翼缘板根部厚度 45cm：11.70.05=0.585KPa 施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa 荷载组合 计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)计算刚度:q=1.2(+)4.2.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算 4.2

27、.2.1 腹板和端、中横隔梁（1.6 米厚）下方支架检算（1）底模检算 底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm 的610cm横向方木上（计算间距 19cm），按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。说明：一般取 0.05m 板宽，按计算跨径 0.25m 连续梁计算，另取 1.5kN 集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算方便和安全起见，此处取 1.0m 板宽进行计算，以下计算同。荷载组合:q=1.2(41.6+2.08)+1.4（2.5+2.0+2.0）=61.52kN/m 模板（碗扣式）专项施工方案 1515 竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=

28、bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 承载力检算：强度：Mmaxql2/1061.520.252/100.385KNm maxMmax/W0.385106/3.7510410.3MPa0=70MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(41.6+2.08)=52.42kN/m fql4/(150EI)52.421904/(15061032.81105)0.27mmf0200/4000.5mm 合格（2）横向方木检算 横向方木搁置于间距 60cm 的纵向方木上,横向方木规格为 60 mm100mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑

29、。W=bh2/6=601002/6=10104mm3 I=bh3/12=601003/12=5106mm3 荷载组合:q1=(1.2 (41.6+2.08)+1.4 (2.5+2.0+2.0)0.25+6 0.06 0.10=15.42kN/m 承载力计算:强度:Mmaxq1l2/1015.420.62/100.555KNm （立杆间距 60cm）模板（碗扣式）专项施工方案 1616 maxMmax/W0.555106/101045.55MPa0=10.8MPa 合格 刚度:荷载:q=1.2（41.6+2.08）0.25=13.1kN/m fql4/(150EI)13.16004/(1508.

30、11035106)0.28mmf0600/4001.5mm 合格 (3)纵向方木检算 纵向方木规格为 1015cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为 60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=13.10.6=7.86kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 力学模式：模板（碗扣式）专项施工方案 1717 承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R(7.863+0.090.6)/2=11.82KN 最大跨中弯距 Mmax11.820.3-0.090.32/2-7.860.21.97KN.m max

31、Mmax/W1.97106/3.751055.25MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=7.864-1.4（2.5+2.0+2.0）0.6=25.98kN f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=25.9810006003/(488.11032.81107)+50.096004/(3848.11032.81107)=0.52mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算 箱梁腹板及横梁下支架为 60cm60cm 设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为 1/4，固每根立杆的承载面积为：0.60.641/

32、4=0.36 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度 0.6 米计算）：P1=(41.6+2.08+2.5+2.0+2.0)0.60.6+0.090.6=18.07kN 梁底到原地面最大高度为 8m，按 8 米计算，碗扣及横杆钢管的重量为（180.0594100.60.0396）0.713kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取 1.2 系数，故每杆承受支架自重可计为 0.7131.20.856kN，平均立杆模板（碗扣式）专项施工方案 1818 重量为 0.856/8=0.11kN/m。为安全起见，以下计算可取单根

33、立杆自重 0.3kN/m）,其自重为：g=80.3=2.4 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=18.07+2.4=20.47kNN=40 kN 合格 横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。强度验算：aN/Aji=19.871000/489=40.63MPaa=140MPa 合格 立杆承载力计算：支架立柱采用48、t3.5mm 钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为 0.6m，中间部分步距 1.2m，施工中横杆最大步距为 1.2m。钢管截面面积：22222()(4841)489.30mm44ADd 钢管截面的惯性半径：4422222248416415.78

34、mm444DdIDdiADd 钢管定位桩的柔度：1 12007615.78li 查表可知，钢管稳定系数 0.807 钢管承载力为：由上述计算可知，厂家提供横杆竖向步距按 1.2m 计算时，立杆竖向可承受的最模板（碗扣式）专项施工方案 1919 大竖直荷载N=40kN 已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。（5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为 7cm7cm）坐在现浇 12cm 厚 C20 混凝土,因此基底承载力可达到 11.0MPa。因此max=N/A=19.87103/0.072=4.06MPa11.0 MP

35、a 满足要求 4.2.2.2 腹板和端、中横隔梁（1.5 米厚）下方支架检算（1）底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距 L=25cm 的 610cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(39+1.95)+1.4（2.0+2.0+2.5）=58.24kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 承载力检算：强度：Mmaxql2/1058.240.252/100.364KNm maxMmax/W0.3

36、64106/3.751049.71MPa0=70MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(39+1.95)=49.14kN/m fql4/(150EI)49.141904/(15061032.81105)0.25mmf0模板（碗扣式）专项施工方案 2020 250/4000.625mm 合格（2）横向方木检算 横向方木搁置于间距 60cm 的纵向方木上,横向方木规格为 60 mm100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=(1.2(39+1.95)+1.4(2.0+2.0+2.5)0.25+60.060.10=14.6kN/m 承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=14.60.62/

37、10=0.53KNm max=Mmax/W=0.53106/1104=5.3MPa0=10.8MPa 合格 刚度:荷载:q=1.2（39+1.95）0.25=12.3kN/m f=ql4/(150EI)=12.3 6004/(150 8.1 103 5 106)=0.26mm f0=600/400=1.5mm 合格 (3)纵向方木检算 纵向方木规格为 1015cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为 60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=14.60.6=8.76kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 承载

38、力计算：模板（碗扣式）专项施工方案 2121 力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(8.763+0.090.6)/2=13.17KN 最大跨中弯距 Mmax=13.170.3-0.090.32/2-8.760.2=2.19KN.m max=Mmax/W=2.19106/3.75105=5.84MPa0=10.8MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=8.764-1.4（2.0+2.0+2.5）0.6=29.58kN F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=29.5810006003/(488.11032.81107)+50.096004/(

39、3848.11032.81107)=0.59mmf0=600/400=1.5mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度 0.6 米计算）：P1=(39+1.95+（2.0+2.0+2.5）)0.60.6+0.090.6=17.14kN 模板（碗扣式）专项施工方案 2222 安全起见，满堂式碗扣支架按最高 6 米计，其自重为：g=60.3=1.8 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17.14+1.8=18.94kN 立杆稳定性：横杆竖向步距按 1.2m 计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载N=33.

40、1kN。所以 N=18.94kNN=33.1kN 合格 强度验算：aN/Aji=18.941000/489=38.73MPaa=140MPa 合格（5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为 7cm7cm）坐在原有水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,上部填筑道碴石及碎石，顶部浇筑 15cmC20 砼,因此基底承载力可达到 11.0MPa。因此max=N/A=18.94103/0.072=3.86MPa11.0MPa 合格 4.2.3 箱梁底板厚度 20cm 下支架检算（1）底模检算 底模采用=15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距 L=25cm 的

41、6*10cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(10.4+0.52)+1.4（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 模板（碗扣式）专项施工方案 2323 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 承载力检算:强度：Mmax=ql2/10=22.20.252/10=0.14KNm max=Mmax/W=0.14106/3.75104=3.73MPa0=70MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(10.4+0.52)=

42、13.1kN/m F=ql4/(150EI)=13.1 2504/(150 6 103 2.81 105)=0.202mm f0=250/400=0.625mm 合格（2）横向方木检算 横向方木搁置于间距 90cm 的纵向方木上,横向方木规格为 60 mm 100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=(1.2(10.4+0.52)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.25+60.060.1=5.6kN/m 承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=5.60.62/10=0.20KNm max=Mmax/W=0.2106/5104=4.0MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：荷载:q

43、=1.2（10.4+0.52）0.25=3.28kN/m F=ql4/(150EI)=3.28 9004/(150 8.1 103 5 106)=0.35mm f0=900/400=2.25mm 合格 模板（碗扣式）专项施工方案 2424 (3)纵向方木检算 纵向方木规格为 1015cm，立杆纵向间距为 90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=5.60.9=5.04kN 纵向方木自重：g=60.10.15=0.09kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(5.043+0.090.9)/2

44、=7.6KN 最大跨中弯距 Mmax=7.60.45-0.090.452/2-5.60.3=1.73KN.m 模板（碗扣式）专项施工方案 2525 max=Mmax/W=1.73106/3.75105=4.6MPa0=10.8MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(5.044-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.9=9.95kN/m F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=9.9510009003/(488.11032.81107)+50.099004/(3848.11032.81107)=0.67mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计

45、算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度 0.9 米计算）：P1=(10.4+0.52+2.5+2.0+2.0)0.92+0.090.9=14.19kN 安全起见，满堂式碗扣支架按 8 米高计，其自重为：g=80.3=2.4kN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.19+2.4=16.59kN 立杆稳定性：横杆竖向步距按 1.2m 计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。所以 N=16.59kNN=40kN 合格 强度验算：a=N/Aji=16.591000/489=33.9MPaa=140MPa 合格（5）地基

46、承载力不需再进行验算。4.2.3 顶板（按厚度 25cm）下内模支架计算 模板（碗扣式）专项施工方案 2626 底模板计算 底模板采用厚度为 1.5cm 的胶合板，底模下 610cm 方木间距为 25cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。横向方木计算 横向方木搁置于间距 90cm 的纵向方木上，横向方木规格 610cm，横向方木按连续梁考虑。荷载组合：q1=（1.2260.251.051.4（2.52.02.0）0.2560.060.14.36kN/m 承载力计算：强度：跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4.360.92/10=0.353kNm 应力计算：max=Mmax/W=0.3

47、53106/1105=3.53MPa0=10.8MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(260.251.05)0.25=2.05kN/m F=ql4/(150EI)=2.05 9004/(150 8.1 103 5 106)=0.22mm f0=900/400=2.25mm 合格 纵向方木计算 纵桥向方木规格为 1015cm，立杆纵向间距为 120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为 120cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4.360.9=3.924kN 模板（碗扣式）专项施工方案 2727 纵向方木自重：g=60.10.15=0.09kN/m 承载力计算：力学模式：强度

48、：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(3.9243+0.090.9)/2=5.93KN 最大跨中弯距 Mmax=5.930.45-0.090.452/2-3.9240.3=1.48KN.m max=Mmax/W=1.48106/1105=1.48MPa0=10.8MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(3.9244-1.4（2.5+2.0+2.0）)1.2=7.92kN/m 纵向方木为 1015cm，进行刚度检算：F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=7.92100012003/(488.11032.81107)+50.0912004/(3848.1

49、1032.81107)=1.26mmf0=900/4002.25mm 合格 模板（碗扣式）专项施工方案 2828（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度 1.2 米计算）：P1=(260.251.05+2.5+2.0+2.0)0.91.2+0.091.2=14.50kN 安全起见，满堂式碗扣支架按 1 米高计，其自重为：g=10.3=0.3kN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0.3=14.8kN 立杆稳定性：横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40 kN。所以 N=14

50、.8kNN=40kN 合格 强度验算：a=N/Aji=14.81000/489=30.3MPaa=140MPa 合格 4.2.5 箱梁翼缘板根部厚度 45cm 情况下支架检算（1）底模检算 底模采用=15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距 L=30cm 的 610cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(11.7+0.585)+1.4（2.5+2.0+2.0）=23.84kN/m 竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3