钢筋混凝土课程设计——伸臂梁.pdf

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1、钢筋混凝土伸臂梁设计任务书 一、设计题目：某钢筋混凝土伸臂梁设计 二、基本要求 本设计为钢筋混凝土矩形截面伸臂梁设计。学生应在指导教师的指导下,在规定的时间内，综合应用所学理论和专业知识，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成所给钢筋混凝土矩形截面伸臂梁的设计。三、设计资料 某支承在 370mm 厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁，如图 1 所示。gk、gk、q2kq1kl2l1185185185185CBA 图 1 梁的跨度、支撑及荷载 图中：l1梁的简支跨计算跨度；l2-梁的外伸跨计算跨度;q1k简支跨活荷载标准值;q2k-外伸跨活荷载标准值;gk=g1k+g2k-梁的永久荷载标准值。g1k梁上

2、及楼面传来的梁的永久荷载标准值（未包括梁自重）.g2k梁的自重荷载标准值。该构件处于正常坏境(环境类别为一类)，安全等级为二级，梁上承受的永久荷载标准值（未包括梁自重)gk1=21kN/m。设计中建议采用 HRB500 级别的纵向受力钢筋，HPB300 级别的箍筋,梁的混凝土和截面尺寸可按题目分配表采用。四、设计内容 1根据结构设计方法的有关规定，计算梁的内力(M、V），并作出梁的内力图及内力包络图。2进行梁的正截面抗弯承载力计算，并选配纵向受力钢筋。3进行梁的斜截面抗剪承载力计算，选配箍筋和弯起钢筋.4作梁的材料抵抗弯矩图（作为配筋图的一部分），并根据此图确定梁的纵向受力钢筋的弯起与截断位置

3、。5根据有关正常使用要求,进行梁的裂缝宽度及挠度验算；6根据梁的有关构造要求，作梁的配筋详图，并列出钢筋统计表.梁的配筋注意满足混规9。2.1、9。2。2、9.2.3、9。2.4、9。2。6、9.2.7、9.2.8、9。2。9 和 9.2。10 等条款的要求。五、设计要求 1完成设计计算书一册，计算书应包含设计任务书,设计计算过程.计算书统一采用 A4 白纸纸张打印，要求内容完整,计算结果正确，叙述简洁，字迹清楚,图文并茂,并有必要的计算过程.2绘制 3#图幅的梁抵抗弯矩图和配筋图一张，比例自拟。图纸应内容齐全，尺寸无误,标注规范,字迹工整，布局合理，线条清晰，线型适当。3完成时间：17 周周

4、五之前上交。六、参考文献：1建筑结构可靠度设计统一标准GB500682001 2混凝土结构设计规范GB50010-2010 3混凝土结构设计原理教材 注：相比所学教材的规范版本,本设计所采用的主要规范（见上，请各位同学到网上下载电子版规范）为规范的新版本，设计中应注意在材料等级、计算公式、构造要求等方面均有一定的差别.七、题目分组 本设计按梁的几何尺寸、荷载大小和材料强度等参数进行分组,每位同学根据自己在教学班的序号，采用相应号码的题号及设计参数设计：注：指导教师可根据需要，调整各题号的设计参数。附表：设计题号及参数表 序号 可变荷载标准值 简支跨度 悬臂跨度 截面尺寸 混凝土等级 q1k(k

5、N/m)q2k（kN/m)l1(m）l2（m）bxh（mmmm）23 35 55 7 1。5 250700 C25 钢筋混凝土伸臂梁设计 一、梁的截面尺寸 简支跨梁高:h=（1/81/12)l=875583mm,取 h=700mm 简支跨梁宽:b=（1/21/3）h=350233mm,取 b=250mm(外伸跨截面尺寸同简支跨）二、梁的内力及内力图 1、荷载计算 恒载：梁自重荷载标准值 g2k:0。70.2525=4。38kN/m 梁的由楼面传来的永久荷载标准值：g1k=21kN/m AB 跨（简支跨）的永久荷载标准值，gk=g1k+g2k=4。38+21=25。38kN/m 设计值 g=1。

6、2gk=1。225.38=30.46 kN/m BC 跨（外伸跨)的永久荷载标准值：gk=g1k+g2k=4.38+21=25。38kN/m 设计值 g=1。0gk=1.025.38=25。38 kN/m 或 g=1.2gk=1.225。38=30.46 kN/m 活载:AB 跨（简支跨）的可变荷载标准值 q1k=35 kN/m，设计值 q1=1.435=49 kN/m BC 跨(外伸跨)的可变荷载标准值 q2k=55 kN/m，设计值 q2=1。455=77kN/m 总荷载：AB 跨（简支跨）的总荷载设计值 Q1=g+q1=30。46+49=79。46 kN/m BC 跨（外伸跨)的总荷载设

7、计值 Q2=g+q2=25.38+77=102。38kN/m 或 Q2=g+q2=30。46+77=107.46kN/m 计算简图如下:2、梁的内力及内力包络图 荷载效应计算时，应注意伸臂端上的荷载对跨中正弯矩是有利的，故永久荷载(恒载)设计值作用于梁上的位置虽然是固定的，均为满跨布置，但应区分下列两种情况：恒载作用情况之一（如图 1）：简支跨和外伸跨均作用最大值.CBAg 图 1 恒载作用情况之二(如图 2）：简支跨作用最大值,外伸跨作用最小值。ggABC 图 2 可变荷载(活载）设计值 q1、q2的作用位置有三种情况：活载作用位置之一(如图 3）：简支跨作用活载 q1,外伸跨无活载。q1C

8、BA 图 3：可变荷载仅作用在简支跨 活载作用位置之二(如图 4）:简支跨无活载，外伸跨作用活载 q2。q2CBA 图 4：可变荷载仅作用在悬臂跨 活载作用位置之三（如图 5）：简支跨作用活载 q1，外伸跨作用活载 q2。q2q1CBA 图 5:可变荷载作用在简支跨和悬臂跨（1）求简支跨(AB 跨）跨中最大正弯矩（求支座 A 最大剪力)按+组合：根据平衡条件求得:支座反力 0BM NgqRAk1136275.155.226364.42675.025.236)(g10y kNRgqgRAB7.20711355.2266)4.42(5.17)(1根据荷载情况可知AB梁段剪力图向右下倾斜直线，支座B

9、 处剪力图有突变,外伸臂梁剪力图向右下倾斜直线,控制点数值计算如下:AB段(斜直线):VA 右=277.067kN，120 墙边 VA 右=277.06779。460.37/2=262.2kN 112.3 VB 右=25.381。5=39.2kN，墙边 VB 右=39.225。380.37/2=34。37 kN VB 左=39.2324.67=285.47kN 墙边 VB 左=-285。47+79.460.37/2=-270。60kN 校核：支座 B 处剪力图有突变，其变化值为 39.2(-285。47）=324。67KN，与支座反力的数值相符,作剪力图如下.AB 梁段弯矩图为二次抛物线，荷载

10、方向向下，抛物线向下弯曲，剪力图交于横轴处，弯矩有极值，极值点两侧由于剪力图是由正变到负,所以弯矩的极值是最大 Mmax。在支座 B 处图形转折成尖角，伸臂梁段为二次抛物线。根据弯矩图的变化规律，可以计算出各控制值 MA=0 MB=-qL2/2=25.381。51.5/2=-28。55KNm M端=0 AB 梁段弯矩图是抛物线，除了 MA、MB两个抛物线的端点数值知道外，还需定出第三点的控制数值就可绘出弯矩图，第三控制点以取 Mmax为适宜，计算 Mmax,首先要算出剪力为零的截面位置 x，计算如下:设剪力为零的截面距左支座 A 为 x,由相似三角形对应边成比例的关系可得 x/277.067=

11、(7-x)/285。47 解出 x=3.45m 因此，剪力为零的截面在矩左支座 A 点 3。45m.该截面的最大弯矩为 Mmax=xVA 右qx2/2 =3.45277。06779。463.453。45/2=482。99KNm（AB 跨跨中最大弯矩 Mmax=482。99KNm，支座 A 的最大剪力 VA=277。07kN）剪力、弯矩图如下：剪力图(单位：kN)弯矩图（单位：kNm）（2）求简支跨（AB 跨）跨中最小正弯矩按+组合:根据平衡条件求得：求得支座反力 0BM kNqRA1.696275.155.2)142.31(3631.2675.025.2g36g2）（0y kNqggRB46.

12、30255.2)142.31(62.3125.2)(62 VA 右=92。35kN,墙边 VA 右=92.35 30。460。37/2=86。55kN VB 右=107.461.5=161.19kN，墙边 VB 右=161.19-107.460。37/2=141。58 kN VB 左=161。19-289.71=-128。52kN 墙边 VB 左=-128。52+30。460.37/2=122。88kN 设剪力为零的截面距左支座 A 为 x，由相似三角形对应边成比例的关系可得 x/92.35=（7-x）/128。88 解出 x=2.94m 因此,剪力为零的截面在矩左支座 A 点 2.94m。该

13、截面的最大弯矩为 Mmax=xVA 右-qx2/2 =2。9492.3530。462。942.94/2=135.98KNm MB=-qL2/2=-107.461。51.5/2=120.89 KNm(AB 跨最小正弯矩 MB=-120.89 KNm)剪力、弯矩图如下：剪力图（单位：kN）弯矩图（单位：kNm）（3）求支座 B 最大负弯矩(求支座 B 最大剪力）按+组合：根据平衡条件求得：支座反力 0BM kNqqRA85.263775.05.1)7746.30(5.37)49(30.46775.05.1g5.37g21）（）（0y kNRqgqgRAB21.4615.1)7746.30(7)49

14、46.30(5.1)(7)1(2VA 右=263。85kN,墙边 VA 右=263。85-79.460。37/2=248.98kN VB 右=107。461。5=161。19kN,墙边 VB 右=161。19107。460.37/2=141。98 kN VB 左=161。19461。21=300。02kN 墙边 VB 左=-300。02+79。460。37/2=-285。32kN 设剪力为零的截面距左支座 A 为 x，由相似三角形对应边成比例的关系可得 x/263。85(7x）/300.02 解出 x=3。28m 因此,剪力为零的截面在矩左支座 A 点 3.28m。该截面的最大弯矩为 Mmax

15、=xVA 右qx2/2 =3。28263.8579.463。283。28/2=433。16KNm MB=qL2/2=-107.461.51.5/2=120。89 KNm(B 支座最大负弯矩 MB=120.89 KNm，支座 B 最大剪力 VB=300。02kN）剪力、弯矩图如下：剪力图（单位：kN)弯矩图（单位：kNm）按以上组合情况绘制内力图及包络图如下：梁的内力图和内力包络图 三、正截面承载力计算（1）已知条件 由于弯矩较大,估计纵筋需排两排，取 a=60mm，则 h0ha700-60640mm C25混凝土 fc=11。9N/mm2，1=1，ft=1.27N/mm2 HRB500 钢筋，

16、fy=435N/mm2，b=0。482；HPB300 钢箍,fyv=210N/mm2（2)截面尺寸验算 沿梁全长的剪力设计值的最大值在 B 支座左边缘，vmax=300.02kN h0/b=640/250=2。564，0。25fcbh0=0.2511。9250640=476 kNvmax=300。02kN 故截面尺寸满足要求.(3）纵筋计算 纵向受拉钢筋计算表 截面位置 AB 跨中截面 B 支座截面 M（kNm)482.99 120。89 as201bhfMc 0。392 0.100 sa211 0.467 0.106）（ss2115.0 0.732 0。756 As=0shyfM（mm2）2

17、197 557 As，min=minbh 350 350 选配钢筋 325+222 318 实配 As（mm2）2230 763 四、斜截面承载力计算 腹筋计算表 截面位置 A 支座 B 支座左 B 支座右 剪力设计值 V(kN）262.2 285.32 141.98 07.0bhfVtc(kN)142。24 147。80 选定箍筋（直径、间距）8200 8100 025.1hsAfVVsvyvcsc(kN）226。74 316。81 csVV（KN)35。46 57。06 _ sin8.0ycssbfVVA（mm2）144 231 _ 选择弯起钢筋 125 Asb=490mm2 125 As

18、b=490mm2 _ 弯起点至支座边缘距离（mm）50+650=700 50+650=700 _ 弯起点处剪力设计值 V2（kN)206。58 210.79 _ 是否需第二排弯起筋 V2Vcs不需要 V2Vcs不需要 _ 五、验算梁的正常使用极限状态（1)梁的裂缝宽度验算 将荷载效应按标准组合算得：q1=25.38+35=60.38kN/m,q2=25.38kN/m 求得跨内最大弯矩到 A 支座的距离为 3.43m，Mk=359。93kNm a98.319219764.08.093.359h8.0s0kkMPAMs 025.07002505.02197testeAA 96.098.319025

19、.078.165.01.1f65.01.1kstetk 25255255dndnd2iii2iiep 可得跨内mm27.0025.02508.0259.120000098.31996.09.1d08.0c9.1teepssscrmax）（）（Emm3min，同理可得伸臂部分mmmm3.027.0minmax，综上裂缝宽度符合要求。（2）梁的挠度验算 构件短期刚度413220sssmma1045.9014.02800020000062.096.015.16402197200000162.015.1hMPAEBE由前知在跨内部分Mk=359。93kNm，Mq=295.64kNm，2 此时41313

20、skqkLmma1019.51045.993.3591264.29593.3591MPBMMMB）（）（对外伸部分Mk=91。28kNm,Mq=72。72kNm，2 此时41313skqkBmma1026.51045.928.911272.7228.911MPBMMMB）（）（为了简化计算,梁的刚度统一取为跨内和伸臂部分的较小者,为 413Lmma1019.5MPBEI 跨内挠度 EIXMX/）（）（，故dxXMEI)(1，M（X）=FAX-qX2/2，故）（CXFEIdxXMEIA6qX21)(132)24qX61dX)(143DCXXFEIXEIAX（）（，又已知当 X=0 时，）（X0，

21、故 D=0，当 X=7 时024qX643CXXFA，代入 FA=209.79kN，q=61。14kN/m 故 C=839.49kNm2，将 C 代入06qX232CXFA，X=3.48mm，将 X=3.48mm，C=-839。49kNm2代入)24qX61dX)(143CXXFEIXEIAX（）（故mml25.332006650200mm5.30max 伸臂挠度 知伸臂部分产生最大挠度在梁的最右边缘，取413mma1019.5MPEI，采用图乘法，在伸臂最右边C 点虚加上一单位力，如下图 91。28kNm 1。5m 故44332211ch-hh-hSSSSEI=322mk49.162125.

22、18728.91732-35.125.0714.8125.185.114.815.132-325.15.05.128.91N 将413mma1019.5MPEI代入上式得：mm12.3c mml5.13200135022002mm12.30c 故挠度满足要求。六、钢筋布置和抵抗弯矩图的绘制（1）确定各纵筋承担的弯矩 跨中钢筋 325+222,由抗剪计算可知需弯起 125，故可将跨中钢筋分为两种：225+222 伸入支座,125 弯起;按它们的面积比例将正弯矩包络图用虚线分为两部分，每一部分就是相应钢筋可承担的弯矩，虚线与包络图的交点就是钢筋强度的充分利用截面或不需要截面.支座负弯矩钢筋 318

23、,编号为，在排列钢筋时,应将伸入支座的跨中钢筋、最后截断的负弯矩钢筋（或不截断的负弯矩钢筋）排在相应弯矩包络图内的最长区段内，然后再排列弯起点离支座距离最近（负弯矩钢筋为最远）的弯矩钢筋、离支座较远截面截断的负弯矩钢筋。（2）确定弯起钢筋的弯起位置 由抗剪计算确定的弯起钢筋位置作材料图。显然,号筋的材料全部覆盖相应弯矩图，且弯起点离它的强度充分利用截面的距离都大于 h0/2.故它满足抗剪、正截面抗弯、斜截面抗弯的三项要求。若不需要弯起钢筋抗剪而仅需要弯起钢筋后抵抗负弯矩时，只需满足后两项要求（材料图覆盖弯矩图、弯起点离开其钢筋充分利用截面距离h0/2）。（3）确定纵筋截断位置 号筋的理论截断位

24、置就是按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面（图中 D 处），从该处向外的延伸长度应不小于 20d=500mm，且不小于 1.3h0=1.3660mm=858mm；同时,从该钢筋强度充分利用截面(图中 C 处)和延伸长度应不小于 1。2la+1。7h0=1.2660+1.7660=1915mm。根据材料图，可知其实际截断位置由尺寸 1620mm 控制。号筋的理论截断点是图中的 E 和 F，其中 20d=360mm;1。2la+h0=1。2728+660=1534mm。根据材料图，该筋的左端截断位置由 1534mm 控制。七、绘制梁的配筋图 梁的配筋图包括纵断面图、横断面图及单根钢筋图。纵断面

25、图表示各钢筋沿梁长方向的布置情形,横断面图表示钢筋在同一截面内的位置。（1）直钢筋225+222 全部伸入支座，伸入支座的锚固长度 las12d=1225=300mm。考虑到施工方便,伸入 A 支座长度取 370-30=340mm;伸入 B 支座长度取 300mm。故该钢筋总长=340+300+（7000370）=7270mm.（2）弯起钢筋125 根据作材料图后确定的位置,在 A 支座附近弯上后锚固于受压区，应使其水平长度10d=1025=250mm，实际取 37030+50=390mm,在 B 支座左侧弯起后，穿过支座伸至其端部后下弯 20d。该钢筋斜弯段的水平投影长度=700252=65

26、0mm（弯起角度，该长度即为梁高减去两倍混凝土保护层厚度）则筋的各段长度和总长度即可确定。(3)负弯矩钢筋318 左端按实际的截断位置截断延伸至正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面之外850mm，大于 1.3h0。同时，从该钢筋强度充分利用截面延伸的长度为 1925mm,大于 1。2la+h0。右端向下弯折 20d=360mm。该筋同时兼作梁的架立钢筋。（4）AB 跨内的架立钢筋可选 212,左端伸入支座内 370-25=345mm 处，右端与筋搭接，搭接长度可取 150mm(非受力搭接）。该钢筋编号,其水平长度=345+（7000+370）（250+1925）+150=4950mm。伸臂下部的架立钢筋可同样选 212，在支座 B 内与筋搭接 150mm，其水平长度=1500+185150-25=1510mm，钢筋编号为。（5）箍筋编号为，在纵断面图上标出不同间距的范围。伸臂梁配筋图见施工图。