@贝雷梁支架专项施工方案.pdf

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1、一、工程概况.3二、编制依据.3三、施工投入情况.4四、支架施工方案.4（三）（三）、钢管桩立柱及工字钢施工、钢管桩立柱及工字钢施工.6（四）（四）、贝雷梁施工、贝雷梁施工.7（五）（五）、施工控制要点、施工控制要点.8五、五、30m30m 跨支架受力验算跨支架受力验算.9（一）（一）、荷载组成、荷载组成.9（二）（二）、模板和方木验算、模板和方木验算.10（三）（三）、1414 工字钢验算工字钢验算.11（四）（四）、贝雷梁验算、贝雷梁验算.16（五）（五）、40A#40A#工字钢验算工字钢验算.22（六）（六）、钢管支墩强度验算、钢管支墩强度验算.24由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座

2、反力为：.24（七）（七）、桩基、承台基础和地基承载力验算、桩基、承台基础和地基承载力验算.25（八）（八）、支架整体稳定性验算、支架整体稳定性验算.25十、施工预拱度设置十、施工预拱度设置.29十一、支架拆除十一、支架拆除.30（一）（一）、传统支架拆除工艺、传统支架拆除工艺.30（二）（二）、预留钢管拆除工艺、预留钢管拆除工艺.32一、工程概况一、工程概况宣曲高速公路是国家高速公路网 G56 杭瑞高速公路的其中一段，路线位于曲靖市沾益县境内，主线全长 94.392 公里 G60 连接线为宣曲、昆曲和曲靖绕城高速公路连接线；连接线公路等级为高速公路，设计时速 100公里，路基宽度 33.5m

3、。起点于 K1+000 处接沟岩上互通立交，终点接大龙潭互通立交，并于 K2+740 处设置沾益互通立交，全连接段长 13.523 公里。本项目里程段为 K8+630K11+294，总计10 座桥梁包含有现浇箱梁施工，现浇箱梁的桥梁跨径有 16m，17.5m，20m,25m，27m，30m,35m 共计 7 种，幅宽有10.5m，16.75m，33m 共计 3 种，各桥箱梁箱梁布置情况统计如下表：编号123456桥梁名称C 匝道桥 1#E 匝道桥 1#F 匝道桥A 匝道桥 1#A 匝道桥 2#结构形式预应力混凝土箱梁（3*16+3*20+3*20+3*20+3*20+3*20+3*30）现浇连

4、续箱梁(3*25+5*20+(35+55+35)+3*25)现浇连续箱梁（5*20+（20+30+20）+3*20+3*16）现浇连续箱梁（4*30+3*30+4*30）现浇连续箱梁（4*17.5+8*16+20+21+21）最大幅宽（m）10.510.510.510.510.5备注先简支后连续第三联为钢箱梁有 30m 预制小箱梁 15片有 30m 预制小箱梁 15片大龙潭互通右预应力混凝土箱梁（3*303*30+3*30+4*35+4*27）16.75幅 K11+614.431大龙潭互通左预应力混凝土箱梁（3*303*30+3*30+4*35+4*27）幅 K11+617.087右幅主线K1

5、0+506左幅主线K10+511K10+320 车行天桥预应力混凝土箱梁 1*20+1*25+1*20预应力混凝土箱梁 1*25现浇连续箱梁（1*20+2*25+1*20）718.9891016.7516.758二、编制依据二、编制依据（一）、公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011；（二）、公路工程质量检验评定标准JTG F80/22004；（三）、公路工程施工安全技术规程JTG F902015；（四）、公路桥涵设计通用规范JTG D602004；（五）、路桥施工计算手册（周水兴著）；（六）、贝雷梁使用手册；（七）、建筑结构荷载规范；（八）、G56 杭州至瑞丽高速公路宣威至曲靖段两阶段

6、施工图设计；（九）、现场调查资料。三、施工投入情况三、施工投入情况（一）人员投入情况（二）施工机具及测量设备投入情况施工机具施工机具序号123456机具名称汽车吊塔吊挖掘机电焊气焊钢筋加工设备测量设备投入情况测量设备投入情况序号12345仪器设备名称GPS全站仪水准仪塔尺钢尺规格型号中海达索佳DS3自动安平5m50m数量1 套2 台2 台2 套2 把型号25T福田雷沃 225数量4 辆2 座1 台6 台2 套2 套（三）物资材料投入情况四、支架施工方案四、支架施工方案（一）支架总体设计桥梁现浇箱梁施工支架总体布设采用钢管桩基础，上设置贝雷片，顶部设至工字钢+方木+顶托+钢模板的结构形式，其中钢

7、管柱总体按纵向最大间距 6.5m，横向最大间距 4m 布置，如果桥梁结构尺寸有出入，间距作适当调整。10.5m 宽的匝道桥幅跨径有 16m,17.5m,20m,21m,25m,30m 共计 7 种跨度，按柱径最小为 1.3m 计算，净跨径分别为 14.7m，16.2m，18.7m，19.7m，23.7m，28.7m：14.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.1+6.5+4.1）m；16.2m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.85+6.5+4.85）m；18.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（6.1+6.5+6.1）m；19.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（0.1+6.5+6.5+6.5+0.1）m；23.

8、7m 桥跨钢管桩间距布置间距（2.1+6.5+6.5+6.5+2.1）m；28.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（4.6+6.5+6.5+6.5+4.6）m。16.75m 宽的匝道桥幅跨径有 20m,25m，27m，30m，35m 共计 5 种跨度，按柱径最小为 1.3m 计算，净跨径分别为 14.7m，23.7m，28.7m，33.7m：14.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.1+6.5+4.1）m；23.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（2.1+6.5+6.5+2.1）m；28.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（4.6+6.5+6.5+6.5+4.6）m；33.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（3.85+

9、6.5+6.5+6.5+6.5+3.85）m。钢管桩横向布置：10.5m 宽桥幅采用（3.25+4+3.25）m 间距，每排设4 根钢管桩，16.75m 宽桥幅采用（3.5+3.5+3.5+3.5+3.5）m 间距，每排共设 5 根钢管桩，加宽段 18.9m 宽桥幅采用（3.45+4+4+4+3.45）m 间距，每排共设 5 根钢管桩。根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用6308mm 钢管，钢管端头采用 1.2cm 厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。钢柱之间横纵桥向每两

10、根相邻的钢管柱上下 4m 采用 16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接。钢管柱上设置双排 40B 工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为 9m，贝雷片横桥向布置为 0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m跨箱梁纵向设置 4 排钢管立柱，间距为 9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔 4m 采用 16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接，保

11、证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排 40B 工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m，贝雷片横桥向布置为0.9m+0.2m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.90.9m+0.2m2+m。梁模板采用 1.5cm 厚的竹胶板。二、测量放线和条形基础施工二、测量放线和条形基础施工、基础施工方案、基础施工方案钢管支墩基础采用 800混凝土灌注桩（灌注桩7颗横向）与1.51.51.0米的 C30混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩

12、基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工。如果中间2个支墩采用 800mm 的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。边上2个支墩采用 800mm 的桩径时承载力必须大于 700kpa,如果边上2个支墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。（基础具体布至见平面图）2 2、测量放线、测量放线根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。3 3、钢管桩基础施工、钢管桩基础施工承台采用 C20 钢

13、筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置 11 根16 钢筋，同时按 25cm 的间距配置10 箍筋），长度依照翼缘板投影线往外扩长 12m，基础高 1m，宽 1.5m。基础砼钢管立柱位置下预埋 1.2cm 厚 8080cm 钢板，要求钢板水平。（三）（三）、钢管桩立柱及工字钢施工、钢管桩立柱及工字钢施工立柱采用630mm*8mm 钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊 2002008mm 三角钢板，以加强钢柱稳定性。立柱横桥方向主梁采用两根 40a 型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之

14、间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高 25cm，斜面坡长 48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为 25mm 的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。精轧螺纹钢圆形孔斜面宽长条形孔自制楔形块（对口楔子）大样图（四）（四）、贝雷梁施工、贝雷梁施工贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（31.5m）,纵向长度

15、根据箱梁跨度来布置，35m 跨按三跨布置即 10m+10m+10m；横向截面腹板下 33m 跨按 45cm 布置单层贝雷梁，两端翼缘板下按 90cm 间距布置单层贝雷梁，箱室下按 90cm 布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝雷梁之间纵向 3m 都用配套支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取 90mm7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用 50mm7mm 角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。贝雷梁横向连接如下图所

16、示：标准贝雷梁片如下图所示：31.5m 贝雷片0.9m 标准支撑架（五）（五）、施工控制要点、施工控制要点1 1、桩基础施工、桩基础施工根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，采用循环钻机钻进混凝土灌注桩基础，地基承载力满足要求后开始支承台模板，C20 砼浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到 80%后方能进行钢柱安装。2 2、钢管立柱施工、钢管立柱施工立柱采用630*8mm 钢管，安装采用 25T 汽车吊。3 3、贝雷梁安装、贝雷梁安装先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺

17、序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔 100cm 设置 14 工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔 30cm 设置1212cm 方木。五、五、30m30m 跨支架受力验算跨支架受力验算根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为 6%，本桥纵断面位于 R=6000m 的竖曲线上，坡度为 1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。示示意意图图摩擦力 f=Gcos,沿斜面的下滑力 f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G，取 0.15f滑=Gsin

18、=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程计算 40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。33m 跨验算，具体选取本桥第一联第 2 跨支架进行验算。（一）（一）、荷载组成、荷载组成C 匝道 1 号桥第一联第 2 跨梁长 33m，梁高 1.8m，支架平均高度 21m，采用四排钢管立柱，跨径均为 6.5m。荷载组成：1 1、箱梁砼自重、箱梁砼自重 G G1 1：腹板：1.826=46.8KN/m2跨中空心处：0.4726=12.22KN/m2近支点（渐变段）空心处：0.6726=18KN/m2翼缘板处：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22 2、模板支架自重、模板

19、支架自重 G G2 2：模板体系：1.5KN/m2方木自重取 7.5KN/m14 工字钢自重 0.16KN/m贝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷载 G3：2.8 KN/m24、振捣荷载：水平方向取 2.0KN/m，竖向取 4.0KN/m根据建筑结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要性系数（恒载分项系数恒载标准值活载分项系数活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为 1.2，活载分项系数为 1.4。（二）（二）、模板和方木验算、模板和方木验算1 1、模板强度和刚度验算、模板强度和刚度验算底模采用 2500mm1200mm15mm 木胶合板，模板下纵向 1212cm 方木中心

20、间距为 30cm，净距为 18cm。腹板下线荷载为：q=0.91.2(44.2+1.5)+1.4(2.8+4.0)1=57.92KN/mMmax 0.125ql2 0.12557.920.182 0.23KN m22木材容许应力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板应力=Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MPa底模弯应力满足要求。木材弹性模量取E 9103MPaI bh3/12 10.0153/12 2.81107m45ql4564.430.184l挠度 f 103 0.35mm 0.45mm384EI3849

21、281400底模挠度满足要求。用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。2 2、方木验算、方木验算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0）=58.80KN/线荷载为 q=58.800.30=17.64KN/mMmax 0.105ql2 0.10517.6412 1.85KN mbh20.120.122W 2.88104m366Mmax1.85103 6.43MPa=12MPa方木应力W2.88104方木强度满足要求。木材弹性模量取E 9103MPaI bh3/12 0.120.123/12 1.73105m45ql4517.641410

22、31.47mm 1/400=2.5mm方木挠度 f 384EI384917.33方木刚度满足要求方木承受最大剪力为Qmax 0.606ql 0.60617.641 10.69KN.1.5Qmax10.691.51.11MPa1.7MPaA0.120.12剪力满足要求。（三）（三）、1414 工字钢验算工字钢验算1、腹板下工字钢验算q 0.91.2(44.21.57.50.12)1.4(2.8 4)10.91.20.16 58.91KN/m腹板下弯矩为M1 M2 0.07ql2 0.0758.910.452 0.84KN mMB 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m

23、腹板下工字钢最大弯矩为：Mmax 0.125ql2 0.12558.910.452 1.49KN m14 工字钢截面面积为 21.50cm2，截面抵抗矩 W=101.7cm3，截面惯性矩I=712cm4，d=5.5mm,回转半径i 5.75cm，半面积矩S 58.4cm3，弹性模量E 2.1105MPa，钢材容许应力取 215MPa。Mmax149MPa 14.66MPa 215MPaW10.17满足要求。腹板下工字钢最大剪力为:QA QC 0.375ql 0.37558.910.45 9.94KNQB左 0.625ql 0.62558.910.45 16.57KNQB右 0.625ql 0.

24、62558.910.45 16.57KN腹板下工字钢最大剪力为Qmax 0.625ql2 0.62558.910.45 16.57KNQmaxS16.5758.4106 27.45MPa 125MPa剪力强度83Id712105.510剪力强度满足要求。腹板下最大挠度为：ql458.910.4543f1 0.521 0.52110 100EI1002.11087121080.008mm 0.45/400 1.125mm腹板下挠度满足要求。2、空心箱室下工字钢验算近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14 工字钢承受线荷载为：q 0.91.2(181.57.50.12)

25、1.4(2.8 4)10.91.20.16 30.61KN m按简支不等跨连续梁受力分析n 0.75/0.9 0.8近支点（渐变段）空心处工字钢弯矩为：MB 0.0859ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMAB 0.0857ql12 0.085730.610.7521.476KN mMBC 0.0059ql12 0.005930.610.752 0.10KN m近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：Mmax 0.0859ql12 0.085930.610.752 1.48KN mMmax148MPa 14.55MPa 215MPaW10.17满足要求。剪力为QA 0

26、.4141ql1 0.414130.610.75 9.51KNQB左 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQB右 0.4000ql1 0.400030.610.75 9.18KN剪力图为：Qmax 0.5859ql1 0.585930.610.75 13.45KNQmaxS13.4558.4106 20.06MPa 125MPa83Id712105.510满足要求。3、翼板下工字钢验算q 0.91.2(7.541.57.50.12)1.4(2.8 4)10.91.20.16 21.44KN m弯矩为：11MB qa2 21.440.62 3.86KN22MBC22

27、ql210.6222(1a2)21.440.9(1)0.67KN2l880.911Mmax qa2 21.440.62 3.86KN m22Mmax386MPa 37.95MPa 215MPaW10.17满足要求。剪力为QA qa 21.440.6 12.86KNQAB左QAB右qla21.440.90.62(1)2 qa(1)21.440.6 5.00KN2l20.9qla21.440.90.62(1)2 q（a l)(1)21.44(0.6 0.9)5.36KN2l20.9剪力图为：Qmax qa 21.440.6 12.86KNQmaxS12.8658.410619.18MPa 125M

28、PaId7121085.5103满足要求qal3a2a321.440.60.930.620.63f(42331)(431)24EIll242.11087121080.920.93103 0.43mm 0.6/400 1.5mm满足要求。（四）（四）、贝雷梁验算、贝雷梁验算单片贝雷梁技术参数：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN A=0.0153m贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下 0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下贝雷梁验算计算荷载 q=0.91.2（44.2+1.5+7

29、.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.16=27.72KN/m贝雷梁跨内弯矩为：M1 0.08ql2 0.0827.7292179.65KN mM3 0.08ql2 0.0827.7292179.65KN mM2 0.025ql2 0.02527.2792 55.22KN mMB MC 0.100ql2 0.10027.7292 224.53KN m由弯矩图可知腹板下最大弯矩为：Mmax 224.53KN m 788.2KN m满足要求。腹板下单片贝雷梁剪力为：QA 0.4ql 0.427.729 99.79KNQB左 0.600ql 0.60027.729 1

30、49.69KNQB右 0.5ql 0.527.729 124.74KNQC左 0.5ql 0.50027.729 124.74KNQC右 0.6ql 0.627.729 149.69KNQD 0.4ql 0.427.729 99.79KN由剪力图可知最大剪力为Qmax149.69KN 245.2KN剪力满足要求。挠度为：fmaxql427.7294103 0.677 0.677 3.46mm 9/400 22.5mm4100EI1002.110 2.50497挠度满足要求。2 2、箱室下贝雷梁验算、箱室下贝雷梁验算线荷载：q 0.91.2(181.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)

31、26.68KN/m0.750.90.750.91.20.163跨内弯矩为M1 0.08ql2 0.0826.6892172.89KN mM2 0.025ql2 0.02526.6892 54.03KN mM3 0.08ql2 0.0826.6892172.89KN mMB 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN mMC 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN m弯矩图为：由弯矩图可知最大弯矩为Mmax 216.11KN m 788.2KN m弯矩满足要求。剪力QA 0.4ql 0.40026.689 96.05KNQB左 0.6ql 0.60026.

32、689 144.07KNQB右 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC左 0.5ql 0.50026.689 120.06KNQC右 0.6ql 0.60026.689 144.07KNQD 0.4ql 0.40026.689 96.05KN剪力图为：由剪力图可知最大剪力为Qmax144.07KN 245.2KN剪力满足要求。挠度为：fmaxql426.6894103 0.677 0.677 3.328mm 9/400 22.5mm100EI1002.11052.50497挠度满足要求。3 3、翼缘板下贝雷梁验算、翼缘板下贝雷梁验算翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：q 0.91

33、.2(7.541.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)1.50.91.20.16 32.93KN/m弯矩为M1 0.080ql2 0.08032.9392 213.39KN mM2 0.025ql2 0.02532.9392 66.68KN mMB MC 0.100ql2 0.10032.9392 266.73KN mMmax 0.1ql2 0.132.9392 266.77KN m 788.2KN m弯矩满足要求。剪力为：QA 0.400ql 0.40032.939 118.55KNQB左 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQB右 0.500ql 0.5003

34、2.939 148.19KNQC左 0.500ql 0.50032.939 148.19KNQC右 0.600ql 0.60032.939 177.82KNQD 0.400ql 0.40032.939 118.55KN剪力图为：最大剪力Qmax 0.6ql 0.632.939 177.82KN 245.2KN满足要求。最大挠度为：ql432.9394103fmax 0.677 0.677100EI1002.11052.504979 4.107mm 22.5mm400挠度满足要求。（五）（五）、40A#40A#工字钢验算工字钢验算贝雷梁传递到横桥向 40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以

35、第一联第 2 跨为例。40A#工字钢自重为 0.66KN/m，截面抵抗矩 W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩 S=631.2cm3,截面面积 A=86.07cm2,腹板厚度d=10.5mm。第 2 跨混凝土方量：V(8.17 6.88)9.6 6.8818.4014.12 227.03m32梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2线荷载：q 0.91.2(18.741.57.50.12 2.5)1.4(2.8 4)90.91.20.160.91.20.662 306.73KN/m横向每隔 3.5m 设置 4 根钢管立柱，计算

36、40a#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能分析。弯矩M1 0.08ql2 0.08306.733.52 300.60KN mM2 0.025ql2 0.025306.733.52 93.94KN mMB 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN mMC 0.1ql2 0.1306.733.52 375.74KN m由弯矩图可知 40a#工字钢承受最大弯矩为Mmax 375.74KN mMmax375.74103173.04MPa 215MPa应力强度6W 21085.71040a#工字钢承受剪力为QA 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KNQB左 0.6ql

37、0.6306.733.5 644.13KNQB右 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC左 0.5ql 0.5306.733.5 536.78KNQC右 0.6ql 0.6306.733.5 644.13KNQD 0.4ql 0.4306.733.5 429.42KN可知 40a#工字钢承受最大剪力为Qmax 644.13KN40a#工字钢承受最大剪力强度为：QmaxS644.132631.2106310 89.16MPa 125MPa832I d2217141010.510满足要求。工字钢跨中最大挠度为：ql4306.733.54103fmax 0.632 0.632mm

38、88100E2I1002.110 221714103.5 3.19mm 8.75mm400挠度满足要求。（六）（六）、钢管支墩强度验算、钢管支墩强度验算由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：N 644.13536.780.905211199.92KN（加上了钢管立柱自重）6308mm 钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取 6mm。钢管立柱下端与80cm80cm1.2cm 钢板连接，立柱上下每隔 4m 布置一道剪力撑。6308mm截面特性表规格（mm)6308每米重量(kg/m)92.332截面积A(cm)117.6212惯性矩I(cm)57253.8974回转半径i(cm)22截面矩W(

39、cm)3635.173弹性模量E(MPa)210000立杆计算长度取 6m（钢管虽按 6m 一道布置剪刀撑，但为了安全计算取 6m），回转半径i D2 d240.632 0.6182 22cm4d D截面积A()2()2 3.14(0.31520.3092)117.621cm222L6 27.27 80i0.2227.27 202稳定系数1.020.55()0.9100N1199.92抗压强度102.02MPa 205MPaA11.762长细比稳定强度N1199.92113.35MPa 205MPaA0.911.762强度满足要求。（七）（七）、桩基、承台基础和地基承载力验算、桩基、承台基础和

40、地基承载力验算1、桩基、承台基础配筋验算承台基础承受线荷载为：q(1180.9119.005 65.52)41.2 421.81KN/m1.212M 0.1ql2 0.1421.813.52 516.72KN mW 121bh 1.20.62 0.072m366M516.72 7.18MPaW0.072钢筋面积为As其中：a1fcb2M(h0h02)3406.33mm2fya1fcb11fc 9.6N/mm2fy 300N/mmh0 550mm2取钢筋直径为 16mm，实取 22 根，实际钢筋配筋面积为 4423.36mm2纵向配筋满足要求。2 2、地基承载力计算、地基承载力计算由于钢管间距为

41、 3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：Ax(1.2 0.62)3.5 8.4m2（扩散应力角取 45 度角）钢管最大轴力为：N=1180.91KN该处钢管自重为：0.905KN/m21m=19.005KN条形基础重：3.51.20.626=65.52KN则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承载力：Px1265.44KPa 150.65KPa8.4条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。（八）（八）、支架整体稳定性验算、支架整体稳定性验算由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵

42、向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的 5%，则支架受水平推力为：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN单根柱子受水平推力为 F=295.14/16=18.45KN着力点距基础顶面取 21/2 米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取 1.5KN/每根钢管柱承受竖向压力为 N=1.521=31.5KN支架稳定性系数为 0.9NM31.5103193.73103 62.19KPa 140KPa46AW0.9117.621100.93635.1710NM31.5103193.73103 56.24

43、KPa 140KPaAW0.9117.6211040.93635.17106稳定性系数 140/62.19=2.251.3满足要求。预压预压预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的 120%。预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的 50%，持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体自重的 50%，持荷稳定后进行第三次加载，加载重量为梁体自重的 20%。压重的垂直运输由 25吨汽车吊完成，

44、加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的 L/2，L/4 处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每 2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，进行卸载。卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测，卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地

45、基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。预压注意问题：采用砂袋法预压，要保证砂袋的质量，发现砂袋有裂缝漏砂的应及时更换砂袋。派专人观察支架变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（基础沉降量、支架变形量）作为一个参数值再后续的施工共对比、复核。测点要固定，用红油漆提前做好标识，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差，专人负责对水准点位置进行保护。如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。观

46、测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支架的变形进行监控。预压预压-卸载”流程图卸载”流程图数据汇总预压前准备工作完成“状态一”加载完成“状态二”加载完成“状态三”加载数据的分析对比测量现浇箱梁支架预压沉降观测记录（桥第 联第 跨）桩 初次第一差第二差第三差第四差第五差第六差卸载卸载总变非弹弹性前高后高性变号 高程值值值值值值形量变形次次次次次次程程形施工员：测量员：初次测量日期：第一次测量日期：监理员：第二次日期：第三次日期：第四次日期：质检员：第

47、五次日期：第六次日期：十、施工预拱度设置十、施工预拱度设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图纸提供。根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。支架预拱度计算：支架变形量（预拱度）的计算：12341为支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向变形根据设计要求1取 10mm。2为支架在荷载作用下的弹性变形量(每一跨立柱高度不同，造成支架在荷载作用下弹性变形不同，现以第四联第 2 跨为例计算，取平均高度l 21m)2lE88.3621

48、8.84mm2.11053为支架在荷载作用下的非弹性变形：3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中 K1顺纹木料接头数目；K2横纹木料接头数目；K3顺纹木料与金属数目；K4顺纹与横纹木料接头数目；根据本支架搭设方案，取 K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。3=0+0+2+0=2mm4为支架基底在荷载作用下的非弹性变形：取4=0mm。故支架变形量（预拱度）为：123410 8.84 2 0 20.84mm。十一、支架拆除十一、支架拆除（一）（一）、传统支架拆除工艺、传统支架拆除工艺1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形块脱底模、方木抽拉横向分配梁拖拉贝雷架拆除贝雷支架下部结构。2、拆除工

49、艺底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，须首先调节楔形块，通过调松楔形块螺栓，降低楔形块顶标高，消除箱梁对支架的荷载，并留出拆除箱梁底模和工字钢分配梁的间隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷扬机（卷扬机设置在外侧贝雷梁上）配合吊车拉出工字钢。拆除贝雷梁时采用每榀整体吊装，利用钢管柱顶上的工字钢作为支点，用倒链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装，吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须随时注意倒链和贝雷梁的状态，如有异常立即停止施工，待现场技术员和安全员检查后方可进行下步施工，重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。3、安全措施（1）、组织措施：支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、

50、技术员到达现场进行安全技术指导，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。（2）、技术措施：落楔形块:两端楔形块同时均匀下落，防止分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。模板拆除:先拆除方木再拆除模板。支架拆除:支架拆除前首先拆除横向分配梁，在吊车配合下由卷扬机拉出长度的 70%后，用吊车吊放下分配梁。贝雷支架采用倒链拖拉出梁底，拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均匀拖拉，严禁仅一端拖拉，防止掉落，用倒链拉滑贝雷梁时，两侧对称拉滑，防止偏心受压发生安全事故。拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝绳的性能和安全性