42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案.pdf

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1、.第一节 工程概况 一、概述 1、工程概述 株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约 500m,西起泰山路与长江南路交点,跨湘江,东至株洲市芦凇区,接建宁大道.其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交,河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交,另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接.桥梁部分孔径布置为：1220m746m75m2140m75m442m520m,桥梁总长 1265.2m.株洲四桥建成后,大大缓解了株洲一桥交通压力,缩短了芦淞区至天元区跨江的往来交通,从而减低了机动车辆的耗油量,这样,能大大改善株洲城市的空气质量.2、工程地质 42m 跨现浇箱梁横跨东岸滨

2、江南路和建设路,城市路面经过水泥混凝土硬化,地基承载力较好.通过株洲地税三分局部分地表面有 20cm 左右水泥混凝土路面,仅少部分地表为土层.该桥位从上往下的地质情况为,首先为 1.28 m5.10 m 的填筑土,承载力较低；再是 5.12 m6.10m 粘土层,容许承载力 220260 Kpa；最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩,厚度 17.80 m25.17m,容许承载力12001500 Kpa,桥梁的基础奠基于此层上面.3、水文特征 湘江自南向北贯穿株洲市,较大支流的枫溪港、白石港迂回曲折于河东汇入湘江,水情较为复杂.在市区内有株洲水文站,水文系列较长,湘江干流最高水位一般出现在 4

3、7 月,主要受洪水径流控制.根据株洲水位站质料统计,多年平均水位 30.61m,历年最高水位实测最高值为 42.59m,实测最大流量 20200m3/s；实测最低水位27.51m,实测最小流量 101m3/s.正常水位为29.4431.96m.年最高水位一般出现47月,年最低水位出现在122月.总之,该桥位处水资源比较丰富,能够满足上部结构的施工.4、气象特征 株洲市地处亚热带季风湿润气候地区.气候温暖,四季分明,雨水充沛,生长期长.据株洲市气象站19542000年质料统计,多年平均降水量1410mm,最大年降水量 1912.2mm,最小年降水量 932.8mm.全年雨水集中在37 月,汛期降

4、雨量占全年 70%左右,梅雨季节 4、5、6 三个月,降雨量占全年 40%以上,多年平均蒸发量在 900mm 以上.多年平均气温 17.4,多年极端最高气温 40.4,多年极端最低气温 40.4.株洲市区多年平均风速 2.2m/s,风向冬季为西北风,夏季多为南风.5、施工重点及难点 重点：确保支架预压安全.难点：滨江南路和建设路上交通繁忙,车流量大,过往行人比较多,给安全施工带来巨大挑战.拟在两条主干道上方的贝雷桁架下面满部安全网,并在醒目位置悬挂安全警示牌.6、箱梁的结构形式 箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面,半幅全宽 1375cm,单箱底板宽 638cm,顶板悬臂长320cm,底板中心线处梁

5、高250cm,底板厚度25cm,腹板厚度 40cm,顶板厚度 28cm,通过改变腹板内外侧高形成桥面横坡.支座处箱梁设横隔板,另在各跨 1/4 桥跨处设置30cm 厚的横隔板.所有的横隔板都在箱梁底的中心线位置设置直径为 70cm 的过人圆洞.每跨箱梁各设两个 GPZ型系列盆式橡胶支座,边跨端支座采用 GPZ4 型,中支座采用 GPZ9 型,横向两支座中心线之间的距离为 520cm.为方便检查人员进出箱梁,在边跨底板无预应力区各设一个直径为 60cm 进人洞.箱梁采用三向预应力体系,纵向束采用 7S15.24mm 和 9S15.24mm 钢绞线；横向预应力束为 3S15.24mm 和 2S15

6、.24mm 钢绞线；竖向预应力采用 JL32精扎螺纹钢筋,配扎丝锚具.二、现浇箱梁主要工程量 项目 材料 规 格 单位 42m 现浇箱梁结构部位 合计 箱梁 横梁 齿块 混凝土 C55 M3 2538 479 114 3131.精轧螺纹钢筋 JL32 Kg 24166 24166 钢绞线 9S15.24 Kg 61024 4420 65444 7S15.24 68239 494 68733 3S15.24 31278 31278 2S15.24 9369 9369 普通钢筋HRB335 25 Kg 14995 14995 22 100608 100608 16 462677 38413 501

7、090 12 24048 7087 12985 44120 普通钢筋 R235 16 Kg 656 123 779 10 1014 1014 8 12892 159 13051 钢材 M756572 六角螺母 块 1336 1336 M756572 锥形螺母 1336 1336 锚锭板14014024 2672 2672 锚具 张拉端锚具 YM159 套 456 54 510 固定端锚具 YMP159 54 54 张拉端锚具 YM157 52 8 60 固定端锚具 YMP157 52 8 60 联接器 YJ157 156 156 张拉端扁锚 YMB153 668 668 固定端扁锚 YMB15

8、3 668 668 张拉端扁锚 YMB152 324 324 固定端扁锚 YMB152 324 324 塑料波纹管 D81 M 14979 393 15372 D61 3260 3260 D6020 8161 8161 D4620 3618 3618 钢管 502.5 Kg 626 626 三、现浇箱梁施工工艺流程.上构施工准备支架基础施工扩大基础预制支架搭设支架预压底模和侧模系统安装支架材料准备模板加工绑扎底板钢筋底板波纹管定位并穿束绑扎腹板和横梁钢筋腹板、横梁波纹管定位并穿束安装内模及端模绑扎顶板钢筋顶板波纹管定位并穿束混凝土浇注拆除侧模和内模系统混凝土养护预应力张拉压浆、封锚拆除底模系统

9、和支架进入下一跨施工 四、主要施工方法.该现浇箱梁横穿城市主干道,为了不影响城市交通.拟采用贝雷支架逐跨现浇的施工工艺.预压考虑到提高工效,采用水箱预压方法；底模和侧模采用木框竹胶板,箱梁内模采用木模,搭设钢管支撑；混凝土采用大型水上搅拌站拌和,输送车运至现场,拖泵泵送入模.第二节 贝雷支架搭设 一、贝雷支架的设计 东岸 42 米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺,施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工.由于连续箱梁跨度为 42 米,所以拟在每跨设5 排支撑墩,支撑墩基础为混凝土扩大基础,扩大基础上预埋预埋件.支架立柱采用90010 钢管,立柱顶部设置 5001000 钢箱梁,其上

10、布设贝雷桁片、I25a工字钢次梁和底模系统,其具体结构如后面附图所示.二、贝雷支架受力验算 1、支架受力荷载取值 根据公路桥涵施工技术规范,模板支架设计的有关规定,支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载.1.1、混凝土自重荷载 砼自重为安全计取 r=26kN/m3,根据施工图纸各截面尺寸计算荷载 qr及其分布长度具体如附图一所示.1.2、板、支架自重荷载 侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、

11、内模及底模均按照常用钢模板150kg/m2自重计算则：式中：l1、l2分别为两侧翼板的宽度；mKNmkgBlhlhlq/43150)38.686.1116.202.301.221.3(/150)(2322111.h1、h2分别为两侧腹板的高度；l3为模板横桥向内模总长；B 为底模板宽度；1.3、贝雷片自重荷载 按 10 片贝雷横向布设,单片贝雷自重 270/3.0m,考虑联结销、支撑架取300/3.0m 计,则贝雷片自重荷载 q2=10kN/m.1.4、I25a工字钢自重荷载 I25a工字钢顺桥向按 75cm 间距布置,42 米长支架一共布置 57 根,没根工字钢长 15m,则mkNq/76.

12、742/)105.381557(3.1.5、施工荷载 计算支架受力时,偏安全考虑施工荷载取 q2.5kN/m2,故施工荷载取值kN/m4.3475.135.25.24bq,式中：b 为箱梁顶面宽度.1.6、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取 q2.0kN/m2,则没沿米上的荷载值mkNbq/5.2775.130.20.25,式中：b 为箱梁顶面宽度.1.7、风荷载计算 支架水平荷载主要为风荷载,根据公路桥涵设计通用规范 查全国基本风压图知,*地区频率 1/100 的风压为 350Pa,风压力计算公式为：W0：基本风压 400 Pa K0：设计风速频率换算系数,属临时工程取 0

13、.75；K1：风压高度变化系数取1.0；K3：地形地理条件系数,取 1.0；支架贝雷片以上部分横向风载 单排支架立柱所产生风荷载：.K2：风载阻力系数,根据公路桥涵设计通用规范要求,贝雷桁架 1.5m 高度范围内按照桁架计查相关表格取 1.9、底模以上按照平面结构取 1.3,钢管圆形立柱参照圆形桥墩取 0.6.1.8、支架受力情况 承受竖向均布荷载：mkNqqqqqqqQrr/7.12254321 承受竖向均布荷载：立柱排架数目跨径NLF134.16.1 2、箱梁支架模板受力系统受力验算 2.1、翼缘板区模板结构计算 42 米现浇支架的侧模面板采用竹胶板,用810cm 木枋作为次梁,次梁下每间

14、隔 75cm 设置一道 810cm 木枋,木枋下面搭设钢管支撑,钢管直接撑在 I25 工字钢上.具体结构附图二：、次梁 木枋计算 翼缘区砼最大厚度为 0.5m,最小厚度为 0.15m,考虑安全系数,按 0.5m 厚砼计算：翼缘处砼荷载：21/13265.0mkNp 模板荷载：222/1/100mkNmKgp 设备及人工荷载：23/5.2/250mkNmKgp 砼浇注时振捣荷载：2/0.2/2004mkNmKgp 则有24321/5.1825.2113mkNppppp 木枋每隔30cm布置一道,2/55.53.05.18mkNq 木枋子长度一般可达4-5 跨,偏安全考虑,按简支梁计算,跨径为 0

15、.75m,计算简图如下所示：则跨内最大弯矩为：.又3223.1336/1086/cmbhW 应力为：MPaMPaWMw1093.2)103.133/(1039.063maxmax 最大剪力在支点处,由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.239.0101082275.01055.532343maxmax 即强度均满足要求.由规范可知,刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载,不考虑振捣所产生的荷载.偏安全考虑,其取值大小同强度计算以下相同,不另说明,可得：400/875.134.01067.610138475.01055.55384/5610434maxlfmmfmmEIq

16、lf 则刚度完全满足要求.、主梁木枋计算 箱梁翼缘板下模板主梁用810cm木枋,木枋下支撑483.5脚手管间距为 50cm,偏于安全考虑,按简支梁进行计算,跨径为 0.5m,受到次梁传递的集中荷载,大小为kNP16.475.055.51,最不利的受力模式如下图：则跨内最大弯矩mkNplM/52.05.016.425.041max 又3223.13361086cmbhW )(109.3103.1331052.0/63maxmax参考一般松木木质MPaMPaWMw 最大剪力在支点处,由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.239.010108221016.432/343maxmax 即强

17、度满足要求.mmfmmEIlpfq25.116.01067.6101485.01016.448610333max 则刚度也完全满足要求.2.2、腹板模板结构计算 腹板模板下面次梁和主梁采用 1012cm 木方,布置方式跟翼板基本一样,只是布置间距不相等.、腹板新浇混凝土产生的压力 腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算：2/1210max22.0vKKtP 其中：Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；K1外加剂影响修正系数,掺加外加剂时取值 1.2；K2砼坍落度影响修正系数,取 0.85；混凝土容重,取值 26kN/m3；t0 新浇注砼的初凝时间,取 14h；砼浇注速度,取 0.5m/h.所以：

18、22/1max/8.575.085.02.1142622.0mkNP 可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为 57.8kN/m2,且有效压头为2.2米,考虑振捣时所产生的荷载4.0 kN/m2,所以最大的侧压力为57.8+4.0=61.8 kN/m2.侧压力从上至下按梯形规律递加,偏安全考虑,取最大荷载值 61.8kN/m2计算.、次梁 1012cm 木枋计算 木枋的布置间距为 0.2cm,则mkNq/36.128.612.0 木枋子长度一般为 3-4 跨,偏安全考虑,按简支梁计算,跨径为 0.75m,计算简图如下：则跨内最大弯矩为：.由梁正应力计算公式得：由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPa

19、MPaAQ0.258.0.01012102275.01036.1232343maxmax 即强度均满足要求.挠度计算按简支梁计算：则刚度也完全满足要求.、主梁1012cm木枋计算 箱梁腹板下模板主梁用1012cm 木枋,木枋下支撑483.5 脚手管间距为 40cm,偏于安全考虑,按简支梁进行计算,跨径为 0.4m,受到次梁传递的集中荷载,大小为kNP27.975.036.121,最不利的受力模式如下图：则跨内最大弯矩mkNM/93.0max 又322240612106cmbhW )(1087.3102401093.0/63maxmax参考一般松木木质MPaMPaWMw 最大剪力在支点处,由矩形

20、梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.2579.0101210210635.432/343maxmax即强度满足要求.挠度按简支梁计算,作用在支点上的力对构件不产生挠度,mmfmmEIlpf0.1086.0104.14101484.01027.9486103331max 则刚度也完全满足要求.2.3、底模板下构件的计算、次梁验算 底模下次梁按顺桥向布置,间距 30cm 和 40cm,其具体布置如后附图所示.在次梁下横桥向布置 I25 工字钢,间距为 75cm.因此计算跨径为 0.75m,按简支梁.受力考虑,分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：其计算简图如下所示：、斜腹板对应位置验

21、算 底模处砼箱梁荷载：21/655.226mkNP 模板荷载：222/0.2/200mkNmKgP 设备及人工荷载：223/mkN 2.5 /mKg 250 P 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24/mkN 2 Kg/m 200 P 则有：/m2kN 71.5 P P P PP4321mkNq/45.213.05.71 又322240612106cmbhW 由梁正应力计算公式得：由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.20.11012102275.01045.2132343maxmax所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：刚度满足要求.、中间底板位置验算 中间底板位置砼厚度在 0.

22、530.86m 之间,考虑内模支撑和内模模板自重,按0.9m 计算,则有：底模处砼箱梁荷载：21/4.239.026mkNP 内模和底模荷载：222/0.4/400mkNmKgP 设备及人工荷载：223/mkN 2.5 /mKg 250 P 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24/mkN 2 Kg/m 200 P.则有：/m2kN 31.9 P P P PP4321mkNq/76.124.09.31 又322240612106cmbhW 由梁正应力计算公式得：由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：MPaMPaAQ0.2598.01012102275.01076.1232343maxmax 所以强度满足要求；由

23、矩形简支梁挠度计算公式得：刚度满足要求.、支架贝雷桁片顶底模分配梁 工 25a 型钢受力验算 如箱梁现浇贝雷支架结构示意图所示,支架贝雷片铺设完成后在其上按照桁片节点距离75cm 铺设底模受力型钢,工 25a 型钢上再铺设木枋,木枋上铺设竹胶板.横桥向组合贝雷片安装间距为 3.0m、箱梁腹板下各安设一组贝雷桁片,因此腹板自重直接作用于底模分配梁工 25a 的支点上,对底模型钢来讲不产生弯矩及挠度,偏安全考虑,对底模型钢在两贝雷桁片之间按照简支梁计算,其受力荷载按照箱梁砼最大厚度计.则L=3.0m,查表的34.401 cmW 45017cmI 型钢承受竖向最大均布荷载为：式中：qr为箱梁混凝土自

24、重,由于腹板自重直接作用于贝雷桁片上,因此仅取箱梁底板、顶板总厚度的自重；3 层表示底模、内模模板总层数,单层模板自重如前所示取 1.50kN/m2；q施表示施工人群、机具荷载,如前所示取 1.0kN/m2；0.75m 为型钢间距.故：MPaMPaWqlWMw1708.60104.40180.31068.2186232max.型钢受力满足相关规范要求,翼缘板下受力比中间底板还要小,不需要验算.3、贝雷桁片受力验算 如附图所示,为方便施工时的吊装,桁片在桩顶均断开设置,受力验算时取单跨箱梁支架中贝雷桁片跨度最大、荷载最大的一跨,跨径相等,因此 L=9.0m、qr209.56kN/m,贝雷横向取

25、10 片,贝雷架特性如下：高长 cmcm 弦杆截面积 Fcm2 弦杆惯矩Ixcm4 桁片惯矩Igcm4 桁片允许弯矩 kN.m 桁片允许剪力 kN 150300 25.48 396.6 250500 788.0 245.0 则：贝雷架支点处剪应力验算：故支架纵向布设 10 片贝雷满足施工规范要求.4、支架桩顶 5001000 钢箱梁受力验算 钢箱梁布置如附图所示,钢箱梁受力图如下：则：mKNqqqqr/2.2722.35.25.1265.02/)(1施模板 5001000 钢箱梁截面性能：203536.0mA,44103851.5mIx 经计算,所选构件满足规范要求.5、支架单桩受力验算 钢

26、管 桩 受 力 直 接 由 贝 雷 架 传 递 的,由 上 面 知 支 反 力KNR5.16231KNR3.16882.则单桩承受最大力为：90010 钢管桩截面特性：考虑钢管桩立柱最长约8 米,取 8 米计算：.强度验算：稳定性验算：经计算钢管桩能满足要求.6、支架整体稳定性验算 支架水平荷载主要为风载,风压力计算如前所述,故支架承受风力对于 42m跨径箱梁支架：KNNLF87.725134.1426.126.16.1立柱排架数目跨径 由于箱梁横坡调整由自身腹板高度进行调整,故恒载、施工荷载几乎不产生水平作用力,水平荷载仅为风载.抗倾覆系数：式中：G 表示支架自重,最不利情况为侧模已经安装完

27、成、尚未绑扎钢筋,此时支架自重包括外模系统、贝雷桁片、钢管立柱自重.满足规范抗倾覆系数 1.3 的要求 7、支架立柱基础的形式选择及受力验算 7.1 基础形式选择 42 米现浇支架桥位区覆盖层较浅,一般为 2 米左右,穿过覆盖层就是亚粘土或者是泥质粉砂岩,推荐承载离为 220KPa260KPa.并跨过建设路和滨江南路,路面承载力根据相关质料大于1000KPa.结合现场的实际情况,支架立柱基础采用扩大基础.、在老路面上的基础形式拟采用1.51.50.5m 的钢筋混凝土扩大基础,基础按照构造要求配筋.、其它立柱基础采用采用2.62.60.8m的钢筋混凝土扩大基础,基础按照构造要求配筋,以穿过覆盖层

28、作为基础的持力层.7.2、基础受力验算.、对于以老路面为持力层 KNRKNAP7.170722505.15.11000max 单根立柱所受竖向力最大值：为地基承载力设计值,偏安全考虑取较小值1000kpa A：扩大基础受力面面积、穿过覆盖层作为基础的持力层 ：为地基容许承载力,根据地质勘测报告取260kpa.A：扩大基础受力面面积 三、贝雷支架的施工 1、支架搭设工艺流程 2、支架基础施工 根据地堪报告,结合现场情况,选定亚粘土层作为持力层是,立柱基础施工是首先进行开挖到持力层,然后绑扎钢筋,进行现浇,在顶面预埋钢板以固定钢管桩.扩大基础混凝土标号 C25.对于以老路面作为持力层扩大基础,混凝

29、土标号 C25,采取先预制,然后吊装至指定地点安装,原地面要用砂浆找平,以保证混凝土基础与原地基完全接触.在基础的顶部预埋钢板以固定钢管,钢筋混凝土扩大基础自重约为 23 吨,上面预留吊耳,以方便循环使用.3、支架搭设施工 3.1、支架采用900,壁厚 10 钢管作为支撑立柱.钢管在现场下好料,钢管桩需要接长时,利用法兰盘接长.用 16T 吊车逐根吊安,通过测量控制立柱的垂直度和顶面标高,首节钢管立柱与基础顶面预埋的埋件要焊接.3.2、利用7208 钢管桩做桩帽,以方便支架拆除.安装桩帽时测量严格控制顶标高,同一排架高差控制在 2mm 以内.3.3、钢箱梁运至现场后,把底面磨平,利用吊车逐个排

30、架安装.3.4、贝雷架在现场进行组拼,用呆车逐跨安装,安装是特别注意跨与跨之间相互错开,保证贝雷立杆与支架支点重叠.3.5、贝雷桁片沿纵桥向布设好后,横桥向安装 I25a 工字钢,然后铺设底模系统.4、支架预压 4.1、支架预压的意义 支架安装完成后在箱梁施工前为确保支架施工使用安全需对支架进行压载试验,其意义如下：、检验支架及基础承载力是否满足受力要求；、消除支架及地基的非弹性变形；、实测支架的弹性变形,为设置预拱度提供依据.4.2、支架预压方法比选 第一方案：采用砂袋预压的方法费时费力影响工期,此方案不经济.第二方案：由于桥面纵坡为 3,采用在外模内分隔仓的方法预压,操作比较困难.第三方案

31、：采用水箱预压,既克服了纵坡大的问题,又加快施工进度.所以采用第三种方案.4.3 支架预压的施工方法 预压荷载为箱梁单位面积最大重量的 1.1 倍.本方案采用水箱加水分段预压法进行预压：施工前,按照水箱加工图纸加工好水箱,水箱采用 3mm 厚钢板进行满焊加工,加工好后进行试水试验,确保水箱不漏水.每一段预压长度为 21 米左右,由于首跨现浇长度为 52.5 米,故首跨需分三次预压,标准跨为 42 米及尾跨 31.5.米均需分两次预压.预压步骤图如下：水箱布置横截面示意图4040300箱梁中心线B型水箱A型水箱4030040150150210021003068068068015153015152

32、10068021006806801375箱梁中心线第一次预压水箱布置平面示意图第二次预压水箱布置平面示意图1375箱梁中心线A型水箱B型水箱B型水箱A型水箱说明:1.本图尺寸单位为厘米。2.单跨一幅（左幅或右幅）支架预压时，分两次进行（如图中示意图所示），即第一次先压21米长，然后卸水，移动水箱就位，再注水预压其余21米支架。250250350350为了解支架沉降情况,在加水预压之前测出各测量控制点标高,测量控制点设置在每跨跨中、支架的支点上,每过断面4 个点.在加载 50%和 100%后均要复测各控制点标高,加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高,如果加载 100%后所测

33、数据与持荷 24 小时后所测数据变化很小时,表明地基及支架已基本沉降到位,可用水管卸水,否则还须持荷进行预压,直到地基及支架沉降到位方可卸水.卸水完成后采用 16t 汽车吊将水箱前移.卸水完成后,要再次复测各控制.点标高,以便得出支架和地基的弹性变形量,用总沉降量减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形量.预压完成后要根据预压成果重新调整底模并设置预拱度支立侧模,准备绑扎箱梁钢筋.第三节 模板工程 为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形,本工程投入的模板根据曲线半径制作相应的形式,箱梁底模铺设高强竹胶板,外侧模、内模初步考虑采用木框竹胶板.底模、侧模及内模结构见附图.一、底模 底模 I

34、25a 型钢按设计的间距铺设完成后在其上按间距 3040cm 铺设宽10cm、厚 12cm 的木木枋作为受力主肋,然后铺设高强竹胶板底模面板,结束后根据测量测放出的底模边线进行竹胶板的切割形成底模.高强竹胶合板胶合性能好,表面平整光滑,完全满足箱梁底面混凝土外观符合要求.1、竹胶模板的主要特点 1.1、竹胶模板强度高,韧性好,板的静曲强度相当于木胶合板强度的45倍,可减少模板支撑的使用数量.1.2、竹胶模板幅面宽,拼缝少,相当于 6.6 块 1.5 米0.3米组合钢模板的面积,支模、拆模速度快.1.3、竹胶模板表面光滑,容易脱模,复模竹胶模板表面对混凝土的吸附力仅为钢模板的百分之一,混凝土表面

35、平整光滑,可取消抹灰作业,工程进展速度快.1.4、竹胶模板耐水性好,水煮不开胶,遇水受潮不变形,防腐、防虫蛀.1.5、竹胶模板导热系数为 0.140.16 瓦/米开,远远小于钢模板的导热系.数,有利于冬季施工保温.1.6、竹胶模板使用周转次数高,板材可正反两面使用,在使用方法正确的情况下,周转次数可达1530 次以上.2、竹胶模板的铺设 2.1、紧贴模板的木枋,要纵向铺放,板缝尺量缩小,垫木的规格 1012cm,板缝用不干胶带封好,预防漏浆.2.2、顶模拼法：先在脚手架上横铺方木,间距 1.2m,再纵向铺木枋,间距为0.40.5m,所浇砼厚度超过280mm 时,间距应相应缩小.2.3、墙模：模

36、板后纵向铺三个方木,再横铺二根方木联结,留好穿墙螺丝位置,立好斜撑.3、锯板方法 锯板用的锯片要求是合金锯片,直径 400 毫米,120 齿左右,转速 3800 转/分,板下垫实时锯切,以预防毛边.4、清洁面板 竹胶模板前五次使用不必涂脱模剂,以后每次应及时清洁板面,有粘板的涂刷脱模剂后再使用.5、存贮方法 板面不得与地面接触,应下垫方木,边角对齐堆放,保持通风良好,防止日晒雨淋,并定期检查.二、外侧模和翼缘模 箱梁外侧模和翼缘模同样采用竹胶板模板,翼缘板竹胶板下由 810cm 木枋次梁,主梁采用 810cm 木枋组成模板骨架,次梁的间距为 30cm,主梁的间距.75cm,采用483.5 脚手

37、管做排架立柱,立柱上安装顶拖支撑主梁.腹板竹胶板下由 810cm 木枋次梁,主梁采用 810cm 木枋组成模板骨架,次梁的间距为20cm,主梁的间距 75cm,采用483.5 脚手管做排架斜撑,斜撑上安装顶拖支撑主梁.三、内模及内模支撑计算 箱梁在每跨距离中横梁0.6L的顶板中间处设置 100 80的人洞一个,以便进行内模及支撑的拆除作业.箱梁施工整体完毕后按施工要求将人孔浇注封闭.箱梁内模采用组合木模板拼装,面板采用竹胶板,采用483.5 脚手管做排架立柱支撑在底模顶面上,脚手管顺桥向按1.0 左右设置一排,每排 7 根.立柱支撑点必须与横桥向底模下木枋位置对应,而且立柱不可直接支撑在底模顶

38、,两者间须垫设混凝土垫块.立柱顶设 810cm 木枋作为横梁,并固定牢固.横梁顶铺设810cm 木枋后直接铺设内顶模,内顶模两侧立柱之间设置两道斜撑,以保证支架的稳定.1、模板下次梁验算 脚手管立杆的纵向间距为 1.0m,横向间距为 0.75m,顶托木枋横梁按横桥向布置,间距仍为 1.0m；次梁按纵桥向布置,间距 0.5m.因此计算跨径为 1.0m,按简支梁受力考虑,验算顶模下位置即可,计算简图如下：顶模处砼荷载：21/28.72628.0mkNP 设备及人工荷载：222/5.2/250mkNmkgP 砼浇注冲击及振捣荷载：223/0.2/200mkNmkgP 则有2321/78.11)25.

39、228.7()(mkNPPPP 由梁正应力计算公式得：强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：255.01010822/0.1105.078.1132343MPaMPaAQ .强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0；4337.66612/10812/cmbhI 刚度满足要求.以上各数据均未考虑模板强度影响,若考虑模板刚度作用,则以上各个实际值应小于此计算值.对于 B 区,次梁间距为 0.45m,计算跨度不变,砼荷载按平均 0.4m 厚考虑,则有：顶模处砼荷载：21/4.10264.0mkNP 设备及人工荷载：222/5.2/250mkNmkgP 砼浇注冲击及振捣荷载

40、：223/0.2/200mkNmkgP 则有2321/9.14)25.24.10()(mkNPPPP 由梁正应力计算公式得：强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：263.01010822/0.11045.09.1432343MPaMPaAQ 强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0；4337.66612/10812/cmbhI 刚度满足要求.2、顶托横梁验算：脚手管立杆的纵向间距为 1.0m,横向间距为 0.75,顶托木枋按横桥向布置,间距 1.0cm.验算 A 区位置即可,因此计算跨径为 0.75m,仅按简支梁受力考虑：根据以上对次梁的计算分析可知,工字钢受到由次

41、梁传递过来的集中菏载,大小为kNPP89.5)0.15.0(1；按最不利位置考虑,计算简图如下：.则：3223.13361086cmbhW；由梁正应力计算公式得：强度满足要求；由简支梁挠度计算公式得：MPaE5101.0；4337.66612/10812/cmbhI 刚度满足要求.施工时应在脚手管顶端设置脚手管横杆,安装顶托,木枋直接落在顶托上.四、模板工程施工须知 1、模板安装完毕后,由单项技术负责人按照设计要求,对模板工程的材料规格、接头方法、间距及剪刀撑设置等进行详细检查,符合混凝土质量要求及施工安全要求后方可进行钢筋帮扎、混凝土施工.2、模板工程作业要根据高空作业安全技术规范的要求进行

42、操作,周围设置安全网和防护栏杆.有交叉便道地区施工应设警示牌,避免伤及行人.3、加强模板管理,严禁随意盲目锯切竹胶板,拆模时严禁猛撬、禁止抛掷模板.模板现场拼装时其误差应满足如下规定：模板标高：10mm 模板的内部尺寸：+5,0mm 轴线偏位：10mm 砼浇筑完成模板拆除后应及时对模板平整度以及平面尺寸进行校核,同时加强模板表面修整,以保证下一次砼的外观质量以及箱梁线型.第四节 箱梁钢筋工程 钢筋在后场加工成型编号堆放运至现场进行绑扎,钢筋的绑扎顺序为：底板钢筋腹板竖向、水平钢筋和横梁顶板钢筋.因箱梁的主筋大部分为16、12 的螺纹钢筋,故钢筋接长采用对焊联接.横梁钢筋25 采用滚轧直螺纹套筒

43、联接.施工时注意为下道工序预埋钢筋、埋件和支架拆除下放的预留孔以及护栏、伸缩缝、支座、泄水管、通讯电缆等预埋件,并确保位置准确.加工钢筋的允许偏差 项目 允许偏差 受力钢筋顺长度方向加工后全长 10 弯起钢筋各部分尺寸 20 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 5 需要注意的一点是,钢筋保护层用专业生产橡胶垫块,橡胶垫块厚度根据施工使用部位净保护层厚度确定,这种垫块只有四支小腿支撑在模板上,避免拆模后出现满天星的情况.第五节 箱梁混凝土工程 一、箱梁砼配合比设计 42 米跨现浇箱梁混凝土设计为 C55,砼配合比设计时考虑如下几点：1、应优先考虑低水化热水泥.2、粗骨料：含泥量、粉屑、有机物质和其它有害物质

44、不得超过设计规定的数值,骨料应具有良好的级配以获得水泥用量低、混凝土强度高、和易性好的组合.3、细骨料：细骨料是混凝土中影响敏感的原材料之一,因此细骨料直接影响着混凝土的和易性和强度,如细骨料偏粗,则和易性差,泌水性大,如偏细,比表面积大,细骨料的选用根据试配试验决定.4、夏季、冬季施工时,分别采用砂石料降温、热水拌和以控制混凝土的出仓温度,同时对混凝土运输车和泵管分别采取降温和保温措施,减少混凝土水分的损失.二、箱梁混凝土浇筑 1、砼供应 砼生产由 1 台 80m3/h 水上砼搅拌站和 1 台 75m3/h 陆上砼搅拌站生产供应,混凝土熟料经过混凝土输送车搅拌运输车运到施工现场,通过混凝土拖

45、泵泵送砼到浇筑部位.2、砼浇注 2.1、钢筋、模板、预应力管道、预留孔洞、预埋件均按设计及施工规范的要求施工完毕,并经监理工程师验收.2.2、砼浇注时必须利用架立钢筋设浇注平台,上铺脚手板以便于施工人员振.捣抹面及覆盖,避免人踩钢筋及砼表面.2.3、砼搅拌、运输设备状态良好.2.4、砼原材料充足.2.5、收听天气预报,预报自开盘至砼浇注完毕时间段内无雨雪和大风.3、砼浇注顺序 单跨箱梁砼由东向西推进浇注,利用两台拖泵以箱梁轴线对称布料,避免支架两侧承受不均等荷载,并按底板腹板顶板翼板的顺序进行浇筑,施工时混凝土分层厚度不宜超过 30cm.4、砼浇注须知 4.1、混凝土浇筑前应对支架、模板和预埋

46、件进行认真检查,清除模板内的杂物,并用清水对模板进行认真冲洗.砼浇筑时,配测量工、木工以及电焊工各 2 人以加强观测,出现问题及时处理.4.2、浇筑过程用插入式振捣器振捣,注意不要损伤预应力束波纹管道,以防水泥浆堵塞波纹管以及压浆嘴.4.3、混凝土浇筑完成后,根据季节采取措施进行养护.混凝土强度达设计强度 90%以上时,才能进行预应力钢绞线张拉.4.4、箱梁每一孔的混凝土在支架上一次性浇筑完毕,为避免支架变形而对箱梁产生裂缝,严格控制砼初凝时间.三、箱梁施工缝处理 施工缝处理采用人工方法凿毛,凿毛清理至露出粗骨料后用高压气冲洗.下一次浇注前先对砼接缝面进行湿润、保湿.第六节 箱梁预应力工程 箱

47、梁采用三向预应力,纵向通长束采用 7S15.24 钢绞线,张拉控制应力为0.75fpk,张拉控制力为 1367kN,配 YM157,YMP157 型锚具及 YJ157 型联接器,采用单端张拉.纵向其它束用 9S15.24 钢绞线,张拉控制应力为 0.75fpk,张拉控制力为 1758kN,配 YM159 型锚具采用两端张拉.箱梁腹板设竖向预应力精轧螺纹钢筋,配扎丝锚具,张拉控制应力为 0.9fpk,张拉控制力为 568kN,箱梁下.端为锚固端,上端为张拉端.箱梁顶板横向预应力束采用 3S15.24 钢绞线,张拉控制应力为0.75fpk,张拉控制力为586kN,配YBM153型锚具,锚固端采用钢

48、绞线打花工艺锚固,单端交错张拉.箱梁横梁预应力束采用 7S15.24 和 9S15.24 钢绞线,均采用单端张拉.张拉时以应力和伸长量进行双控控制并以张拉应力控制为主.一、预应力施工工艺流程 预应力管道安装预应力穿束预应力下料预应力张拉预应力管道压浆、封锚非 通长 束通长束连接器接长下一跨施工 施工结束预应力施工前准备二、施工方法 1、波纹管埋设 箱梁预应力管道通过埋设塑料波纹管的方法进行预留,波纹管使用前必须进行外观质量检查,检查合格后方可使用.塑料波纹管外观应表面光滑,色泽均匀,内外壁不允许有融体破裂、气泡、裂口、硬块及影响使用的划伤.波纹管安装工艺：波纹管采用钢筋定位网片定位,预应力管道

49、定位筋应设置准确,顶板纵向束、底板、横梁和顶板横向束每间隔 80 设一处,腹板竖向每束设三处.塑料波纹管的接长一般用连接管与波纹管连接,要求连接管与波纹管要.匹配,其连接没有空隙,也可用塑料波纹管焊接机将塑料波纹管直接热熔焊接；波纹管与锚垫板的连接一般用连接头将锚垫板与波纹管连接起来；波纹管与排气管的连接采用在波纹管上热熔排气孔,然后用弧形塑料排气管连接.见下图所示.为预防万一,一般要求连接处用胶布缠绕密封起来.塑料波纹管的连接示意图 2 锚垫板安装 预应力锚垫板通过槽口模板进行定位,槽口模板用 5 钢板在加工厂按设计尺寸制作,锚垫板用螺栓固定在槽口模板上然后通过测量定位将槽口模板和锚垫板一并

50、固定在箱梁端头模板上.槽口模板与锚垫板接触面要密实,严禁在砼浇注过程中水泥浮浆进入管道影响预应力张拉施工.3 钢绞线下料、人工穿束 由于各跨之间钢绞线有部分采用连接器接长,予应力施工时只能采用先穿束后浇注混凝土的施工工艺；有部分是浇注混凝土后在穿束.钢绞线经自检确认合格后,计算每束的下料长度,用砂轮切割机分批下料编号成捆运输至现场,在确保锚垫板位置正确、孔道内畅通、无杂物后进行人工穿束.4 上锚垫板及夹片 浇完混凝土后,清除锚具与锚垫板接触处的砂浆,以保证锚具与锚垫板接触面平整,受力均匀,然后才可以上锚垫板.上夹片时应严格检查每个夹片有无裂缝或牙纹损坏现象,有缺陷的夹片严禁使用.5、钢绞线的张