钻镗专用机床液压系统课程设计.pdf

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1、 液压传动课程设计 机械与车辆工程系 二一四年六月六日 题目名称 钻镗专用机床液压系统设计 专业班级 15 级机械设计制造及其自动化（升本）学生姓名 刘备 学 号 xxxxxxxxxxx 指导教师 诸葛亮 目 录 一、任务书 3 二、指导教师评阅表 4 三、设计内容 5 （一）5 （二）5 （三）5 （四）6（五）6 四、设计小结 14 五、参考资料 14 蚌埠学院机械与车辆工程系 液压传动课程设计任务书 班级 2015 机械设计制造及自动化升本 姓名 刘备 学号 指导教师：诸葛亮 一、设计题目：设计一台卧式多轴镗孔专用机床的液压传动系统，要完成的工作循环是“快进工进快退原位停止”，液压系统的

2、主要参数与性能要求如下：加工时轴向最大切削力为 120000N，移动部件总重力 G=22000N；导轨形式为矩形，静摩擦系数 fs；动摩擦系数 fd，快进行程为 100mm，快进与快退的速度均为 6m/min，工进行程为 60mm，工进速度为 50mm/min，加速和减速时间要求不大于，机床加工时，要求快进转工进平稳可靠，请设计该组合机床的液压传动系统。二、设计要求：液压系统图拟定时需要提供 2 种以上的设计方案的选择比较。从中选择你认为更好的一种进行系统元件选择计算。三、工作量要求 1液压系统图 1 张（A1）2液压缸装配图 1 张 3设计计算说明书 1 份 四、设计时间 2016 年 6

3、月 6 日-2016 年 6 月 10 日 蚌埠学院本科课程设计评阅表 机械与车辆工程系 2015 级 机械设计制造及自动化升本专 业 学生姓名 刘备 学 号 XXXXXXX 课题名称 钻镗专用机床液压系统设计 指导教师评语：指导教师（签名）：2016 年 6 月 16 日 评定成绩 引 言 液压系统已经在各个部门得到越来越广泛的应用，而且越先进的设备，其应用液压系统的部门就越多。液压传动是用液体作为来传递能量的，液压传动有以下优点：易于获得较大的力或力矩，功率重量比大，易于实现往复运动，易于实现较大范围的无级变速，传递运动平稳，可实现快速而且无冲击，与机械传动相比易于布局和操纵，易于防止过载

4、事故，自动润滑、元件寿命较长，易于实现标准化、系列化。液压传动的基本目的就是用液压介质来传递能量，而液压介质的能量是由其所具有的压力及力流量来表现的。而所有的基本回路的作用就是控制液压介质的压力和流量，因此液压基本回路的作用就是三个方面：控制压力、控制流量的大小、控制流动的方向。所以基本回路可以按照这三方面的作用而分成三大类：压力控制回路、流量控制回路、方向控制回路。第一章 明确液压系统的设计要求 设计一台卧式多轴镗孔专用机床的液压传动系统，要完成的工作循环是“快进工进快退原位停止”，液压系统的主要参数与性能要求如下：加工时轴向最大切削力为 120000N，移动部件总重力 G=22000N；导

5、轨形式为矩形，静摩擦系数 fs；动摩擦系数 fd，快进行程为 100mm，快进与快退的速度均为 6m/min，工进行程为 60mm，工进速度为 50mm/min，加速和减速时间要求不大于，机床加工时，要求快进转工进平稳可靠，请设计该组合机床的液压传动系统。第二章 负载与运动分析 负载分析中，暂不考虑回油腔的背压力，液压缸的密封装置产生的摩擦阻力在机械效率中加以考虑。因工作部件是卧式放置，重力的水平分力为零，这样需要考虑的力有：夹紧力，导轨摩擦力，惯性力。在对液压系统进行工况分析时，本设计实例只考虑组合机床动力滑台所受到的工作负载、惯性负载和机械摩擦阻力负载，其他负载可忽略。（1）工作负载FW

6、工作负载是在工作过程中由于机器特定的工作情况而产生的负载，对于金属切削机床液压系统来说，沿液压缸轴线方向的切削力即为工作负载，即 Ft=120000N （2）阻力负载fF 阻力负载主要是工作台的机械摩擦阻力，分为静摩擦阻力和动摩擦阻力两部分。导轨的正压力等于动力部件的重力，设导轨的静摩擦力为fF，则 静摩擦阻力NFfs4400220002.0 动摩擦阻力 NFfd2200220001.0 （3）惯性负载 最大惯性负载取决于移动部件的质量和最大加速度，其中最大加速度可通过工作台最大移动速度和加速时间进行计算。已知启动换向时间为，工作台最大移动速度，即快进、快退速度为min，因此惯性负载可表示为

7、NNtvF420.9342.060581.922000mm 如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响，并设液压缸的机械效率w=，根据上述负载力计算结果，可得出液压缸在各个工况下所受到的负载力和液压缸所需推力情况，如表1 所 表 1 液压缸总运动阶段负载表（单位：N）工况 负载组成 液压缸负载 F/N 液压缸推力mF/启动 fsFF 4400 4889 加速 mFFFfd 3134 3482 快进 fdFF 2200 2444 工进 tFFFfd 24200 26889 快退 fdFF 2200 2444 第三章 负载图和速度图的绘制 负 载 图 按 上 面 数 值 绘 制，如 下 图a

8、所 示。速 度 图 按 已 知 数 值mmlllmmlmmlmvv16060100min/62132131、快退行程、和工进速度min/05.02mv 绘制，如下图 b 所示 l/mm 图 a 负载图 反向启动 fsFF 4400 4889 加速 mfdFFF 3134 3482 快退 fdFF 2200 2444 制动 mfdFFF 图 b 速度图 第四章 确定液压系统主要参数 确定液压缸工作压力 由表 2 和表 3 可知，组合机床液压系统在最大负载约为 12000 N 时宜取 3MP。表 2 按负载选择工作压力 负载/KN 50 工作压力/MPa 1 2 3 34 45 5 表 3 各种机

9、械常用的系统工作压力 表 4 执行元件背压力 系统类型 背压力/MPa 简单系统或轻载节流调速系统 回油路带调速阀的系统 回油路设置有背压阀的系统 用补油泵的闭式回路 回油路较复杂的工程机械 3 回油路较短且直接回油 可忽略不计 表 5 按工作压力选取 d/D 机械类型 机 床 农业机械 小 型 工 程 机械 建筑机械 液压凿岩机 液压机 大 中 型 挖 掘机 重型机械 起 重 运 输 机械 磨床 组 合 机床 龙 门 刨床 拉床 工作压力/MPa 2 35 28 810 1018 2032 工作压力/MPa d/D 表 6 按速比要求确定 d/D 2/1 2 d/D 注：1无杆腔进油时活塞运

10、动速度；2有杆腔进油时活塞运动速度。计算液压缸主要结构参数 由于工作进给速度与快速运动速度差别较大，且快进、快退速度要求相等，从降低总流量需求考虑，应确定采用单杆双作用液压缸的差动连接方式。通常利用差动液压缸活塞杆较粗、可以在活塞杆中设置通油孔的有利条件，最好采用活塞杆固定，而液压缸缸体随滑台运动的常用典型安装形式。这种情况下，应把液压缸设计成无杆腔工作面积1A是有杆腔工作面积2A两倍的形式，即活塞杆直径d与缸筒直径D呈d=的关系。工进过程中，当孔被钻通时，由于负载突然消失，液压缸有可能会发生前冲的现象，因此液压缸的回油腔应设置一定的背压(通过设置背压阀的方式)，选取此背压值为p2=。快进时液

11、压缸虽然作差动连接（即有杆腔与无杆腔均与液压泵的来油连接），但连接管路中不可避免地存在着压降p，且有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时取p。快退时回油腔中也是有背压的，这时选取背压值=2p。工进时液压缸的推力计算公式为 11221112/(/2)mFA pA pA pAp，式中：F 负载力 m液压缸机械效率 A1液压缸无杆腔的有效作用面积 A2液压缸有杆腔的有效作用面积 p1液压缸无杆腔压力 p2液压有无杆腔压力 因此，根据已知参数，液压缸无杆腔的有效作用面积可计算为 221185.995826.039.0242002mmppFAm 液压缸缸筒直径为 mmAD63.11241 mm 由于有前述差

12、动液压缸缸筒和活塞杆直径之间的关系，d=，因此活塞杆直径为 d=，根据 GB/T23481993 对液压缸缸筒内径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为D=115mm，活塞杆直径为d=80mm。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为：221103824mmDA 222253604-mmdDA）（工作台在快进过程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为 min13.30v-121LAAq快进 工作台在快退过程中所需要的流量为 min16.32vq32LA快退 工作台在工进过程中所需要的流量为 q工进=A1v2=L/min 根据上述液压缸直径及流量计算结果，进一步计算液压缸在

13、各个工作阶段中的压力、流量和功率值如下 计算液压缸各工作阶段的工作压力、流量和功率 设快进、快退时，回油腔压力p=,工进回油腔背压 p2=。1快进（差动）(1)进油腔压力 p1=（F0+pA2）/（A1-A2）p1=（2444+10610-4）/）10-4=(2)所需流量 q=（A1-A2）V1 q=（）10-46/min=10-2 m3/min=min(3)输入功率 P=P1q P=10610-2/60（w）=2.工进(1)进油腔压力 p1=（F0+p2A2）/A1 p1=（26889+10610-4）/10-4(Pa)=104=;(2)所需流量 q=A1V2 q=10-4=10-4 m3/

14、min=L/min;(3)输入功率 P=p1q P=10610-3/60 (w)=3快退(1)进油腔压力 p1=（F0+pA1）/A2 取p=作为快进时的油管中压降p，快退时回油腔中有背压 p2也可按估算；因此，p1=（2444+10610-4）/10-4 （Pa）=；（2）所需流量 q=A2V3 q=10-46（m3/min）=min；（3）输入功率 P=p1q P=10610-3/60 (w)=如表 4 所示。工况 推力F/N 回 油 腔压力P2/MPa 进 油 腔压力P1/MPa 输 入 流 量q/输入功率P/Kw 计算公式 快 进 启动 4889 0 2121AApAFp 121vAA

15、q qpP1 ppp12 加速 2482 快速 2444 工进 26889 1221AApFp 21vAq qpP1 快退 起动 4889 0 2121AApFP 32vAq P=p1q 加速 3482 快退 2444 制动 表 4 各工况下的主要参数值 表 3 各工况下的主要参数值 注：m/FF。第五章 液压系统方案设计 根据组合机床液压系统的设计任务和工况分析，所设计机床对调速范围、低速稳定性有一定要求，因此速度控制是该机床要解决的主要问题。速度的换接、稳定性和调节是该机床液压系统设计的核心。此外，与所有液压系统的设计要求一样，该组合机床液压系统应尽可能结构简单，成本低，节约能源，工作可靠

16、。选用执行元件 因系统运动循环要求正向快进和工进，反向快退，且快进，快退速度相等，因此选用单活塞杆液压缸，快进时差动连接，无杆腔面积 A1等于有杆腔面积 A2的两倍。速度控制回路的选择 工况图表明，所设计组合机床液压系统在整个工作循环过程中所需要的功率较小，系统的效率和发热问题并不突出，因此考虑采用节流调速回路即可。虽然节流调速回路效率低，但适合于小功率场合，而且结构简单、成本低。该机床的进给运动要求有较好的低速稳定性和速度-负载特性，因此有三种速度控制方案可以选择，即进口节流调速、出口节流调速、限压式变量泵加调速阀的容积节流调速。钻镗加工属于连续切削加工，加工过程中切削力变化不大，因此钻削过

17、程中负载变化不大，采用节流阀的节流调速回路即可。但由于在钻头钻入铸件表面及孔被钻通时的瞬间，存在负载突变的可能，因此考虑在工作进给过程中采用具有压差补偿的进口调速阀的调速方式，且在回油路上设置背压阀。由于选定了节流调速方案，所以油路采用开式循环回路，以提高散热效率，防止油液温升过高。从工况图中可以清楚地看到，在这个液压系统的工作循环内，液压要求油源交替地提供低压大流量和高压小流量的油液。而快进快退所需的时间1t和工进所需的时间2t分别为 60s*(0.16)/6)(0.1)/(6)/()/(33111vlvlt=ssvlt7260*)50/()60(/222 亦即是12tt=因此从提高系统效率

18、、节省能量角度来看，如果选用单个定量泵作为整个系统的油源，液压系统会长时间处于大流量溢流状态，从而造成能量的大量损失，这样的设计显然是不合理的。如果采用一个大流量定量泵和一个小流量定量泵双泵串联的供油方式，由双联泵组成的油源在工进和快进过程中所输出的流量是不同的，此时液压系统在整个工作循环过程中所需要消耗的功率估大，除采用双联泵作为油源外，也可选用限压式变量泵作油源。但限压式变量泵结构复杂、成本高，且流量突变时液压冲击较大，工作平稳性差，最后确定选用双联液压泵供油方案，有利于降低能耗和生产成本，如图 3 所示。图 3 双泵供油油源 选择快速运动和换向回路 根据本设计的运动方式和要求，采用差动连

19、接与双泵供油两种快速运动回路来实现快速运动。即快进时，由大小泵同时供油，液压缸实现差动连接。本设计采用二位二通电磁阀的速度换接回路，控制由快进转为工进。与采用行程阀相比，电磁阀可直接安装在液压站上，由工作台的行程开关控制，管路较简单，行程大小也容易调整，另外采用液控顺序阀与单向阀来切断差动油路。因此速度换接回路为行程与压力联合控制形式。速度换接回路的选择 所设计多轴钻床液压系统对换向平稳性的要求不高，流量不大，压力不高，所以选用价格较低的电磁换向阀控制换向回路即可。为便于实现差动连接，选用三位五通电磁换向阀。为了调整方便和便于增设液压夹紧支路，应考虑选用 Y型中位机能。由前述计算可知，当工作台

20、从快进转为工进时，进入液压缸的流量由 min降为 L/min，可选二位二通行程换向阀来进行速度换接，以减少速度换接过程中的液压冲击，选用双作用叶片泵双泵供油，调速阀进油节流阀调速的开式回路，溢流阀做定压阀。为了换速以及液压缸快退时运动的平稳性，回油路上设置背压阀，初定背压值Pb=。a.换向回路 b.速度换接回路 图 4 换向和速度切换回路的选择 组成液压系统原理图 选定调速方案和液压基本回路后，再增添一些必要的元件和配置一些辅助性油路，如控制油路、润滑油路、测压油路等，并对回路进行归并和整理，就可将液压回路合成为液压系统，即组成如图 5 所示的液压系统图。图 5 液压系统图 为便于观察调整压力

21、，在液压泵的进口处，背压阀和液压腔进口处设置测压点，并设置多点压力表开关，这样只需一个压力表即能观察各压力。要实现系统的动作，即要求实现的动作顺序为：启动加速快进工进快退停止。则可得出液压系统中各电磁铁的动作顺序如表 5 所示。表中“+”号表示电磁铁通电或行程阀压下；“”号表示电磁铁断电或行程阀复位。表 5 电磁铁的动作顺序表 系统图的原理 1快进 快进如图所示，按下启动按钮，电磁铁 1YA 通电，由泵输出地压力油经 2 三位五通换向阀的左侧，这时的主油路为：进油路：泵 向阀 10三位五通换向阀 2（1YA 得电）行程阀 3液压缸左腔。回油路：液压缸右腔三位五通换向阀 2（1YA 得电）单向阀

22、 6行程阀 3液压缸左腔。由此形成液压缸两腔连通，实现差动快进，由于快进负载压力小，系统压力低，变量泵输出最大流量。2工进 挡块还是压下，行程开关使 3YA 通电，二位二通换向阀将通路切断，这时油必须经调速阀 4 和 15 才能进入液压缸左腔，回油路和减速回油完全相同，此时变量泵输出地流量自动与工进调速阀 15 的开口相适应，故进给量大小由调速阀 15 调节，其主油路为：进油路：泵 向阀 10三位五通换向阀 2（1YA 得电）调速阀 4调速阀 15液压缸左腔。回油路：液压缸右腔三位五通换向阀 2背压阀 8液控顺序阀 7油箱。3死挡铁停留 当滑台完成工进进给碰到死铁时，滑台即停留在死挡铁处，此时

23、液压缸左腔的压力升高，使压力继电器 14 发出信号给时间继电器，滑台停留时间由时间继电器调定。4快退 滑台停留时间结束后，时间继电器发出信号，使电磁铁 1YA、3YA 断电，2YA通电，这时三位五通换向阀 2 接通右位，因滑台返回时的负载小，系统压力下降，变量泵输出流量又自动恢复到最大，滑快速退回，其主油路为：进油路：泵 向阀 10三位五通换向阀 2（2YA 得电）液压缸右腔。回油路：液压缸左腔单向阀 5三位五通换向阀 2（右位）油箱。5原位停止 当滑台退回到原位时，挡块压下原位行程开关，发出信号，使 2YA 断电，换向阀处于中位，液压两腔油路封闭，滑台停止运动。这时液压泵输出的油液经换向 2

24、 直接回油箱，泵在低压下卸荷。第六章 液压元件的选择 确定液压泵 本设计所使用液压元件均为标准液压元件，因此只需确定各液压元件的主要参数和规格，然后根据现有的液压元件产品进行选择即可。（1）计算液压泵的最大工作压力 由于本设计采用双泵供油方式，根据液压系统的工况图，大流量液压泵只需在快进和快退阶段向液压缸供油，因此大流量泵工作压力较低。小流量液压泵在快速运动和工进时都向液压缸供油，而液压缸在工进时工作压力最大，因此对大流量液压泵和小流量液压泵的工作压力分别进行计算。根据液压泵的最大工作压力计算方法，液压泵的最大工作压力可表示为液压缸最大工作压力与液压泵到液压缸之间压力损失之和。对 于 调 速

25、阀 进 口 节 流 调 速 回 路，选 取 进 油 路 上 的 总 压 力 损 失p0.8MPa，同时考虑到压力继电器的可靠动作要求压力继电器动作压力与最大工作压力的压差为，则小流量泵的最高工作压力可估算为 MPaMPaPp3.45.08.031 大流量泵只在快进和快退时向液压缸供油，图 4 表明，快退时液压缸中的工作压力比快进时大，如取进油路上的压力损失为，则大流量泵的最高工作压力为：MPaMPaPp118.25.0618.12 （2）计算总流量 表 3 表明，在整个工作循环过程中，液压油源应向液压缸提供的最大流量出现在快进工作阶段，为 L/min，若整个回路中总的泄漏量按液压缸输入流量的计

26、算，则液压油源所需提供的总流量为：min143.33min13.301.1LLqp 工作进给时，液压缸所需流量约为 L/min，但由于要考虑溢流阀的最小稳定溢流量 3 L/min，故小流量泵的供油量最少应为min。据据以上液压油源最大工作压力和总流量的计算数值，因此选取PV2R126/20 型双联叶片泵，其中小泵的排量为 6mL/r，大泵的排量为 20mL/r，若取液压泵的容积效率v=，则当泵的转速np=960r/min 时，液压泵的实际输出流量为 min464.22min10009.0960206LLqp 由于液压缸在快退时输入功率最大，这时液压泵工作压力为、流量为min。取泵的总效率0.7

27、5p，则液压泵驱动电动机所需的功率为：kWkWqpPppp514.175.06016.32118.2 根据上述功率计算数据，此系统选取 Y100L-6 型电动机，其额定功率kWPn5.1，额定转速min960 rnn。确定其它元件及辅件 (1)确定阀类元件及辅件 根据系统的最高工作压力和通过各阀类元件及辅件的实际流量，查阅产品样本，选出的阀类元件和辅件规格如表 6 所列。表 6 液压元件规格及型号 序号 元件名称 通 过 的 最大流量q/L/min 规格 型号 额定流量qn/L/min 额 定 压 力Pn/MPa 额 定 压 降 Pn/MPa 1 双联叶片泵 PV2R12-6/26(6+20)

28、16/14 2 三 位 五 通 电液换向阀 36 35DY 63 3 行程阀 36 22C-63（B）63 4 调速阀 1 Q-10（B）5 单向阀 36 I-63（B）63 6 单向阀 36 63 7 液控顺序阀 36 XY-63（B）63 8 背压阀 B-10（B）10 9 溢流阀 36 Y-63（B）63 10 单向阀 36 I-63（B）63 11 滤油器 42 wu-63100 63 12 压力表开关 KF3-E3B 3 测点 16 13 单向阀 36 I-63（B）63 14 压力继电器 DP1-63（B）0 *注：此为电动机额定转速为 960r/min 时的流量。(2)确定油管

29、在选定了液压泵后，液压缸在实际快进、工进和快退运动阶段的运动速度、时间以及进入和流出液压缸的流量，与原定数值不同，重新计算的结果如表 9所列。表 9 各工况实际运动速度、时间和流量 流量、速度 快进 工进 快退 输入流量1min./L)/(q2111AApAq）（=52.01q qpq 1=排出流量1min./L 1122/)(qAqA=1122/)(qAqA=2112/)(AqAq=运动速度1min./m)/(211AAqpv=112/Aqv=213/Aqv=由表 9 可以看出，液压缸在各阶段的实际运动速度符合设计要求。根据表 9 数值，按表 10 推荐的管道内允许速度取=4 m/s，由式计

30、算得与液压缸无杆腔和有杆腔相连的油管内径分别为 为了统一规格，按产品样本选取所有管子均为内径 20mm、外径 28mm 的 10号冷拔钢 确定油箱 油箱的容量按式估算，当取为 7 时，求得其容积为LqVp2.151，按JB/T7983-1999规定，取标准值 V=250L。第七章 液压系统性能验算 验算系统压力损失 由于系统管路布置尚未确定，所以只能估算系统压力损失。估算时，首先确定管道内液体的流动状态，然后计算各种工况下总的压力损失。1快进 滑台快进时，液压缸通过电液换向阀差动连接。在进油路上，油液通过单向阀 10、电液换向阀 2，然后与液压缸有杆腔的回油汇合通过行程阀 3 进入无杆腔。在进

31、油路上，压力损失分别为 在回油路上，压力损失分别为 将回油路上的压力损失折算到进油路上去，便得出差动快速运动时的总的压力损失 2工进 滑台工进时，在进油路上，油液通过电液换向阀 2、调速阀 4 进入液压缸无杆腔，在调速阀 4 处的压力损失为。在回油路上，油液通过电液换向阀 2、背压阀 8 和大流量泵的卸荷油液一起经液控顺序阀7 返回油箱，在背压阀 8 处的压力损失为。因此这时液压缸回油腔的压力P2 为 aaaVMPMPMPP226.0)163.0039.0024.0()6346.43(.30)802.462(.50)6322(.20222aaaMPMPMPppp229.0)162.0028.0

32、039.0()6343.46(3.0)6397.23(2.0)8046.22(5.022221aaMPMPp663.0)6343.46(3.05.0)8027.0(5.0222可见此值小于原估计值。故可按表 7 中公式重新计算工进时液压缸进油腔压力 P1，即 此值与表 7 中数值相近。考虑到压力继电器的可靠动作要求压差aeMPp5.0，故溢流阀 9 的调压APp1应为 3快退 滑台快退时，在进油路上，油液通过单向阀 10、电液换向阀 2 进入液压缸有杆腔。在回油路上，油液通过单向阀 5、电液换向阀 2 和单向阀 13 返回油箱。因此进油路上总压降为 此值远小于估计值，因此液压泵的驱动电动机的功

33、率是足够的。回油路上总压降为 此值与表 7 的数值基本相符，故不必重算。所以快退时的最大工作压力 Pp应为 aVPMPppp30.2)06.024.2(11 此值是调整液控顺序阀 7 的调整压力的主要参考数据。油液温升验算 液压传动系统在工作时，有压力损失、容积损失和机械损失，这些损失所消耗的能量多数转化为热能，使油温升高，导致油的粘度下降、油液变质、机器零件变形等，影响正常工作。为此，必须控制温升T在允许的范围内，如一般机床=25 30；数控机床 25；粗加工机械、工程机械和机车车辆=35 40。液压系统的功率损失使系统发热，单位时间的发热量（kW）可表示为 PP12 式中 P1 系统的输入

34、功率（即泵的输入功率）（kW）；aaMPMPAApFp797.31010651012.2510538.02688964461221aaepAPMPMPppp797.45.05.0)805.0(5.0797.32111aaVMPMPp06.0)8095.23(5.0)6322(2.0221aaVMPMPp559.0)6389.55(2.0)8089.55(5.0)6389.55(2.02222 P2 系统的输出功率（即液压缸的输出功率）（kW）。若在一个工作循环中有几个工作阶段，则可根据各阶段的发热量求出系统的平均发热量 对于本次设计的组合机床液压系统，其工进过程在整个工作循环中所占时间比例达

35、95%因此系统发热和油液温升可用工进时的发热情况来计算。工进时液压缸的有效功率（即系统输出功率）为 这时大流量泵通过顺序阀 10 卸荷，小流量泵在高压下供油，所以两泵的总输出功率（即系统输入功率）为：由此得液压系统的发热量为 kWkWPPHii3006.00224.0323.00 即可得油液温升近似值：cCT0032365.7250103006.0 温升小于普通机床允许的温升范围，因此液压系统中不需设置冷却器。kWkWFvP0224.0601005.02688930kWkWqpqpPpppppi323.01075.010637.431095.3106013.306313.30103.03363

36、262112%56.975.16060212ttt 设计小结 液压传动课程设计是液压课程当中一个重要环节，通过这次课程设计我从中学到了很多东西，巩固和深化了已学的理论知识，掌握了液压系统设计计算的一般方法和步骤。此外还锻炼了我的机械制图和计算机绘图能力，提高了我的结构设计和运算能力。但是，由于在设计方面没有经验，理论知识学的不牢固，在设计中也出现了很多的问题，如：由于忙于应对各种考试，就放松了对液压课的学习，以致有的重要公式都想不起来了，设计时就感觉手忙脚乱。另外，在查表和计算时也出现了很多问题。但是在同组同学的共同努力下，我们最终还是按时完成了设计任务，虽然大家在设计时都感觉很累、很枯燥，但

37、当看到我们的劳动成果时，大家心里都有一种小小的成就感！这次的课程设计几个人人一组，数据不一样，听老师说可以有几种不同的液压系统图，这让我明白了液压的多元性。通过设计，我又明白了相同的工作元件当不同的连接时可以产生不同的工作效果，不同的元件，采用不同的方法也可以达到相同的效果。例如，液压缸可以用单杆活塞式液压缸，也可以用柱塞式液压缸。在此设计中，又再次深刻了解了各种基本回路。在设计的过程中还培养了我们的团队精神，大家共同解决了许多个人无法解决的问题，在这些过程中我们深刻地认识到了自己在知识的理解和接受应用方面的不足，在今后的学习过程中我们会更加努力和团结！参考文献【1】成大先.机械设计手册.单行本.液压传动.化学工业出版社,北京:【2】液压传动课程设计指导书【3】左健民.液压与气压传动 第四版 机械工业出版社,北京:【4】张利平.液压传动设计指南 化学工业出版社,北京:2009【5】高等工程专科学校机制工艺及液压教学研究会液压组 液压传动设计指导书 华中工学院出版社,