2022年木工施工方案.doc

《2022年木工施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年木工施工方案.doc（42页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、淮安园区教育训练（配套）中心工程木工施工方案编制人:审核人:江苏永泰建造工程淮安工程部一、概况 淮安园区教育训练（配套）中心11#-A12、A13，框架3层，部分4层，建筑面积 35278.85，10#-A25（01）连廊，框架二层，一层柱、二层连廊，建筑面积1908，9#-A21南门，框架一层，面积152，实内外高差300mm。 本工程根底：主要部分桩根底，1-2轴水池部分为筏板根底，100厚C15混凝土垫层；根底采纳柱下钢筋砼独立承台，砼强度等级为C30，承台砼根底底标高为-2.00 m，筏板根底底标高为-6.70米。1、建立单位：庆鼎精细电子（淮安）2、工程名称：淮安园区教育训练（配套）

2、中心3、设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份4、勘察单位：江苏华信勘测设计5、监理单位：淮安市神州建立工程治理征询6、施工单位：江苏永泰建造工程7、工程地点：淮安经济开发区深圳路与鸿海路交汇处二、模板施工说明新浇混凝土梁计算跨度10m，构造层高5.2m，混凝土梁截面尺寸300mm1050mm，梁侧楼板厚度120mm，支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；支撑立柱为482.8的钢管，梁跨度方向立柱间距800mm，梁两侧立柱间距1300mm，步距1800mm，楼板立柱间距800mm、800mm，梁左侧立柱距梁中心线间隔650mm，梁底增加立柱1根，依次距梁左侧立柱650mm；梁底支

3、撑小梁为4090mm方木，4根，一端悬挑长度300mm；构造外表的要求是构造外表隐蔽；面板为14mm覆面木胶合板；主梁为482.8钢管。三、施工工艺流程弹出轴线及水平线并进展复核搭设模板支架安装梁底主梁和小梁安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接结实办预检四、各种做法结点图1、地下室外墙加固图 依照实际需要，在已完成的护坡上设制斜撑。内排架在内水池完成后塔设，借助内水池与预先埋的钢管作为架固点。2、屋面女儿墙做法详图3、柱加固图1)主体柱2)构造柱3、楼梯加固图 楼梯钢管与排架连接,构成一个整体。 五、受力验

4、算梁模板（扣件式）计算书 计算依照： 1、建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2008 2、混凝土构造设计标准GB50010-2010 3、建筑构造荷载标准GB 50009-2012 4、钢构造设计标准GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001050新浇混凝土构造层高(m)5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5

5、混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)根本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线间隔(mm)650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混

6、凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱间隔(mm)650梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300构造外表的要求构造外表隐蔽模板及支架计算依照建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图在每夸主体住增加双向剪刀撑,进展加固。 扫地杆图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414

7、/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.05)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.05)+1.40.72134.417kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.05132.653kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.05126.8

8、75kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.132.6530.12+0.1171.7640.120.035kNm Mmax/W0.035106/32666.6671.063N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67726.8751004/(10010000228666.667)0.008mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载才能极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.432.6530.1+0.451.7640.11.386kN

9、R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.132.6530.1+1.21.7640.13.804kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.426.8750.11.075kN R2=R3=1.1 q2l=1.126.8750.12.956kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下列图： q1max1.386+0.91

10、.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1.05-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2/21，3.804+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=3.828kN/m q2max1.075+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1.05-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2/21，2.956+(0.3-0.1)0.3/32.976kN/m 1、抗弯验算 Mm

11、axmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.8280.82，0.53.8280.320.262kNm Mmax/W0.262106/540004.854N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.8280.8，3.8280.31.859kN max3Vmax/(2bh0)=31.8591000/(24090)0.774N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.9768004/(10093502430000)0.339mml/25

12、0800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)2.9763004/(893502430000)0.133mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载才能极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.8280.8，0.3933.8280.8+3.8280.33.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.249kN，R2R33.5kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.9760.8，0.3932

13、.9760.8+2.9760.32.721kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.965kN，R2R32.721kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.487106/4490108.525N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)

14、 Vmax6.479kN max2Vmax/A=26.4791000/42430.56N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.149mml/250650/2502.6mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.27kN18=8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.27kN18=8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.

15、49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.81.82/100.053kNm 2、稳定性计算 依照建筑施工模板平安技术标准公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.05)+0.91.42131.293kN/m 2)小梁验算 q1max1.263+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4

16、1max0.65-0.3/2，(1.3-0.65)-0.3/2/21，3.465+(0.3-0.1)0.3/3=3.485kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.259kN，R212.129kN，R30.259kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(5-1.05)+Mw/lbmax0.259+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+0.65-0.3/2)/20.8，12.129，0.259+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+1.3-0.65-0.3/2)/20.8+0.592+0.

17、053/1.312.762kN fN/(A)+Mw/W12762.454/(0.496424)+0.053106/449072.469N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2112.957kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基根底计算地基土类型砼垫层地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.762/(10.15)85.083kPafak120kPa 满足要

18、求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依照： 1、建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2008 2、混凝土构造设计标准GB50010-2010 3、建筑构造荷载标准GB 50009-2012 4、钢构造设计标准GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)5000新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依照标准建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂妨碍修正系数11混凝土坍落度妨碍修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混

19、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245min29.868，12029.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245min29.87，12029.87kN/m2 承载才能极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.

20、87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下列图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mma

21、x-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.5170.22-0.1210.7060.22-0.066kNm Mmax/W0.066106/(1/6400142)5.016N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63211.9482004/(1008925(1/12400143)0.148mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设

22、计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面间隔(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.152kNm Mmax/W0.152106/541032.819N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.093mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （标准中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.8柱箍截面惯性矩I(cm4)10.

23、78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.42kNm，N19.991kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.42kNm，N29.991kN M/Wn0.42106/(4.49103)93.46N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.169mml/4001.26m

24、m 20.169mml/4001.26mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N9.9911=9.991kNNtb17.8kN 满足要求！ N9.9911=9.991kN26kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依照： 1、建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ 1302011 3、混凝土构造设计标准GB50010-2010 4、建筑构造荷载标准GB 50009-2012 5、钢构造设计标准GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼

25、板名称B8新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)10新浇混凝土楼板边宽B(m)10 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)

26、根本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.2立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的间隔(mm)200立柱距混凝土板长边的间隔(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200构造外表的要求构造外表隐蔽模板及支架计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面

27、图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 依照建筑施工模板平安技术标准5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因而本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7

28、Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/32666.6677.269N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(

29、1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000228666.667)0.144mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整10000/800取整12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因而需进展最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.

30、2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因而，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.82+0.1210.9450.820.147kNm

31、 q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.82+0.213.150.8，0.1070.0970.82+0.1813.150.80.534kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.147，0.534，0.6320.632kNm Mmax/W0.632106/54000

32、11.703N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0730.8+0.620.9450.80.99kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.8+0.6813.152.192kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.99，2.192，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(29040)1.321N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1

33、k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9948004/(10093502430000)0.113mml/250800/2503.2mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942004/(893502430000)0.009mml1/250200/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I

34、(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/

35、m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载才能极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.8+1.2230.5670.81.595kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.20.341kN RmaxRmax，R11.595kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.80.963kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.20.211kN RmaxRmax，R10.963kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) M

36、max0.319kNm Mmax/W0.319106/449071.047N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.428kN max2Vmax/A=22.4281000/42411.453N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.262mm 跨中max=0.262mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.138mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.38

37、6非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.

38、197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.81.82/100.059kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.80.8+0.91.40.059/0.83.596kN f Nw/(A)+ Mw/W3596.205/(0.197424)+0.059106/449056.147N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.81.82/100.059kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.80.8+0.91.40.059/0.83.788kN f Nw/(A)+ Mw/W3788.205/(0.139424)+0.059106/449077.369N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N3.596kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、