转速反馈控制直流调速系统电力拖动自动控制系统第阮毅陈伯时.pptx

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1、直流电动机的稳态转速 式中 n转速（r/min）;U电枢电压（V）；I电枢电流（A）；R电枢回路总电阻(）；励磁磁通（Wb）；Ke 由电机结构决定的电动势常数。第1页/共191页调节直流电动机转速的方法 （1）调节电枢供电电压；（2）减弱励磁磁通；（3）改变电枢回路电阻。自动控制的直流调速系统往往以变压调速为主。第2页/共191页第2章 转速反馈控制的直流调速系统 电力拖动自动控制系统 运动控制系统第3页/共191页内 容 提 要直流调速系统用的可控直流电源 稳态调速性能指标和直流调速系统的机械特性 转速反馈控制的直流调速系统 直流调速系统的数字控制 转速反馈控制直流调速系统的限流保护 转速反

2、馈控制直流调速系统的仿真第4页/共191页2.1 直流调速系统用的可控直流电源晶闸管整流器-电动机系统 直流PWM变换器-电动机系统 第5页/共191页2.1.1 晶闸管整流器-电动机系统图21 晶闸管整流器-电动机调速系统（V-M系统）原理图第6页/共191页在理想情况下，Ud和Uc之间呈线性关系：（2-1）式中，Ud平均整流电压，Uc 控制电压，Ks晶闸管整流器放大系数。第7页/共191页1触发脉冲相位控制调节控制电压Uc，移动触发装置GT输出脉冲的相位，改变可控整流器VT输出瞬时电压ud的波形，以及输出平均电压Ud的数值。第8页/共191页(2-2)式中 E电动机反电动势(V)；id整流

3、电流瞬时值(A)；L主电路总电感(H)；R主电路总电阻(),；第9页/共191页图2-2 V-M系统主电路的等效电路图 第10页/共191页对于一般的全控整流电路，当电流波形连续时，可用下式表示(2-3)式中，从自然换相点算起的触发脉冲控制角；Um=0时的整流电压波形峰值；m交流电源一周内的整流电压脉波数。第11页/共191页整流电路 单相全波 三相半波三相桥式（全波）m236表2-1不同整流电路的整流电压波峰值、脉冲数及平均整流电压第12页/共191页2电流脉动及其波形的连续与断续在整流变压器二次侧额定相电压u2的瞬时值大于反电动势E时，晶闸管才可能被触发导通。导通后如果u2降低到E以下，靠

4、电感作用可以维持电流id继续流通。由于电压波形的脉动，造成了电流波形的脉动。第13页/共191页图2-3 带负载单相全控桥式整流电路的输出电压和电流波形第14页/共191页在Id上升阶段，电感储能；在Id下降阶段，电感中的能量将释放出来维持电流连续。图24 V-M系统的电流波形(a)电流连续第15页/共191页图24 V-M系统的电流波形 （b）电流断续当负载电流较小时，电感中的储能较少，等到Id下降到零时，造成电流波形断续。第16页/共191页抑制电流脉动的措施（1）增加整流电路相数，或采用多重化技术；（2）设置电感量足够大的平波电抗器。第17页/共191页3晶闸管整流器-电动机系统的机械特

5、性当电流波形连续时，V-M系统的机械特性方程式为（2-7）式中，Ce电动机在额定磁通下的电动势 系数第18页/共191页图2-5 电流连续时V-M系统的机械特性第19页/共191页图26 V-M系统机械特性在电流连续区，显示出较硬的机械特性；在电流断续区，机械特性很软，理想空载转速翘得很高。第20页/共191页当电流断续时，由于非线性因素，机械特性方程要复杂得多。电流断续区与电流连续区的分界线是 的曲线，当 时，电流便开始连续了。一个电流脉波的导通角。第21页/共191页 4晶闸管触发和整流装置的放大系数 和传递函数晶闸管触发电路和整流电路的特性是非线性的。在设计调速系统时，只能在一定的工作范

6、围内近似地看成线性环节，得到了它的放大系数和传递函数后，用线性控制理论分析整个调速系统。第22页/共191页放大系数的计算图2-7 晶闸管触发与整流装置的输入输出特性和Ks的测定（2-12）第23页/共191页n晶闸管触发和整流装置的输入量是Uc，输出量是Ud，晶闸管触发和整流装置的放大系数Ks可由工作范围内的特性斜率决定。n如果没有得到实测特性，也可根据装置的参数估算。第24页/共191页失控时间和纯滞后环节 滞后作用是由晶闸管整流装置的失控时间引起的。失控时间是个随机值。最大失控时间是两个相邻自然换相点之间的时间，它与交流电源频率和晶闸管整流器的类型有关。第25页/共191页图28 晶闸管

7、触发与整流装置的失控时间 第26页/共191页最大失控时间(2-13)平均失控时间 式中，f 交流电源频率(Hz)，m 一周内整流电压的脉 波数。第27页/共191页整流电路形式最大失控时间 Tsmax(ms)平均失控时间 Ts(ms)单相半波单相桥式（全波）三相半波三相桥式20106.673.331053.331.67表2-2 晶闸管整流器的失控时间（f=50Hz）第28页/共191页晶闸管触发电路与整流装置的传递函数 滞后环节的输入为阶跃信号1(t)，输出要隔一定时间后才出现响应1(t-Ts)。输入输出关系为：n 传递函数为（214）第29页/共191页传递函数的近似处理按泰勒级数展开，可

8、得 n 依据工程近似处理的原则，可忽略高次项，把整流装置近似看作一阶惯性环节（2-16）第30页/共191页图29 晶闸管触发与整流装置动态结构图准确的近似的第31页/共191页5.晶闸管整流器运行中存在的问题（1）晶闸管是单向导电的。（2）晶闸管对过电压、过电流和过高的du/dt与di/dt都十分敏感。（3）晶闸管的导通角变小时会使得系统的功率因数也随之减少，称之为“电力公害”。第32页/共191页2.1.2 直流PWM变换器-电动机系统全控型电力电子器件问世以后，就出现了采用脉冲宽度调制的高频开关控制方式,形成了脉宽调制变换器-直流电动机调速系统，简称直流脉宽调速系统，或直流PWM调速系统

9、。与V-M系统相比，PWM调速系统在很多方面有较大的优越性。直流PWM调速系统的应用日益广泛，特别在中、小容量的高动态性能系统中，已经完全取代了V-M系统。第33页/共191页1PWM变换器的工作状态和电压、电流波形脉宽调制变换器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压序列，从而可以改变平均输出电压的大小，以调节电动机转速。PWM变换器电路有多种形式，总体上可分为不可逆与可逆两大类。第34页/共191页图2-10 简单的不可逆PWM变换器-直流电动机系统电路原理图 第35页/共191页图2-10 简单的不可逆PWM变换器-直流电动机系统电压和电流波

10、形 第36页/共191页在一个开关周期T内，当 时，Ug为正，VT饱和导通，电源电压Us通过VT加到直流电动机电枢两端。当 时，Ug为负，VT关断，电枢电路中的电流通过续流二极管VD续流，直流电动机电枢电压近似等于零。第37页/共191页直流电动机电枢两端的平均电压为 （2-17）改变占空比 ，即可实现直流电动机的调压调速。令 为PWM电压系数，则在不可逆PWM变换器中 （2-18）第38页/共191页不可逆PWM变换器-直流电动机系统不允许电流反向，续流二极管VD的作用只是为id提供一个续流的通道。如果要实现电动机的制动，必须为其提供反向电流通道。第39页/共191页图2-11有制动电流通路

11、的不可逆PWM变换器-直流电动机系统电路原理图 第40页/共191页图2-11有制动电流通路的不可逆PWM变换器-直流电动机系统一般电动状态的电压、电流波形 第41页/共191页一般电动状态在一般电动状态中，id始终为正值（其正方向示于图2-11(a)中）。在0tton期间，VT1导通，VT2关断。电流id沿图中的回路1流通。在tontT期间，VT1关断，id沿回路2经二极管VD2续流。VT1和VD2交替导通，VT2和VD1始终关断。第42页/共191页图2-11有制动电流通路的不可逆PWM变换器-直流电动机系统的正脉冲比负脉冲窄，始终为负。制动状态的电压、电流波形 第43页/共191页制动状

12、态 在tontT期间，Vg2为正，VT2导通，在感应电动势E的作用下，反向电流沿回路3能耗制动。在TtT+ton（即下一周期的0tton）期间，Vg2为负，VT2关断，-id沿回路4经VD1续流，向电源回馈能量。VT2和VD1交替导通，VT1和VD2始终关断。第44页/共191页图2-11有制动电流通路的不可逆PWM变换器-直流电动机系统(d)轻载电动状态的电流波形 VT1、VD2、VT2和VD1四个管子轮流导通。第45页/共191页轻载电动状态 在VT1关断后，id经VD2续流。还没有到达周期T，电流已经衰减到零，在t=t2时刻，VT2导通，使电流反向，产生局部时间的制动作用。轻载时，电流可

13、在正负方向之间脉动，平均电流等于负载电流，一个周期分成四个阶段。第46页/共191页有制动电流通路的不可逆PWM-直流电动机系统 图2-11(a)所示电路之所以为不可逆是因为平均电压Ud始终大于零，电流虽然能够反向，而电压和转速仍不能反向。如果要求转速反向，需要再增加VT和VD，构成可逆的PWM变换器-直流电动机系统，在第4章中将进一步讨论。第47页/共191页2.直流PWM调速系统的机械特性对于带制动电流通路的不可逆电路，其电压平衡方程式分两个阶段：(2-19)(2-20)式中R、L分别为电枢电路的电阻和电感。第48页/共191页电压平均值方程 平均电压 平均电流 电枢电感压降的均值 转速（

14、2-21）第49页/共191页机械特性 机械特性方程式为 (2-22)或用转矩表示，(2-23)式中，电动机在额定磁通下的转矩系数；理想空载转速，与电压系数成正比。第50页/共191页图2-12直流PWM调速系统（电流连续）的机械特性第51页/共191页3PWM控制器与变换器的动态数学模型图2-13 PWM控制器与变换器框图 第52页/共191页传递函数 传递函数为 (2-24)式中：KsPWM装置的放大系数 TsPWM装置的延迟时间，近似的传递函数 (2-25)第53页/共191页4直流PWM调速系统的电能回馈和泵升电压PWM变换器的直流电源通常由交流电网经不可控的二极管整流器产生，并采用大

15、电容C滤波，以获得恒定的直流电压。当电动机工作在回馈制动状态时，电能不可能通过整流装置送回交流电网，只能向滤波电容充电，形成直流PWM变换器-电动机系统特有的电能回馈问题。第54页/共191页对滤波电容充电的结果造成直流侧电压升高，称作“泵升电压”。系统在制动时释放的动能将表现为电容储能的增加，要适当地选择电容的电容量，或采取其它措施，以保护电力电子开关器件不被泵升电压击穿。第55页/共191页2.2 稳态调速性能指标和 直流调速系统的机械特性对于调速系统转速控制的要求：（1）调速在一定的最高转速和最低转速范围内调节转速；（2）稳速以一定的精度在所需转速上稳定运行，在各种干扰下不允许有过大的转

16、速波动；（3）加、减速频繁起、制动的设备要求加、减速尽量快；不宜经受剧烈速度变化的机械则要求起、制动尽量平稳。第56页/共191页2.2.1转速控制的要求和稳态调速性能指标1、调速范围生产机械要求电动机提供的最高转速nmax和最低转速nmin之比称为调速范围，用字母D表示，即（2-27）nmax和nmin是电动机在额定负载时的最高和最低转速，对于少数负载很轻的机械，也可用实际负载时的最高和最低转速。第57页/共191页2、静差率s当系统在某一转速下运行时，负载由理想空载增加到额定值所对应的转速降落nN与理想空载转速n0之比：（2-28）用百分数表示（2-29）第58页/共191页图2-14 不

17、同转速下的静差率特性a和b的硬度相同，特性a和b额定速降相同，特性a和b的静差率不相同。第59页/共191页3.调速范围、静差率和额定速降之间的关系（2-30）对于同一个调速系统，nN值是定值。要求s值越小时，系统能够允许的调速范围D也越小。一个调速系统的调速范围，是指在最低速时还能满足所需静差率的转速可调范围。第60页/共191页例题2-1 某直流调速系统电动机额定转速为nN=1430r/min，额定速降nN=115r/min，当要求静差率s30%时，允许多大的调速范围？如果要求静差率s 20%，则调速范围是多少？如果希望调速范围达到10，所能满足的静差率是多少？第61页/共191页解 在要

18、求s 30%时，允许的调速范围为 若要求s 20%，则允许的调速范围只有 若调速范围达到10，则静差率只能是第62页/共191页2.2.2 直流调速系统的机械特性开环调速系统，即无反馈控制的直流调速系统。调节控制电压Uc就可以改变电动机的转速。晶闸管整流器和PWM变换器都是可控的直流电源，用UPE来统一表示可控直流电源，第63页/共191页图215 开环调速系统的原理图第64页/共191页机械特性 开环调速系统中各环节的稳态关系如下：电力电子变换器直流电动机 开环调速系统的机械特性为（2-31）第65页/共191页图2-16 开环调速系统稳态结构图第66页/共191页图2-17 开环直流调速系

19、统的机械特性第67页/共191页例题2-2 某龙门刨床工作台拖动采用直流电动机，其额定数据如下：60kW，220V，305A，1000r/min，采用V-M系统，主电路总电阻R=0.18，电动机电动势系数Ce=0.2Vmin/r。如果要求调速范围D=20，静差率s5%，采用开环调速能否满足？若要满足这个要求，系统的额定速降nN最多能有多少？第68页/共191页解:当电流连续时，V-M系统的额定速降为开环系统在额定转速时的静差率为如要求 ，即要求第69页/共191页2.3 转速反馈控制的直流调速系统根据自动控制原理，将系统的被调节量作为反馈量引入系统，与给定量进行比较，用比较后的偏差值对系统进行

20、控制，可以有效地抑制甚至消除扰动造成的影响，而维持被调节量很少变化或不变，这就是反馈控制的基本作用。第70页/共191页2.3.1 转速反馈控制直流调速系统的 数学模型在负反馈基础上的“检测误差，用以纠正误差”这一原理组成的系统，其输出量反馈的传递途径构成一个闭合的环路，因此被称作闭环控制系统。在直流调速系统中，被调节量是转速，所构成的是转速反馈控制的直流调速系统。第71页/共191页1转速反馈控制直流调速系统的静特性图2-18 带转速负反馈的闭环直流调速系统原理框图 第72页/共191页n电压比较环节n比例调节器n测速反馈环节 n电力电子变换器 n直流电动机 Kp比例调节器的比例系数转速反馈

21、系数（Vmin/r）第73页/共191页静特性方程式（2-32）式中:闭环系统的开环 放大系数 闭环调速系统的静特性表示闭环系统电动机转速与负载电流（或转矩）间的稳态关系。第74页/共191页图2-19转速负反馈闭环直流调速系统稳态结构框图（b）只考虑给定作用时的闭环系统 第75页/共191页图2-19转速负反馈闭环直流调速系统稳态结构框图（c）只考虑扰动作用时的闭环系统第76页/共191页图2-19转速负反馈闭环直流调速系统稳态结构框图（a）闭环调速系统 第77页/共191页2转速反馈控制直流调速系统的动态数学模型一个带有储能环节的线性物理系统的动态过程可以用线性微分方程描述，微分方程的解即

22、系统的动态过程，它包括两部分：动态响应和稳态解。在动态过程中，从施加给定输入值的时刻开始，到输出达到稳态值以前，是系统的动态响应；系统达到稳态后，可用稳态解来描述系统的稳态特性。第78页/共191页比例放大器的传递函数 电力电子变换器的传递函数测速反馈的传递函数(2-33)（2-42）(2-43)第79页/共191页图2-20 他励直流电动机在额定励磁下的等效电路假定主电路电流连续，动态电压方程为(2-34)忽略粘性摩擦及弹性转矩，电动机轴上的动力学方程为(2-35)第80页/共191页额定励磁下的感应电动势和电磁转矩分别为 (2-36)(2-37)包括电动机空载转矩在内的负载转矩，（Nm）电

23、力拖动装置折算到电动机轴上的飞轮惯量，(Nm2)电动机额定励磁下的转矩系数，(Nm/A)再定义下列时间常数：电枢回路电磁时间常数(s)电力拖动系统机电时间常数(s)第81页/共191页整理后得 (2-38)(2-39)式中，负载电流（A）。第82页/共191页在零初始条件下，取拉氏变换，得电压与电流间的传递函数 (2-40)电流与电动势间的传递函数 (2-41)第83页/共191页图2-21 额定励磁下直流电动机的动态结构框图(a)电压电流间的结构框图 (b)电流电动势间的结构框图 (c）直流电动机的动态结构框图第84页/共191页直流电动机有两个输入量，一个是施加在电枢上的理想空载电压Ud0

24、，是控制输入量，另一个是负载电流IdL。扰动输入量。如果不需要在结构图中显现出电流，可将扰动量的综合点移前，再进行等效变换，得图2-22。第85页/共191页额定励磁下的直流电动机是一个二阶线性环节，时间常数Tm表示机电惯性时间常数Tl表示电磁惯性。图2-22 直流电动机动态结构框图的变换 第86页/共191页图2-23 转速反馈控制直流调速系统的动态结构框图第87页/共191页转速反馈控制的直流调速系统的开环传递函数(2-44)式中 第88页/共191页转速反馈控制直流调速系统的闭环传递函数（2-45）第89页/共191页2.3.2 比例控制的直流调速系统1开环系统机械特性和比例控制闭环系统

25、静特性的关系开环机械特性为 (2-46)式中，表示开环系统的理想空载转速，表示开环系统的稳态速降。比例控制闭环系统的静特性为 (2-47)式中，表示闭环系统的理想空载转速，表示闭环系统的稳态速降。第90页/共191页（1）闭环系统静特性可以比开环系统 机械特性硬得多在同样的负载扰动下，开环系统的转速降落 闭环系统的转速降落它们的关系是 (2-48)第91页/共191页（2）闭环系统的静差率要比开环系统 小得多闭环系统的静差率为开环系统的静差率为当 时，（2-49）第92页/共191页（3）如果所要求的静差率一定，则 闭环系统可以大大提高调速范围如果电动机的最高转速都是nN，最低速静差率都是s，

26、可得 开环时，闭环时，得到 （2-50）第93页/共191页图2-24 闭环系统静特性和开环系统机械特性的关系第94页/共191页开环系统 Id n 例如：在图2-24中工作点从A A 闭环系统 Id n Un Un Uc n Ud0 例如：在图2-24中工作点从A B比例控制直流调速系统能够减少稳态速降的实质在于它的自动调节作用，在于它能随着负载的变化而相应地改变电枢电压，以补偿电枢回路电阻压降的变化。第95页/共191页例题2-3 在例题2-2中，龙门刨床要求D=20，s5%，已知 Ks=30,=0.015Vmin/r，Ce=0.2Vmin/r，采用比例控制闭环调速系统满足上述要求时，比例

27、放大器的放大系数应该有多少？第96页/共191页解:开环系统额定速降为 =275 r/min，闭环系统额定速降须为 2.63 r/min，由式（2-48）可得则得即只要放大器的放大系数等于或大于46。第97页/共191页2反馈控制规律（1）比例控制的反馈控制系统是被调量有静差的控制系统 比例控制反馈控制系统的开环放大系数值越大，系统的稳态性能越好。但只要比例放大系数Kp常数，开环放大系数K，反馈控制就只能减小稳态误差，而不能消除它，这样的控制系统叫做有静差控制系统。第98页/共191页（2）反馈控制系统的作用是：抵抗扰动,服从给定反馈控制系统具有良好的抗扰性能，它能有效地抑制一切被负反馈环所包

28、围的前向通道上的扰动作用，对于给定作用的变化唯命是从。第99页/共191页图2-25 闭环调速系统的给定作用和扰动作用第100页/共191页（3）系统的精度依赖于给定和反馈检测的精度反馈控制系统无法鉴别是对给定电压的正常调节还是不应有的给定电压的电源波动。反馈检测装置的误差也是反馈控制系统无法克服的。现代调速系统的发展趋势是用数字给定和数字测速来提高调速系统的精度。第101页/共191页3比例控制闭环直流调速系统的 动态稳定性比例控制闭环系统的特征方程为 (2-51)根据三阶系统的劳斯-古尔维茨判据，系统稳定的充分必要条件是整理后得 (2-52)第102页/共191页例题2-4 在例题2-3中

29、，系统采用的是三相桥式可控整流电路，已知电枢回路总电阻 ，电感量 3mH，系统运动部分的飞轮惯量 ，试判别系统的稳定性。第103页/共191页解：电磁时间常数机电时间常数 晶闸管装置的滞后时间常数为 为保证系统稳定，应满足的稳定条件：闭环系统的动态稳定性和例题2-3中稳态性能要求 是矛盾的。第104页/共191页例题2-5 在上题的闭环直流调速系统中，若改用全控型器件的PWM调速系统，电动机不变，电枢回路参数为：，PWM开关频率为8 。按同样的稳态性能指标 ，该系统能否稳定？如果对静差率的要求不变，在保证稳定时，系统能够达到的最大调速范围有多少？第105页/共191页解：第106页/共191页

30、按照稳态性能指标 、要求 PWM调速系统能够在满足稳态性能指标要求下稳定运行。（见例题2-2）0，积分调节器的输出Uc便一直增长；只有达到Un=0时，Uc才停止上升；只有到Un变负，Uc才会下降。n当Un=0时，Uc并不是零，而是某一个固定值Ucf 第112页/共191页突加负载时，由于Idl的增加，转速n下降，导致Un变正，在积分调节器的作用下，Uc上升，电枢电压Ud上升，以克服Idl增加的压降，最终进入新的稳态 。图2-27积分控制无静差调速系统突加负载时的动态过程第113页/共191页积分控制规律和比例控制规律的根本区别：比例调节器的输出只取决于输入偏差量的现状，而积分调节器的输出则包含

31、了输入偏差量的全部历史。积分调节器到稳态时Un=0，只要历史上有过Un，其积分就有一定数值，足以产生稳态运行所需要的控制电压。第114页/共191页2比例积分控制规律比例积分调节器（PI调节器）的输入输出关系为 （2-55）式中，UinPI调节器的输入，UexPI调节器的输出。其传递函数为 （2-56）式中，KpPI调节器的比例放大系数，PI调节器的积分时间常数。令1=Kp，则PI调节器的传递函数也可写成如下形式 （2-57）表明，PI调节器也可用积分和比例微分两个环节表示，式中，1微分项中的超前时间常数。第115页/共191页用运算放大器来实现PI调节器的输入极性和输出极性是反相的；(2-5

32、8)式中 Rbal为运算放大器同相输入端的平衡电阻。图2-28 比例积分（PI）调节器线路图第116页/共191页PI控制综合了比例控制和积分控制两种规律的优点，又克服了各自的缺点。比例部分能迅速响应控制作用，积分部分则最终消除稳态偏差。第117页/共191页在t=0时就有Uex(t)=KpUin，实现了快速控制；随后Uex(t)按积分规律增长，。在t=t1时，Uin=0，。图2-29 PI调节器的输入输出特性第118页/共191页在闭环调速系统中，采用PI调节器输出部分Uc由两部分组成，比例部分和Un成正比，积分部分表示了从t=0到此时刻对Un(t)的积分值，Uc是这两部分之和。图2-30

33、闭环系统中PI调节器的输入和输出动态过程第119页/共191页2.3.4 直流调速系统的稳态误差分析图2-31 比例积分控制的直流调速系统的动态结构框图（转速调节器用ASR表示）第120页/共191页使用比例调节器时，系统的开环传递函数为 （2-44）式中 使用积分调节器时，系统的开环传递函数为 （2-59）式中 使用比例积分调节器时，系统的开环传递函数为 （2-60）式中 第121页/共191页根据系统开环传递函数中积分环节的数目划分控制系统的类型，比例控制的调速系统是0型系统，积分控制、比例积分控制的调速系统是型系统。稳态误差定义为输入量和反馈量的差值，即 （2-61）衡量系统控制的准确度

34、的是系统对给定输入Un*的跟随能力；衡量系统抑制干扰能力的是系统抑制负载电流IdL的抗扰能力。第122页/共191页1阶跃给定输入的稳态误差在分析阶跃给定输入的稳态误差时，令IdL(s)=0。比例调节器系统的误差传递函数为 （2-62）阶跃给定输入 的稳态误差是（2-65）第123页/共191页积分调节器系统的误差传递函数为 （2-63）阶跃给定输入 的稳态误差是（2-66）第124页/共191页比例积分调节器系统的误差传递函数为 （2-64）阶跃给定输入 的稳态误差是（2-67）第125页/共191页在系统稳定的情况下，0型系统对于阶跃给定输入稳态有差，被称作有差调速系统；型系统对于阶跃给定

35、输入稳态无差，被称作无差调速系统。第126页/共191页2扰动引起的稳态误差在分析由扰动引起的稳态误差时，令Un*(s)=0。比例调节器系统的误差为 （2-68）阶跃扰动 引起的的稳态误差是 (2-72)第127页/共191页积分调节器系统的误差为 （2-70）阶跃扰动 引起的的稳态误差是 (2-73)第128页/共191页比例积分调节器系统的误差为 （2-71）阶跃扰动 引起的的稳态误差是 (2-74)第129页/共191页由扰动引起的稳态误差取决于误差点与扰动加入点之间的传递函数。比例控制的调速系统，该传递函数无积分环节，故存在扰动引起的稳态误差，称作有静差调速系统；积分控制或比例积分控制

36、的调速系统，该传递函数具有积分环节，所以由阶跃扰动引起的稳态误差为0，称作无静差调速系统。第130页/共191页2.4 直流调速系统的数字控制以微处理器为核心的数字控制系统（简称微机数字控制系统）硬件电路的标准化程度高，制作成本低，且不受器件温度漂移的影响；其控制软件能够进行逻辑判断和复杂运算，可以实现不同于一般线性调节的最优化、自适应、非线性、智能化等控制规律，而且更改起来灵活方便。第131页/共191页2.4.1微机数字控制的特殊问题图2-32 微型计算机采样控制系统框图 第132页/共191页微机控制的调速系统是一个数字采样系统。其中K1是给定值的采样开关，K2是反馈值的采样开关，K3是

37、输出的采样开关。若所有的采样开关是等周期地一起开和闭，则称为同步采样。微型计算机只有在采样开关闭合时才能输入和输出信号。只能在采样时刻对模拟的连续信号进行采样，把连续信号变成脉冲信号，即离散的模拟信号。信号的离散化是微机数字控制系统的第一个特点。第133页/共191页采样后得到的离散模拟信号本质上还是模拟信号，不能直接送入计算机，还须经过数字量化。用一组数码（如二进制数）来逼近离散模拟信号的幅值，将它转换成数字信号。信号的数字化是微机数字控制系统的第二个特点。第134页/共191页根据香农（Shannon）采样定理：如果模拟信号的最高频率为fmax，只要按照f2fmax采样频率进行采样，取出的

38、样品序列就可以代表（或恢复）模拟信号。在电动机调速系统中，控制对象是电动机的转速和电流，是快速变化的物理量，必须具有较高的采样频率。微型计算机控制的直流调速系统是一种快速数字采样系统，要求微型计算机在较短的采样周期之内，完成信号的转换、采集，完成按某种控制规律实施的控制运算，完成控制信号的输出。第135页/共191页2.4.2转速检测的数字化图2-33 增量式旋转编码器示意图 第136页/共191页1旋转编码器光电式旋转编码器是检测转速或转角的元件，旋转编码器与电动机相连，当电动机转动时，带动编码器旋转，产生转速或转角信号。旋转编码器可分为绝对式和增量式两种。绝对式编码器常用于检测转角。增量式

39、编码器在码盘上均匀地刻制一定数量的光栅，在接收装置的输出端便得到频率与转速成正比的方波脉冲序列，从而可以计算转速。第137页/共191页增加一对发光与接收装置，使两对发光与接收装置错开光栅节距的1/4。正转时A相超前B相；反转时B相超前A相。采用简单的鉴相电路可以分辨出转向。图2-34 区分旋转方向的A、B两组脉冲序列 第138页/共191页2数字测速方法的精度指标（1）分辨率用改变一个计数值所对应的转速变化量来表示分辨率，用符号Q表示。当被测转速由n1变为n2时，引起记数值增量为1，则该测速方法的分辨率是 （2-75）分辨率Q越小，说明测速装置对转速变化的检测越敏感，从而测速的精度也越高。第

40、139页/共191页（2）测速误差率转速实际值和测量值之差与实际值之比定义为测速误差率，记作 （2-76）测速误差率反映了测速方法的准确性，越小，准确度越高。第140页/共191页3M法测速记取一个采样周期内旋转编码器发出的脉冲个数来算出转速的方法称为M法测速，又称频率法测速。(2-77)式中:n转速，单位为r/min；M1时间Tc内的脉冲个数；z旋转编码器每转输出的脉冲个数;Tc采样周期，单位为s。第141页/共191页由系统的定时器按采样周期的时间定期地发出一个采样脉冲信号，计数器记录下在两个采样脉冲信号之间的旋转编码器的脉冲个数。图235 M法测速原理示意图第142页/共191页M法测速

41、分辨率为 （2-78）M法测速的分辨率与实际转速的大小无关。M法的测速误差率的最大值为 （2-79）max与M1成反比。转速愈低，M1愈小，误差率愈大。第143页/共191页4T法测速T法测速是测出旋转编码器两个输出脉冲之间的间隔时间来计算转速，又被称为周期法测速。与M法测速不同的是，T法测速所计的是计算机发出的高频时钟脉冲的个数，以旋转编码器输出的相邻两个脉冲的同样变化沿作为计数器的起始点和终止点。第144页/共191页图2-36T法测速原理示意图准确的测速时间是用所得的高频时钟脉冲个数M2计算出来的，即 ，电动机转速为 （2-80）第145页/共191页T法测速的分辨率定义为时钟脉冲个数由

42、M2变成(M2-1)时转速的变化量，（2-81）综合式（2-80）和式（2-81），可得 (2-82)T法测速的分辨率与转速高低有关，转速越低，Q值越小，分辨能力越强。第146页/共191页T法测速误差率的最大值为 （2-83）低速时，编码器相邻脉冲间隔时间长，测得的高频时钟脉冲M2个数多，误差率小，测速精度高。T法测速更适用于低速段。第147页/共191页5M/T法测速在M法测速中，随着电动机的转速的降低，计数值减少，测速装置的分辨能力变差，测速误差增大。T法测速正好相反，随着电动机转速的增加，计数值减小，测速装置的分辨能力越来越差。综合这两种测速方法的特点，产生了M/T测速法，它无论在高速

43、还是在低速时都具有较高的分辨能力和检测精度。第148页/共191页图2-37 M/T法测速原理示意图第149页/共191页关键是和计数同步开始和关闭，实际的检测时间与旋转编码器的输出脉冲一致，能有效减小测速误差。采样时钟Tc 由系统的定时器产生，其数值始终不变。检测周期由采样脉冲Tc的边沿之后的第一个脉冲编码器的输出脉冲的边沿来决定，即T=Tc T1+T2。第150页/共191页检测周期T内被测转轴的转角为 (2-84)旋转编码器每转发出Z个脉冲，在检测周期T内旋转编码器发出的脉冲数是M1，则 (2-85)若时钟脉冲频率是f0，在检测周期T内时钟脉冲计数值为M2，则 (2-86)综合式(2-7

44、4)、式(2-75)和式(2-76)便可求出被测的转速为：(2-87)第151页/共191页在高速段，TcT1，TcT2，可看成TTc：(2-88)M2f0Tf0Tc，代入式（2-78)可得：(2-89)在高速段，与M法测速的分辨率完全相同。在低速段，M11，M2随转速变化，分辨率与T法测速完全相同。M/T法测速无论是在高速还是在低速都有较强的分辨能力。第152页/共191页在M/T法测速中，检测时间是以脉冲编码器的输出脉冲的边沿为基准，计数值M2最多产生一个时钟脉冲的误差。M2的数值在中、高速时，基本上是一个常数 M2Tf0Tcf0，其测速误差率为 ，在低速时，M2 Tf0 Tcf0，M/T

45、法测速具有较高的测量精度。第153页/共191页2.4.3数字PI调节器PI调节器的传递函数列出如下：（2-56）输出函数和输入误差函数关系的时域表达式为 （2-90）式中 Kp 为比例系数，KI 为积分系数。转换为差分方程，其第k拍输出为 （2-91）式中Tsam为采样周期。第154页/共191页数字PI调节器有位置式和增量式两种算法，位置式算法中，u(k)为第k拍的输出值。比例部分只与当前的偏差有关，积分部分则是系统过去所有偏差的累积。增量式算法只需要当前的和上一拍的偏差即可计算输出值。（2-93）（2-94）第155页/共191页在数字控制算法中，要对u限幅，须在程序内设置限幅值 um，

46、当|u(k)|um时，便以限幅值 um作为输出。增量式PI调节器算法只需输出限幅，位置式算法必须同时设积分限幅和输出限幅，缺一不可。若没有积分限幅，积分项可能很大，将产生较大的退饱和超调。第156页/共191页2.5 转速反馈控制直流调速系统的 限流保护2.5.1 转速反馈控制直流调速系统的过流问题在转速反馈控制直流调速系统上突加给定电压时，电枢电压立即达到它的最高值，对电动机来说，相当于全压起动，会造成电动机过流。当直流电动机被堵转时，电流将远远超过允许值。如果只依靠过流继电器或熔断器来保护，过载时就跳闸。第157页/共191页系统中必须有自动限制电枢电流的环节。引入电流负反馈，可以使它不超

47、过允许值。但这种作用只应在起动和堵转时存在，在正常的稳速运行时又得取消。当电流大到一定程度时才出现的电流负反馈，叫做电流截止负反馈。第158页/共191页2.5.2带电流截止负反馈环节的 直流调速系统图2-38电流截止负反馈环节（a）利用独立直流电源作比较电压（b）利用稳压管产生比较电压第159页/共191页1电流截止负反馈环节电流反馈信号取自串入电动机电枢回路中的小阻值电阻Rs，IdRc正比于电流。图2-38(a)中用独立的直流电源作为比较电压Ucom，其大小可用电位器调节，在IdRc与Ucom之间串接一个二极管VD，当IdRc Ucom时，二极管导通，电流负反馈信号Ui即可加到放大器上去；

48、当IdRc Ucom时，二极管截止，Ui消失。图2-38(b)中利用稳压管VST的击穿电压Ubr作为比较电压Ucom。截止电流 Idcr=Ucom/Rs第160页/共191页当输入信号IdRc-Ucom0时，输出Ui=IdRc-Ucom，当IdRc-Ucom 0时，输出Ui=0。图2-39 电流截止负反馈环节的输入输出特性第161页/共191页图2-40 带电流截止负反馈的闭环直流调速系统稳态结构框图第162页/共191页2带电流截止负反馈比例控制闭环直流调速系统的稳态结构框图和静特性当IdIdcr时，电流负反馈被截止，静特性与只有转速负反馈调速系统的静特性相同，（2-32）当IdIdcr后，

49、引入了电流负反馈，静特性变成 （2-95）第163页/共191页图2-41带电流截止负反馈比例控制闭环直流调速系统的静特性CA段:电流负反馈被截止 AB段:电流负反馈起作用 第164页/共191页电流负反馈的作用相当于在主电路中串入一个大电阻 。比较电压与给定电压的作用一致，好象把理想空载转速提高到（2-96）第165页/共191页令n=0，得到堵转电流Iabl，（2-97）一般KpKsRsR，因此 （2-98）Iabl应小于电动机允许的最大电流，一般为 Iabl=（1.52）IN截止电流应大于电动机的额定电流，取 Idcr=（1.11.2）IN第166页/共191页3带电流截止的无静差直流调

50、速系统图2-42 无静差直流调速系统第167页/共191页TA为检测电流的交流互感器，经整流后得到电流反馈信号Ui。当电流达到截止电流Idcr时，Ui高于稳压管VS的击穿电压，使晶体三极管VBT导通，忽略晶体三极管VBT导通压降，则PI调节器的输出电压Uc为零，电力电子变换器UPE的输出电压Ud=0，达到限制电流的目的。第168页/共191页图2-43 无静差直流调速系统稳态结构框图（IdIdcr）转速反馈系数(2-99)式中 nmax电动机调压时的最高转速；U*nmax相应的最高给定电压。第169页/共191页图2-44 带电流截止的无静差直流调速系统的静特性第170页/共191页2.6 转