新《2023安全管理规范大全》JGJ166-2023 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范88.pdf

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1、中华人民共和国行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of cuplock steel tubular scafIolding in construction JGJ 166-2016 批准部门:中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期:2 0 1 7 年5 月1 日中国建筑工业出版社2016北京中华人民共和国住房和城乡建设部公告第1364号住房城乡建设部关于发布行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范的公告现批准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范为行业标准，编号为JGJ166-2016，自2017年5月1日起实施。其中，第7.4.7

2、、9.O.3、9.O.7、9.0.11条为强制性条文，必须严格执行。原建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范)JGJ 1662008同时废止。本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部2016年11月15日3 前当一口根据住房和城乡建设部关于印发(2014年工程建设标准规范制订、修订计划的通知)(建标2013J169号)的要求，规范编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订了本规范。本规范的主要技术内容是:1总则;2术语和符号;3构配件;4荷载;5结构设计;6构造要求;7施工;8检查与验收;

3、9安全管理。本规范修订的主要技术内容是:1立杆钢管材质增加了Q345级钢的规定，上碗扣和水平杆接头增加了采用锻造工艺成型时的材质规定，并增加了立杆碗扣节点间距采用0.5m模数的规定;2调整了永久荷载、施工荷载、风荷载的标准值;3增加了荷载分项系数表，对荷载组合表进行了调整;4增加了半刚性碗扣节点的转动刚度取值规定;5增加了水平杆抗弯强度及挠曲变形验算式;6修改了风荷载作用引起的模板支撑架立杆附加轴力的计算式;7给出了模板支撑架在风荷载作用下的简化水平力和倾覆力矩的计算式;8增加了双排脚手架连墙件的强度和稳定性计算式;9修改了双排脚手架和模板支撑架立杆计算长度的取值规定;10修改了双排脚手架和模

4、板支撑架的斜撑杆和剪刀撑构造要求;11修改了双排脚手架的允许搭设高度表;12增加了脚手架施工和安全管理的有关规定;13增加了脚手架施工检查表和验收记录表。本规施中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解4 释，由江苏兴厦建设工程集团有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送江苏兴厦建设工程集团有限公司(地址:江苏省高邮市武安路8号，邮政编码:225600)。本规范主编单位:江苏兴厦建设工程集团有限公司重庆建工第九建设有限公司本规范参编单位:河北建设集团有限公司中天建设集团有限公司东南大学中国建筑一局(集团)有限公司中

5、国建筑金属结构协会建筑模板脚手架委员会中国建筑科学研究院云南大力神金属构件有限公司重庆大学福建省建筑科学研究院河海大学南通市达欣工程股份有限公司北京城建亚泰建设集团有限公司国家建筑工程质量监督检验中心北京城建中南土木工程集团有限公司中航天建设工程有限公司上海汇成(集团)有限公司北京雅之和工程咨询有限公司北京建筑大学中鼎国际工程有限责任公司无锡速捷脚手架工程有限公司中铁十一局集团第五工程有限公司本规范主要起草人员:王学海于海祥郭正兴王旭辉陈红刘群杨亚男熊耀莹5 薛玉文许向华刘源王永泉周雪梅沈高传董佳节华建民王峰丁选明赵卫政黄锡阳赵记军黄亚刘军张伟陆志东赵玉华丁增会朱成伟费，t岂刘栋栋钱新华王元清

6、张琅健赵小平钱冬冬王云鹏本规范主要审查人员z葛兴杰耿洁明刘新玉张有闻卓新吴纪东潘延平阎琪廖永毛杰朱军孙杰张国选6 目次1 总则.1 2 术语和符号.22.1 术语.2 2.2 符号.4 3 构配件.8 3.1 节点构造及杆件模数.8 3.2 材质要求.83.3 质量要求.10 4 荷载.134.1 荷载分类.13 4.2 荷载标准值.13 4.3 荷载设计值.16 4.4 荷载效应组合.17 5 结构设计.20 5.1 一般规定.20 5.2 双排脚手架计算.225.3 模板支撑架计算.26 5.4 地基基础计算.316 构造要求.33 6.1 般规定.33 6.2 双排脚手架构造.35 6.

7、3 模板支撑架构造.40 7 施工.46 7.1 施工准备.46 7.2 地基与基础.46 7 7.3 搭设.47 7.4 拆除.48 8 检查与验收.50 9 安全管理.52 附录A主要构配件种类和规格.55 附录B风压高度变化系数.57 附录C钢管轴心受压稳定系数.59 附录D检查验收表.62 附录E施工验收记录.68 本规范用词说明.70 引用标准名录.71 附:条文说明.73 8 Contents 1 General Provisions.1 2 T erms and Symbols.2 2.1 Terms.2 2.2 Symbols.4 3 Components.8 3.1 Deta

8、ils of loint and Modulus of Shafts 8 3.2 Material Requirements.8 3.3 Production Quality Requirements.10 4 Design Loads.13 4.1 Loads Classification.13 4.2 Normal Values of Loads.13 4.3 Design Values of Loads.16 4.4 Load Effects Combinations.17 5 Design of Structure.20 5.1 General Requirements20 5.2 C

9、alculation of Scaffolding in Double Row 22 5.3 Calculation of Formwork Support.26 5.4 Calculation of Subgrade and Foundation.31 6 Requirements of Details 33 6.1 General Requirements.33 6.2 Details of Scaffolding in Double Row.35 6.3 Details of Formwork Support.40 7 Construction.46 7.1 Preparation fo

10、r Construction.46 7.2 Subgrade and Foundation.46 9 7.3 sseDlbly47 7.4 DisasseDlbly,48 8 Inspection and Acceptance.5D 9 Safety Management52 Appendix A Category and Specification of Production Components.55 Appendix B Height Coefficient for Wind Pressure.57 Appendix C Stability Coefficients for Axial

11、Compressed Steel Tubular.59 Appendix D Inspection and Acceptance Sheets 62 Appendix E Construction Acceptance Record 68 Explanation of Wording in This Code.70 List of Quoted Standards.71 Addition:Explanation of Provisions.73 10 2 术语和符号2.1术语2.1.1 碗扣式钢管脚手架cuplock steel tubular scaffolding 2 节点采用碗扣方式连接

12、的钢管脚手架(图2.1.1)，根据其图2.1.1碗扣式铜管脚手架的组成l 立杆;2 纵向水平杆;3横向水平杆;4 间水平杆;5 纵向扫地杆;6 横向扫地杆;7 竖向斜撑杆;8 剪刀撑;9一水平斜撑杆;10 连墙件;11 底座;12 脚手板;13 挡脚板;14 栏杆;15 扶手用途主要可分为双排脚手架和模板支撑架两类。2.1.2 碗扣节点cuplock joint 由上碗扣、下碗扣、限位销和水平杆接头等组成的盖固式连接节点。2.1.3 立杆standing tube 带有活动上碗扣，且焊有固定下碗扣和竖向连接套管的竖向钢管构件。2.1.4 上碗扣bell shape cap 沿立杆上下滑动，起锁

13、紧作用的碗形紧固件。2.1.5 下碗扣bowl shape socket 焊接固定在立杆上的碗形紧固件。2.1.6 立杆连接销connecting pin of standing tube 用于立杆竖向承插接长的销子。2.1.7 限位销limiting pin 焊接固定在立杆上用于锁紧上碗扣的定位销子。2.1.8 水平杆horizontal tube 两端焊接有连接板接头，与立杆通过上下碗扣连接的水平钢管构件，包括纵向水平杆和横向水平杆。2.1.9 水平杆接头spigot of horizontal tube 焊接于水平杆两端的曲板状连接件。2.1.10 间水平杆intermediate ho

14、rizontal tube 两端焊有插卡装置，与纵向水平杆通过插卡装置相连，用于双排脚手架的横向水平钢管构件。2.1.11 斜杆batter tube 两端带有接头，用作脚手架斜撑杆的钢管构件。按接头形式可分为专用外斜杆和内斜杆;按设置方向可分为水平斜杆和坚向斜杆。2.1.12 专用外斜杆special outside batter tube 用于脚手架端部或外立面，两端焊有旋转式连接板接头的斜向钢管构件。3 2.1.13 内斜杆inside batter tube 用于脚手架内部，两端带有扣接头的斜向钢管构件。2.1.14 挑梁bracket 双排脚手架作业平台的挑出定型构件。包括外挑宽度为

15、300mm的窄挑梁和外挑宽度为600mm的宽挑梁。2.2符号2.2.1 荷载和荷载效应FJ一一作用于脚手架杆件连接节点的荷载设计值;Fwk 风荷载作用在模板支撑架计算单元的竖向栏杆围挡(模板)范围内产生的水平集中力标准值;Gjk一一一模板支撑架计算单元上集中堆放的物料自重标准值;glk 模板支撑架均匀分布的架体及附件自重面荷载标准值;g2k一一模板支撑架均匀分布的架体上部的模板等物料自重面荷载标准值;MGk 水平杆由脚手板自重产生的弯矩标准值;MQk一一一水平杆由施工荷载产生的弯矩标准值;M,水平杆弯矩设计值;MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值;Mw 立杆由风荷载产生的弯

16、矩设计值;Mwk 立杆由风荷载产生的弯矩标准值;N一一一立杆的轴力设计值;No一一连墙件约束脚于架平面外变形所产生的轴力设计值;二NGk1立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值总和;2:NGk2一一模板支撑架立杆由模板及支撑梁自重和混凝土及钢筋自重产生的轴力标准值总和;NL 连墙件轴力设计值;NLw一一连墙件由风荷载产生的轴力设计值;4 岛模板支撑架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离;H 架体搭设高度;HJ一一双排脚手架允许搭设高度;Hc一一连墙件间竖向垂直距离;Hm一一模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度;h 步距;I一一截面惯性矩;i一一截面回转半径;Lc一连墙件间水平投影

17、距离;l 受弯构件的计算跨度;J。一一立杆计算长度;la一一立杆纵向间距;h一一-立杆横向间距;n 模板支撑架计算单元立杆跨数;t一一钢管壁厚;W一一截面模量;一一钢管外径;长细比。2.2.4 计算系数h一一一立杆计算长度附加系数;mf 地基承载力修正系数;一一立杆计算长度系数;z一一风压高度变化系数Ps 风荷载体型系数Pst一一单榻椅架风荷载体型系数;stw一一多掘平行楠架整体风荷载体型系数;一一脚手架挡风系数P6 一一轴心受压构件的稳定系数pE一一弯矩折减系数;。一一结构重要性系数;G 永久荷载分项系数;Q 可变荷载分项系数;u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值;你-一施工荷载及其他可

18、变荷载组合值系数;如一风荷载组合值系数。7 3构自己件3.1 节点构造及杆件模数3.1.1 立杆的碗扣节点应由上碗扣、下碗扣、水平杆接头和限位销等构成(图3.1.1)。(功组装前(b)组装后图3.1.1碗扣节点构造图1 立杆;2 水平杆接头;3 水平杆;4 下碗扣;5 限位销;6 上碗扣3.1.2 立杆碗扣节点间距，对Q235级材质钢管立杆宜按0.6m模数设置;对Q345级材质钢管立杆宜按0.5m模数设置。水平杆长度宜按0.3m模数设置。3.1.3 碗扣式钢管脚手架主要构配件种类和规格宜符合本规范附录A的规定。3.2材质要求3.2.1 钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793 或

19、低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的普通钢管，其材质应符合下列规定:1 水平杆和斜杆钢管材质应符合现行国家标准碳素结构8 钢)GB/T 700中Q235级钢的规定;2 当碗扣节点间距采取0.6m模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700中Q235级钢的规定;3 当碗扣节点间距采取0.5m模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700及低合金高强度结构钢)GB/T 1591中Q345级钢的规定。3.2.2 当上碗扣采用碳素铸钢或可锻铸铁铸造时，其材质应分别符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件)GB/T 11352中ZG270-500

20、牌号和可锻铸铁件)GB/T 9440中KTH350-10 牌号的规定;采用锻造成型时，其材质不应低于现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700中Q235级钢的规定。3.2.3 当下碗扣采用碳素铸钢铸造时，其材质应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件)GB/T 11352中ZG270-500牌号的规定。3.2.4 当水平杆接头和斜杆接头采用碳素铸铜铸造时，其材质应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件)GB/T 11352中ZG270-500牌号的规定。当水平杆接头采用锻造成型时，其材质不应低于现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700中Q235级钢的规定。3.2.5 上碗扣和水平杆接头不得采用钢板冲

21、压成型。当下碗扣采用钢板冲压成型时，其材质不得低于现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700中Q235级钢的规定，板材厚度不得小于4mm，并应经6000C6500C的时效处理;严禁利用废旧锈蚀钢板改制。3.2.6 对可调托撑及可调底座，当采用实心螺杆时，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢)GB/T 700中Q235级钢的规定;当采用空心螺杆时，其材质应符合现行国家标准结构用无缝钢管)GB/T 8162中20号无缝钢管的规定。3.2.7 可调托撑及可调底座调节螺母铸件应采用碳素铸钢或可锻铸铁，其材质应分别符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢9 3.3.5 水平杆曲板接头弧面轴心线与水平杆轴心线的垂直

22、度允许偏差应为1.0mm。3.3.6 下碗扣碗口平面与立杆轴线的垂直度允许偏差应为1.0mm。3.3.7 焊接应在专用工装上进行，焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范)GB 50205中三级焊缝的规定。3.3.8 可调托撑及可调底座的质量应符合下列规定:1 调节螺母厚度不得小于30mm;2 螺杆外径不得小于38mm，空心螺杆壁厚不得小于5mm，螺杆直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第2部分:直径与螺距系列)GB/T 5796.2和梯形螺纹第3部分:基本尺寸)GB/T 5796.3的规定F3 螺杆与调节螺母啃合长度不得少于5扣;4 可调托撑U形托板厚度不得小于5mm，弯曲变形不应大

23、于lmm，可调底座垫板厚度不得小于6mm;螺杆与托板或垫板应焊接牢固，焊脚尺寸不应小于铜板厚度，并宜设置加劲板。3.3.9 构配件外观质量应符合下列规定:1 钢管应平直光滑，不得有裂纹、锈蚀、分层、结疤或毛刺等缺陷，立杆不得采用横断面接长的钢管;2铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹或浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净;3 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;4焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷;5 构配件表面应涂刷防锈漆或进行镀辞处理，涂层应均匀、牢靠，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块。3.3.10 主要构配件应有生产厂标识。3.3.11

24、构配件应具有良好的互换性，应能满足各种施工工况下的组架要求，并应符合下列规定:1立杆的上碗扣应能上下窜动、转动灵活，不得有卡滞11 现象;2 立杆与立杆的连接孔处应能插入自Omm连接销;3碗扣节点上在安装1个4个水平杆时，上碗扣应均能锁紧;4 当搭设不少于二步三跨1.8mX 1.8mX 1.2m(步距纵距横距)的整体脚手架时，每一框架内立杆的垂直度偏差应小于5mmo3.3.12 主要构配件极限承载力性能指标应符合下列规定:1 上碗扣沿水平杆方向受拉承载力不应小于30kN;2 下碗扣组焊后沿立杆方向剪切承载力不应小于60kN;3 水平杆接头沿水平杆方向剪切承载力不应小于50kN;4 水平杆接头焊

25、接剪切承载力不应小于25kN;5 可调底座受压承载力不应小于100kN;6 可调托撑受压承载力不应小于100kN。3.3.13 构配件每使用一个安装、拆除周期后，应及时检查、分类、维护、保养，对不合格品应及时报废。12 4荷载4.1荷载分类4.1.1 作用于脚于架上的荷载，应分为永久荷载和可变荷载。4.1.2 双排脚手架的永久荷载应包括下列内容:1 架体结构的自重，包括:立杆、水平杆、间水平杆、挑梁、斜撑杆、剪刀撑和配件的自重;2 脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附件的自重。4.1.3 双排脚手架的可变荷载应包括下列内容:1 施工荷载，包括作业层上操作人员、存放材料、运输工具及小型机具等的自重;

26、2 风荷载。4.1.4 模板支撑架的永久荷载应包括下列内容:1 架体结构自重，包括:立杆、水平杆、斜撑杆、剪刀撑、可调托撑和配件的自重;2 模板及支撑梁的自重;3 作用在模板上的、混凝土和钢筋的自重。4.1.5 模板支撑架的可变荷载应包括下列内容:1 施工荷载，包括:施工作业人员、施工设备的自重和浇筑及振捣混凝土时产生的荷载，以及超过浇筑构件厚度的海凝土料堆放荷载;2 风荷载;3 其他可变荷载。4.2 荷载标准值4.2.1 双排脚手架和模板支撑架架体结构自重标准值，宜根据架体方案设计和工程实际使用的架体构配件自重，取样称重取值13 确定。构配件自重也可按本规范附录A取用。4.2.2 双排脚手架

27、附件自重标准值的取值应符合下列规定:1 脚手板自重标准值可按表4.2.2-1的规定采用。表4.2.2-1脚手板自重标准值类别标准值(kN/m2)冲压钢脚手板O.30 竹串片脚手板0.35 木脚手板0.35 竹笆脚手板0.10 2 栏杆与挡脚板自重标准值可按表4.2.2-2的规定采用。表4.2.2-2栏杆与挡脚板自重标准值类别标准值(kN/m)栏杆、冲压钢脚手板挡板0.16 栏杆、竹串片脚手板挡板0.17 栏杆、木脚手板挡板0.17 3 外侧安全网自重标准值应根据实际情况确定，且不应低于O.OlkN/m2。4.2.3 双排脚手架的施工荷载标准值的取值应符合下列规定:1 作业层施工荷载标准值应根据

28、实际情况确定，且不应低于表4.2.3的规定。表4.2.3双排脚手架施工荷载标准值双排脚手架用途荷载标准值(kN/m2)混凝土、砌筑工程作业3.0 装饰装修工程作业2.0 防护1.0 注:斜梯施工荷载标准值按其水平投影面积计算，取值不应低于2.0kN/盯12014 2 当同时存在2个及以上作业层作业时，在同一跨距内各作业层的施工荷载标准值总和取值不应低于4.0kN/m2。4.2.4 模板支撑架永久荷载标准值的取值应符合下列规定:1 模板自重标准值应根据模板方案设计确定，对一般梁板结构和无梁楼板结构模板的自重标准值，可按表4.2.4采用。表4.2.4楼板模板自重标准值(kN/m2)模板类别木模板定

29、型钢模板梁板模板(其中包括梁模板0.50 0.75 无梁楼板模板其中包括次楞)0.30 O.50 楼板模板及支架(楼层高度为4m以下)0.75 1.10 2 混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度确定，对普通梁的钢筋混凝土自重标准值可采用25.5kN/时，对普通板的钢筋棍凝土自重标准值可采用25.1kN/m3 0 4.2.5 模板支撑架的施工荷载标准值的取值应根据实际情况确定，并不应低于表4.2.5的规定。表4.2.5模板支撑架施工荷载标准值类别荷载标准值CkN/m2)一般浇筑工艺2.5 有水平泵管或布料机4.0 桥梁结构4.0 4.2.6 作用于脚手架上的水平风荷载标准值应按

30、下式计算=wk=zsWo(4.2.6)式中:wk一一风荷载标准值(kN/m2);四。一一基本风压值(kN/m勺，按现行国家标准建筑结构荷载规范)GB 50009的规定采用，取重现期n=10对应的风荷载;15 冉一一风压高度变化系数，按本规范附录B的规定采用;s风荷载体型系数，按表4.2.6的规定采用。表4.2.6脚手架凤荷载体型系数s背靠建筑物的状况全封闭墙敞开、框架和开洞墙全封闭双排脚手架1.0 1.3 敞开式模板支撑架严stw或st注:1 为脚子架挡风系数，=1.2An/Aw，其中:An为脚手架迎风面挡风面积(rn2),Aw为脚手架迎风面轮廓面积(rn2);2 当采用密目安全网全封闭时，取

31、=0.8，s最大值取1.0;3 为单柏村7架风荷载体型系数，stw为多榻平行衍架整体风荷载体型系数，st和stw应按现行国家标准建筑结构荷载规范)GB 50009的相关规定计算，当单相衍架挡风系数小于或等于O.1时，应取系数1=0.97;4 模板支撑架的风荷载体型系数应根据本规范的具体规定采用单榻衍架风荷载体型系数;t或多榻平行衍架整体风荷载体型系数stwo4.3 荷载设计值4.3.1 当计算脚手架的架体或构件的强度、稳定性和连接强度时，荷载设计值应采用荷载标准值乘以荷载分项系数。4.3.2 当计算脚手架的地基承载力和正常使用极限状态的变形时，荷载设计值应采用荷载标准值。永久荷载与可变荷载的分

32、项系数应取1.0。4.3.3 荷载分项系数的取值应符合表4.3.3的规定。表4.3.3荷载分项系数荷载分项系数脚手架种类验算项目永久荷载分项系数Yl;可变荷载分项系数YQ强度、稳定性1.2 1.4 双排脚手架地基承载力1.0 1.0 挠度1.0 1.0 16 续表4.3.3荷载分项系数脚手架种类验算项目永久荷载分项系数YG可变荷载分项系数YQ由可变荷载控制的组合1.2 强度、稳定性1.4 由永久荷载控制的组合1.3 地基承载力1.0 1.0 模板支撑架挠度1.0。有利0.9 有利。倾覆不利1.3E 不利1.4 4.4 荷载效应组合4.4.1 脚手架设计时，根据使用过程中在架体上可能同时出现的荷

33、载，应按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取各自最不利的组合进行设计。4.4.2脚手架结构设计应根据脚手架种类、搭设高度和荷载采用不同的安全等级。脚手架安全等级的划分应符合表4.4.2的规定。表4.4.2脚手架的安全等级双排脚手架模板支撑架搭设高度荷载标准值搭设高度安全等级(m)(kN)(m)荷载标准值15kN/m2 主二40主二8或20kN/mE 或最大集中荷载7kN15kN/m2 40 8 或20kN/mI 或最大集中荷载7kN注z模板支撑架的搭设高度、荷载中任一项不满足安全等级为E级的条件时，其安全等级应划为I级。4.4.3 对承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计

34、算荷载组17 合的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行设计:。Sd Rd(4.4.3)式中:Yo 结构重要性系数，对安全等级为I级的脚手架按1.1采用，对安全等级为E级的脚手架按1.0采用;Sd-二荷载组合的效应设计值;Rd 架体结构或构件的抗力设计值。4.4.4 脚手架结构及构配件承载能力极限状态设计时，应按下列规定采用荷载的基本组合:1 双排脚手架荷载的基本组合应按表4.4.4-1的规定采用。表4.4.4-1双排脚手架荷载的基本组合计算项目荷载的基本组合水平杆及节点连接强度永久荷载十施工荷载立杆稳定承载力永久荷载斗施工荷载十小v风荷载连墙件强度、稳定承载力和连接强度风荷载十No立杆地基承

35、载力永久荷载十施工荷载注:1 表中的十仅表示各项荷载参与组合，而不表示代数相加;2 立杆稳定承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载;3 强度计算项目包括连接强度计算;4 w为风荷载组合值系数，取0.6;5 No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴力设计值。2 模板支撑架荷载的基本组合应按表4.4.4-2的规定采用。表4.4.4-2模板支撑架荷载的基本组合计算项目荷载的基本组合由永久荷载控制的组合永久荷载+件施工荷载十w风荷载|立杆稳定承载力由可变荷载控制的组合永久荷载十施工荷载十仙风荷载由永久荷载控制的组合永久荷载十件施工荷载十小v风荷载立杆地基承载力由可变荷载控制的组合永久荷载十施工荷载十

36、仙风荷载18 续表4.4.4-2计算项目荷载的基本组合门洞转换由永久荷载控制的组合永久荷载十c施工荷载横梁强度由可变荷载控制的组合永久荷载十施工荷载倾覆永久荷载+风荷载注:1 同表4.4.4-1注1、注2、注3，2，为施工荷载及其他可变荷载组合值系数，取0.7，3 立杆地基承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载;4 倾覆计算时，当可变荷载对抗倾覆有利时，抗倾覆荷载组合计算可不计入可变荷载。4.4.5 对正常使用极限状态，应按荷载的标准组合计算荷载组合的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行设计:Sd C(4.4.5)式中:C架体构件的容许变形值。4.4.6 脚于架结构及构配件正常使用极限状态设

37、计时，应按表4.4.6的规定采用荷载的标准组合。表4.4.6脚手架荷载的标准组合计算项目双排脚手架水平杆挠度模板支撑架门洞转换横梁挠度荷载标准组合永久荷载+施工荷载永久荷载19 5结构设计5.1一般规定5.1.1 脚手架的结构设计应采用以概率论为基础的极限状态设计法，用分项系数的设计表达式进行计算。5.1.2 脚手架设计应确保架体为稳定结构体系，并应具有足够的承载力、刚度和整体稳定性。5.1.3 脚手架应根据架体构造、搭设部位、使用功能、荷载等因素确定设计计算内容;双排脚手架和模板支撑架设计计算应包括下列内容:1 双排脚于架:1)水平杆及节点连接强度和挠度;2)立杆稳定承载力;3)连墙件强度、

38、稳定承载力和连接强度;4)立杆地基承载力。2 模板支撑架:1)立杆稳定承载力;2)立杆地基承载力;3)当设置门洞时，进行门洞转换横梁强度和挠度计算;4)必要时进行架体抗倾覆能力计算。5.1.4 脚手架结构设计时，应先对架体结构进行受力分析，明确荷载传递路径，选择具有代表性的最不利杆件或构配件作为计算单元。计算单元的选取应符合下列规定:20 1 应选取受力最大的杆件、构配件;2 应选取跨距、步距增大部位的杆件、构配件;3 应选取门洞等架体构造变化处或薄弱处的杆件、构配件;4 当脚手架上有集中荷载作用时，尚应选取集中荷载作用范围内受力最大的杆件、构配件。5.1.5 当无风荷载作用时，脚手架立杆宜按

39、轴心受压杆件计算;当有风荷载作用时，脚手架立杆宜按压弯构件计算。5.1.6 当采用本规范第6.2.1条规定的架体构造尺寸时，双排脚手架架体可不进行设计计算，但连墙件和立杆地基承载力应根据实际情况进行设计计算。5.1.7 脚手架杆件长细比应符合下列规定:1 脚手架立杆长细比不得大于230;2 斜撑杆和剪刀撑斜杆长细比不得大于250;3 受拉杆件长细比不得大于350。5.1.8 受弯构件的容许挠度应符合表5.1.8的规定。表5.1.8 受弯构件的容许挠度构件类别容许挠度双排脚手架脚手板和纵向水平杆、横向水平杆1/150与10mm取较小值双排脚手架悬挑受弯杆牛1/400 模板支撑架受弯构件1/400

40、 注:1为受弯构件的计算跨度，对悬挑构件为其悬伸长度的2倍。5.1.9 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.9采用。表5.1.9钢材的强度设计值与弹性模量CN/mm2)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值fQ345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f弹性模量E5.1.10 钢管的截面特性可按表5.1.10采用。表5.1.10铜管截面特性205 300 2.06X 105 10连接销。5.1.12 当对模板支撑架结构进行整体计算分析时，碗扣节点应视为半刚性节点，其转动刚度可按下列规定采用:1 对采用碳素铸钢或可锻铸铁铸造的上碗扣，节点转动刚度Rk宜取为25kN m/rad;2对采用碳素钢锻造的上碗

41、扣，节点转动刚度Rk宜取为40kN m/rado 5.2 双排脚手架计算5.2.1 双排脚手架作业层水平杆抗弯强度应符合下列公式要求:气护fM、=1.2MGk+1.4MQk 式中:M.二一一水平杆弯短设计值(N.mm);W一一-水平杆的截面模量(mm勺，按本规范表5.1.10 采用;MGk 水平杆由脚手板自重产生的弯矩标准值(N(5.2.1-1)(5.2.1-2)m m 22 MQk一一水平杆由施工荷载产生的弯矩标准值(N.mm);产一一钢材的抗弯强度设计值(N/mm勺，按本规范表5.1.9采用。5.2.2 双排脚手架作业层水平杆的捷度应符合下式要求:U二】(5.2.2)式中:一一一水平杆挠度

42、:1 容许挠度，按本规范第5.1.8条采用。5.2.3 当计算双排脚于架水平杆的内力和挠度时，水平杆宜按简支梁计算，计算跨度应取对应方向的立杆间距。5.2.4 双排脚于架立杆稳定性应符合下列公式要求:1 当无风荷载时:JJ/飞dJ户(5.2.4-1)2 当有风荷载时:nNnM，r 十Iu.wf(5.2.4-2)?A W飞 J式中:N一一立杆的轴力设计值(N)，按本规范第5.2.5条的规定计算;轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比，按本规范附录C取值;-一长细比，二生;10一一-立杆计算技度(mm)，按本规范第5.2.7条的规定计算;z一一一截面回转半径(mm)，按本规范表5.1.10采用;A

43、 立杆的毛截面面积(mm勺，按本规范表5.1.10 采用;W一一立杆的截面模量(mm汀，按本规范表5.1.10 采用;Mw 立杆由风荷载产生的弯矩设计值(N.mm)，按本规范第5.2.6条的规定计算;23 f一一连墙件钢材的强度设计值(N/mm勺，按本规范表5.1.9采用。5.2.5 双排脚手架立杆的轴力设计值应按下式计算:N=1.22:NGk1十1.4NQk(5.2.5)式中:2:NGk1一立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值总平日;NQk一一立杆由施工荷载产生的轴力标准值。5.2.6 双排脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值应按下列公式计算:Mw=1.4 X O.6Mwk(5.2.6-1

44、)Mwk=0.05在vklaH(5.2.6-2)式中:Mw二立杆由风荷载产生的弯矩设计值(N.mm);Mwk-一一立杆由风荷载产生的弯矩标准值(N.mm);5 弯矩折减系数，当连墙件设置为二步距时，取0.6;当连墙件设置为三步距时，取0.4;Wk-风荷载标准值(N/mm勺，按本规范第4.2.6条的规定计算;la 立杆纵向间距(mm);Hc-一连墙件问竖向垂直距离(mm)。5.2.7 双排脚手架立杆计算长度应按下式计算:lo=年h(5.2.7)式中:走一-立杆计算长度附加系数，取1.155，当验算立杆允许长细比时，取1.000;立杆计算长度系数，当连墙件设置为二步兰跨时，取1.55;当连墙件设置

45、为主步兰跨时，取1.75;什一步距。5.2.8 双排脚手架杆件连接节点承载力应符合下式要求:。FJ FJR(5.2.8)式中:FJ 作用于脚手架杆件连接节点的荷载设计-值;FJR一脚手架杆件连接节点的承载力设计值，按本规m24 表5.1.11采用。5.2.9 双排脚手架连墙件杆件的强度及稳定性应符合下列公式要求:1 强度:yoN 丁L0.85f(5.2.9-1)2 稳定性:咐7/百L三二0.85f(5.2.9-2)NL=NLw十No(5.2.9-3)NLw=1.4:VkLcHc(5.2.9-4)式中:NL连墙件轴力设计值(N);NLw一连墙件由风荷载产生的轴力设计值(N);No一-连墙件约束脚

46、手架平面外变形所产生的轴力设计值(N)，取3.0kN;An二一-连墙件的净截面面积(mm2);A 连墙件的毛截面面积(mm2);伊轴心受压构件的稳定系数，根据其长细比，按本规范附录C取值;Lc一连墙件问水平投影距离(mm);Hc 连墙件间竖向垂直距离(mm);f 连墙件钢材的强度设计值(N/mm勺，按本规施表5.1.9采用。5.2.10 双排脚手架连墙件与架体、连墙件与建筑结构连接的承载力应符合下式要求:oNL三三l飞LR(5.2.10)式中:NL一连墙件轴力设计值;NLR 连墙件与双排脚于架、连墙件与建筑结构连接的受拉(压)承载力设计值，根据连接方式按国家现行相应标准规定计算。25 5.3

47、模板支撑架计算5.3.1 模板支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑轴心传递给立杆。5.3.2模板支撑架立杆稳定性验算应符合下列规定:1 当无风荷载时，应按本规范式(5.2.4-1)验算，立杆的轴力设计值应按本规范式(5.3.3-1)、式(5.3.3-2)分别计算，并应取较大值。2 当有风荷载时，应分别按本规范式(5.2.4-1)、式(5.2.4-2)验算，并应同时满足稳定性要求。立杆的轴力设计值和弯矩设计值应符合下列规定:1)当按本规范式(5.2.4-1)计算时，立杆的轴力设计值应按本规范式(5.3.3-3)、式(5.3.3-4)分别计算，并应取较大值。2)当按本规范式(5.2.4-2)计算时，

48、立杆的轴力设计值应按本规范式(5.3.3-1)、式(5.3.3-2)分别计算，并应取较大值;立杆由风荷载产生的弯矩设计值，应按本规范第5.3.8条的规定计算。3 立杆轴心受压稳定系数，应根据立杆计算长度确定的长细比，按本规范附录C取值;立杆计算长度应按本规范第5.3.9 条的规定计算。5.3.3 模板支撑架立杆的轴力设计值计算，应符合下列规定:26 1 不组合由风荷载产生的附加轴力时，应按下列公式计算:1)由可变荷载控制的组合:N=1.2(2:NGk1十2:NGk2)+1.4NQk(5.3.3-1)2)由永久荷载控制的组合:N=1.35(2:NGk1+2:NGk2)十1.4XO.7NQk(5.

49、3.3-2)2组合由风荷载产生的附加轴力时，应按下列公式计算:1)由可变荷载控制的组合:N=1.2(2:NGk1+2:NGk2)+1.4(NQk+o.6Nwk)(5.3.3-3)2)由永久荷载控制的组合:N=1.35(2:NGk1十二NG也)+1.4(0.7NQk十O.6Nwk)(5.3.3-4)式中:2:NGk1一立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值总和;2:NGk2一一模板支撑架立杆由模板及支撑梁自重和混凝土及钢筋自重产生的轴力标准值总和;NQk一一立杆由施工荷载产生的轴力标准值;Nwk一-模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值，按本规范第5.3.4条的规定计算。5.3.4 模

50、板支撑架在风荷载作用下，计算单元立杆产生的附加轴力(图5.3.4)可按线性分布确定，并可按下式计算立杆最大附加轴力标准值:图5.3.4风荷载作用下立杆附加轴力分布示意图6 凡矿T、1Nwk-/11 f;J t.U:.!主(5.3.4)(十1)(n十2)B 式中:Nwk一-模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值(N);n-一模板支撑架计算单元立杆跨数;ME 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(N.mm)，按本规范第5.3.5条的规定计算;27 B 模板支撑架横向宽度(mm)。5.3.5 风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值计算(图5.3.5)，可取架体横向(短边方向