苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估.pdf

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1、地 理 学 报ACTA GEOGRAPHICA SINICA第69卷 第5期2014年5月Vol.69,No.5May,2014收稿日期：2013-11-19;修订日期：2014-03-03基金项目：全球变化研究重大科学研究计划(2010CB951202);河口海岸学国家重点实验室自主课题经费(SKLEC-2012KYYW06)Foundation:Special Funding of Global Change Research Major Scientific Research Plan Proj-ect,No.2010CB951202;State Key Laboratory of Es

2、tuarine and Coastal Research,ECNU,No.SKLEC-2012KYYW06作者简介：刘小喜(1989-),男,湖南道县人,硕士,从事海岸动力地貌与遥感应用研究。E-mail:通讯作者：陈沈良(1964-),男,浙江海盐人,博士,教授,从事河口海岸地貌动力学与工程应用研究。E-mail:00-00页苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估刘小喜,陈沈良,蒋 超,胡 进,张 林(华东师范大学河口海岸学国家重点实验室,上海 200062)摘要：随着全球气候变化、海平面上升、人类活动加剧以及巨量泥沙来源断绝的影响，苏北废黄河三角洲海岸正面临前所未有的侵蚀灾害风险。本文基于研究

3、区特点和脆弱性指数法(CVI)，选取岸线变化速率、等深线变化速率、岸滩坡度、水下坡度、沉积动力环境、年平均含沙量、年平均高潮位、海岸利用类型、海岸开发适宜性等9个评估指标，采用层次分析法(AHP)确定各评估指标权重，结合遥感(RS)和地理信息系统(GIS)技术对废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性进行评估。结果表明废黄河三角洲整体表现为较高的侵蚀脆弱性，其中较高以上脆弱性超过50%，中度以上脆弱性超过75%。评估得出的海岸侵蚀脆弱性分布可为海岸带资源保护、防灾减灾、规划管理等提供重要的参考。关键词：海岸侵蚀；脆弱性指标；脆弱性评估；废黄河三角洲DOI:10.11821/dlxb201405000随着全球

4、气候变化、海平面上升以及人类活动的影响，海岸侵蚀日趋严重，受到海岸科学家和政府部门的高度关注1。1855年黄河北归后，由于巨量泥沙供应断绝，苏北废黄河三角洲海岸和水下三角洲开始进入全面侵蚀改造过程2，并持续至今，已成为我国海岸侵蚀最严重的地区之一3。海岸脆弱性评估用以评估海岸带在遭受侵蚀等灾害时可能造成的损失程度，在海岸带资源保护、规划管理决策等方面起着非常重要的作用4。1991年IPCC第一次评估报告以来，海岸带脆弱性评估得到广泛开展。目前，海岸脆弱性评估的方法主要有多判断决策分析法、指数法、决策矩阵法、分布式过程模型法、三角洲综合行为概念模型法、数值模型法、模糊决策分析法和单一影响评估法等

5、5，其中尤以Gronitz提出的综合考虑多种因子风险等级的海岸脆弱性指数法6(CVI)应用最广4,7-10。不同学者在研究不同区域海岸脆弱性时采用的指标和方法往往不同，如Gornitz等7选取平均高程、沉积构造、地貌类型、地面沉降速率、岸线变化速率、平均潮差、最大波高、热带风暴频率和强度指数、风浪增水高度等评估美国东南部海岸脆弱性；Thieler等8和Boruff等9采用岸滩坡度、地貌类型、相对海平面上升速率、岸线变化速率、平均潮差、平均波高等评估美国东海岸不同区域的脆弱性；Dominguez等10则利用海岸地貌类型、海岸演变速率以及海岸土地利用类型与结构来研究西班牙西南海岸侵蚀脆弱性；Abu

6、odha等11基于澳大利亚东南海岸的特点选取基岩类型、岸滩坡度、地貌类型、屏障类型、岸线暴露度、岸线变化速率、相对海平面上升速率、平均波高、平均潮差等指标，提出海岸敏感指数(coastal sensitivity index)来评估海岸脆弱性；Kumar等12利用岸线变化速69卷地 理 学 报率、海平面变化速率、岸滩坡度、平均有效波高、平均潮差、海岸带高程、海岸地貌类型、海啸增水高度等对印度奥里萨邦海岸脆弱性评估；针对印度金奈海岸的特点，Kumar等4利用岸线变化速率、海平面变化速率、有效波高、潮差、海岸带高程、近海水深、地貌类型、极端风暴潮及频率等，结合GIS技术来评估海岸脆弱性；Jana等

7、13利用RS和GIS技术，选取岸线变化速率、土地利用类型和人类活动、人口密度等评估印度巴拉索尔附近海岸侵蚀脆弱性。区域水平的海岸脆弱性评估指标和方法的选取往往受制于数据的可获得性和分析技术方法的适用性14，因而研究者在不同区域开展海岸脆弱性评估时所选用的指标和方法有所差异。国内学者在20世纪90年代主要集中在海平面上升对海岸带地区的可能影响研究15-18，近年来开始关注海岸脆弱性综合评估研究19-22。本文利用RS和GIS技术，基于废黄河三角洲海岸的特点，从海岸形态特征、海岸动态特征、近岸水动力以及社会经济等要素选取适合的评估指标构建海岸侵蚀脆弱性评估体系，采用层次分析法(AHP)确定各评估指

8、标权重，通过计算研究区海岸脆弱性指数(CVI)对废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性进行综合评估。1研究区概况废黄河三角洲位于江苏北部(图1)，由1128-1855年期间黄河南泛侵泗夺淮入海所带来的泥沙堆积形成。大致以响水县云梯关为顶点，北起灌河口、南至射阳河口，包括响水、滨海两县以及射阳、灌云、灌南的一部分，整个三角洲面积约7160 km223。废黄河三角洲海岸为典型的淤泥质海岸，由于侵蚀，目前滩面较窄，一般宽0.52.0 km，坡度较陡，剖面下凹特征突出24。海区受南黄海西北部旋转潮波系统控制，沿岸地区为正规半日潮，平均潮差在1.52.9 m之间25，波浪受季风影响，夏季以偏南浪为主，冬季则以偏北图

9、1 废黄河三角洲基础地理信息图Fig.1 Basic geographical information of the Abandoned Yellow River Delta25期刘小喜 等：苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估浪为主26。1855年黄河北归后，巨量泥沙供应断绝，废黄河三角洲形成了以六合庄为中心的侵蚀岸段，并呈现出四种地貌表现27：河口迅速后退；河口海岸潮下带的滩面侵蚀加剧；河口区两侧的三角洲前缘岸线后退；水下三角洲的夷平。近期，随着防护工程的实施，岸线后退基本得到控制，但工程以外的岸滩和水下岸坡仍继续遭受侵蚀，工程前沿的下蚀作用甚至有加强的趋势24。2评估方法及数据来源2.1

10、评估指标体系构建评估指标的选取需要遵循系统性、客观性、可操作性和主导性原则。海岸侵蚀脆弱性通常包括固有脆弱性和特殊脆弱性，其中固有脆弱性指海岸的自然特征，是海岸天然不稳定所导致的，特殊脆弱性则主要指由人类活动的干扰所引起。对于淤泥质海岸来说，海岸动态、海岸形态、近岸水动力3类指标可以全面反映海岸的自然特征19。岸线变化可以较为直观地表现出海岸的动态变化，由于废黄河三角洲大部分岸段受海堤等人工防护措施的影响，岸线变化并不能完全代表海岸的自然动态变化，基于系统性和客观性原则，必须同时考虑等深线的变化情况。海岸形态特征可供选取的指标较多，基于可操作性原则选取岸滩坡度、水下坡度、沉积动力环境三个指标。

11、近岸水动力则参照李恒鹏研究19中采用的05 m水深年平均含沙量和年平均高潮位数据两个指标。海岸开发利用类型和海岸开发适宜性作为社会经济因素考虑到海岸侵蚀脆弱性评估中。基于以上分析，共选取了9个指标构建废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估体系(图2)。2.2 评估指标数据来源(1)岸线变化速率多光谱遥感影像应用于岸线提取具有大范围和光谱特征丰富的优势28。Landsat卫星遥感影像(包括MSS、TM、ETM+、OLI等)，自1972年以来已经提供近 40 年的数据记录，在大区域范围、中长时间尺度的岸线变化速率研究具有得天独厚的优势。为了减少季节变化和风暴潮过后对长时间尺度岸线变化速率的影响，通常选取春

12、季或夏季的遥感影像作为数据源29。本文选取1975、1985、1995、2004、2013年5景春季成像的影像作为数据源(表1)。以2013年遥感影像作为基准，对其他影像进行几何校正统一投影为WGS84坐标UTM投影，并重采样为30m分辨率。废黄河三角洲岸线基本为人工岸线，易于目视解译30，采用人机交互的目视解译即可提取各年份海岸线(图1)。岸线变化速率的计算方法较为常用的有 EPR(end point rate)、AOR(average ofrates)、LR(linear regression)等31。EPR方法只计算初始和最终年份之间变化情况，而不考虑中间年份的变化；AOR方法通过计算多

13、时段变化速率并求平均，对于多个时段岸线图2 海岸侵蚀脆弱性评估体系Fig.2 Vulnerability assessment system of coastal erosion卫星/传感器Landsat2/MSSLandsat5/MSSLandsat5/TMLandsat5/TMLandsat8/OLILandsat8/OLI成像日期1975-05-021985-04-241995-04-202004-04-282013-04-212013-08-11成像时间-10:06:0309:45:0410:16:3710:38:2210:38:35空间分辨率(m)606030303030表1 研究使

14、用的Landsat数据Tab.1 Landsat data used in the study369卷地 理 学 报变化速率的计算比较有用；LR方法可以最大限度地减少可能的随机误差和短期变化误差，被证实为一种非常重要的岸线变化速率计算方法。本次研究采用美国地质调查局提供的数字海岸线分析系统DSAS4.3版本(http:/woodshole.er.usgs.gov/project-pages/dsas/)提供的LR方法进行岸线变化速率计算。以埒子口为起始点，数字化一条与岸线基本平行的线作为基准线，每100m间隔生成一个断面，共计1116个断面对埒子口到射阳河口北侧的废黄河三角洲岸线变化情况进行分

15、析。(2)等深线变化速率根据王艳红等24研究的成果，通过几何配准和数字化，得到1980和2006年废黄河三角洲海域的0 m、5 m和10 m等深线(图1)。利用DSAS插件计算1980-2006年间0 m、5 m、10 m等深线变动的距离，其中正值为向海推进，负值为向陆后退。最后将三条等深线变化速率的平均值作为等深线变化速率值。(3)岸滩坡度利用两个时间相近的卫片，假定该时段内岸滩坡度没有变化，由于两个时相的潮位不同，提取得到的水边线位置也不同，通过量取某一断面两条水边线的距离，除以两时相潮位差就可以得到各断面的坡度值32。由于本文只需得到各岸段相对坡度的变化情况，因此可以用两个时相水边线距离

16、值的变化作为坡度值的变化。距离越大，其坡度越小。选取Landsat8卫星2013年4月21日和2013年8月11日两景影像，提取其水边线，并用DSAS插件计算各断面的两水边线的距离值。(4)水下坡度水下坡度数据通过数字化2007年灌河口到射阳河口的1:15万海图，得到5 m和10 m等深线，利用DSAS插件计算得到各断面5 m和10 m等深线的距离值，并以此距离值的变化作为水下坡度的相对变化。距离越大，坡度越小。(5)沉积动力环境根据2012年7月研究区近岸海域采集的140个表层沉积物样品，参照陆勤等的研究33，利用Mastersizer 2000激光粒度仪测得粒度值，利用Flemming三角

17、图示法34，得到研究区沉积动力环境分区。(6)年平均含沙量和年平均高潮位年平均含沙量和年平均高潮位参照李恒鹏的研究结果19。(7)海岸利用类型海岸利用类型参照江苏近海海洋综合调查与评估总报告35。(8)海岸开发适宜性海岸开发适宜性参照江苏省海岸带和海涂资源综合调查报告25。将各岸段围海造田、土地农业利用、盐业生产、牧业生产、滩涂贝类养殖等适宜性等级分别打分，最后求取平均值作为海岸开发适宜性综合分。2.3 评估指标分级标准和权重不同的评估指标数据具有不同的量纲，在运用CVI评估海岸侵蚀脆弱性之前，需要将各指标数据进行分级。自然断点法基于统计数值内部自然集群特征进行分级，可使不同级别之间的差异最大

18、化36。本研究采用自然断点法将所有指标分为15五等级进行量化，分别为低脆弱性、较低脆弱性、中度脆弱性、较高脆弱性、高脆弱性。等级数值越小，脆弱性越低；等级数值越高，脆弱性越高。在构建海岸侵蚀脆弱性评估体系基础上，结合业内专家意见，构造两两比较判断矩阵，运用AHP方法，得到各指标的权重。各指标的分级标准及权重(表2)。岸线变化速率和等深线变化速率作为海岸侵蚀的动态指标权重值最高，分别为0.321和0.202；沉积动力环境反映区域的动力环境和沉积环境特征，权重值为0.147。年平均含沙量和年平均高潮位作为动力指标与海岸侵蚀脆弱性有因果关系，但限于资料获取等因素经专家讨论在本次研究中权重值均被降低为

19、0.069；经济指标海岸利用类型和海岸开发适宜性表征海岸侵蚀后可能造成经济影响的大小，分别获得权重0.042和0.048。2.4 评估方法脆弱指数法(CVI)是Gornitz在1991年提出的，用来评估海岸带在海平面上升等背景下的脆弱程度。CVI 的数学表达式有两种，一种为“积”的形式(公式 1)，另一种为45期刘小喜 等：苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估“和”的形式(公式2)。当各指标的权重不能确定时可采用“积”的形式，当能确定各指标权重时“和”的评估结果更好22。本文采用“和”的形式。CVI乘积=(i=1nPi)/n(1)CVI和=i=1nPiCi(2)其中Pi为单项指标的评分值，Ci为

20、单项指标的权重。低脆弱性、较低脆弱性、中度脆弱性、较高脆弱性、高脆弱性的评分值分别为1、2、3、4、5。3侵蚀脆弱性评估结果与讨论3.1 岸线变化速率及面积变化岸线的淤进与后退往往表现为海岸面积的增减。根据1975-2013年5期遥感影像监测研究区海岸面积变化结果(表3)分析可知，研究区总体上四个时段均表现为侵蚀，但侵蚀速率呈下降趋势，净面积变化速率由1975-1985年间的-1.9313 km2/a下降到2004-2013年间的-0.8762 km2/a，面积侵蚀主要是岸线后退所致，侵蚀速率减低则主要是岸堤和护岸工程对岸线的保护作用；此外，研究区部分岸段也表现出淤积现象，淤积速率大体上呈现出

21、上升趋势，面积增加速率由1975-1985年间的0.0262 km2/a，增长到2004-2013年间的0.2612km2/a，速率增长了近10倍，主要是近期滩涂围垦导致面积增加。自1975年以来侵蚀总面积为52.840 km2，淤积总面积为5.335 km2，净面积变化为-47.505 km2。不同岸段侵蚀淤积特征也有明显的不同。埒子口灌河口岸段，侵蚀速率较小并呈下降趋势，淤积面积在2004-2013年间骤增，主要是这段时期港口建设围海所致；灌河口中山河口岸段侵蚀速率呈现先增加后减少的趋势，淤积速率在1995-2004和2004-2013两个时段都保持在0.05km2/a以上，淤积主要在灌河

22、口浦港岸段，主要为大米草等生物促淤作用；中山河口废黄河口岸段主要表现为侵蚀，侵蚀速率呈下降趋势，淤积面积较小；废黄河口扁担港口岸段侵蚀速率呈现先减后增趋势，淤积面积较小；扁担港口以南岸段侵蚀速率呈降低趋势，淤积速率升降往复，并且于2004-2013时段淤积面积超过了侵蚀面积，净增0.485 km2土地。研究区岸线变化主要表现为岸线侵蚀后退，只有灌河口浦港岸段以及扁担港口以南等少部分岸段表现为岸线向海推进。岸线侵蚀最严重的区域为断面号775-802岸段，1975评估指标岸线变化速率(m/a)等深线变化速率(m/a)岸滩坡度(水边线距离m)水下坡度(等深线距离km)沉积动力环境年平均含沙量(g/L

23、)年平均高潮位(cm)海岸利用类型海岸开发适宜性脆弱性大小低(1)4 0 200 3淤积-11.8较低(2)-44-30020060035相对稳定0.230321渔业1.82.6中度(3)-10-4-30-60600100057微侵蚀0.215339工业2.63.4较高(4)-20-10-80-6010002000710侵蚀0.200357港口3.44.2高(5)-20 2000 10强侵蚀-4.25.0权重0.3210.2020.0310.0710.1470.0690.0690.0420.048排序129435587注：年平均含沙量、年平均高潮位、海岸利用类型等数据由于研究区收集到的只有三个

24、数值，因此只做三类划分。表2 海岸侵蚀脆弱性评估指标分级标准及权重Tab.2 Index grading and weighting of coastal erosion vulnerability assessment569卷地 理 学 报年以来累积岸线后退达到1400 m以上，运用LR方法计算的岸线变化速率均超过-30 m/a；断面680-720岸段基本平衡，岸线变化速率绝对值在4 m/a范围内；灌河口浦港岸段以及扁担港口以南两个淤积岸段平均变化速率在6 m/a左右。按照岸线变化速率指标脆弱性标准(表2)，得到研究区岸线侵蚀脆弱性分布图(图7a)。研究区岸线侵蚀整体表现为较高的脆弱性，中度

25、以上脆弱性占比 72.85%，其中高脆弱性占 16.31%、较高脆弱性占40.14%、中度脆弱性占16.40%，较低脆弱性和低脆弱性分别占比17.83%和9.32%。低脆弱性主要分布在灌河口南侧浦港岸段以及双洋港喇叭港岸段；高脆弱性主要分布废黄河口尖两侧岸段以及振东河口奤套口岸段，此外浦港中山河口岸段也有零星分布；奤套口双洋港主要表现为较低脆弱性，该岸段基本上保持着冲淤平衡。3.2 等深线变化速率废黄河三角洲海域海底地形整体上呈现南冲北淤现象，尤以10 m等深线表现最为突出。10 m等深线在 1980-2006 年 间，以灌河口以南1 km左右为界(图3)，北面表现为向海推进，南面表 现 为

26、向 陆 侵 蚀 后表3 1975-2013年间研究区海岸侵蚀淤积面积统计(km2)Tab.3 Variations in coastal areas in the study area during 1975-2013(km2)时段1975-19851985-19951995-20042004-20131975-2013土地变化减少增加净增年均减少增加净增年均减少增加净增年均减少增加净增年均减少增加净增年均岸段埒子口灌河口-2.6290.079-2.550-0.2550-1.6900.005-1.685-0.1685-0.7260.011-0.715-0.0794-0.6250.406-0.2

27、19-0.0243-5.6700.501-5.169-0.136灌河口中山河口-3.5160.091-3.425-0.3425-4.8830.025-4.858-0.4858-3.2470.503-2.744-0.3049-2.1500.651-1.499-0.1666-13.7961.270-12.526-0.330中山河口废黄河口-5.3140.004-5.310-0.5310-3.3690.094-3.275-0.3275-2.8850.006-2.879-0.3199-1.5980.003-1.595-0.1772-13.1660.107-13.059-0.344废黄河口扁担港口-4.

28、3400.003-4.337-0.4337-1.9090.075-1.834-0.1834-1.2220.001-1.221-0.1357-5.0580.000-5.058-0.5620-12.5290.079-12.450-0.328扁担港口以南-3.7760.085-3.691-0.3691-1.9171.581-0.336-0.0336-1.1800.421-0.759-0.0843-0.8061.2910.4850.0539-7.6793.378-4.301-0.113研究区总变化-19.5750.262-19.313-1.9313-13.7681.78-11.988-1.1988-9

29、.260.942-8.318-0.9242-10.2372.351-7.886-0.8762-52.8405.335-47.505-1.2501年均-1.95750.0262-1.9313-1.37680.1780-1.1988-1.02890.1047-0.9242-1.13740.2612-0.8762-1.39050.1404-1.2501注：负数代表侵蚀，正数代表淤积。图3 废黄河三角洲1975-2013年岸线变化距离及1980-2006年等深线变化距离Fig.3 The shoreline changing distance from 1975 to 2013 and the iso

30、baths changingdistance from 1980 to 2006 in the Abandoned Yellow River Delta65期刘小喜 等：苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估退，振东河口喇叭港岸段 10m等深线后退速率大都超过100m/a，侵蚀最严重区域达到 231m/a，后退距离约6 km；5 m和0 m等深线变化速率相对较小，新中港以南区域也以50 m/a左右的速率向陆地后退。研究区等深线变化速率指标的脆弱性(图4-b)，中度脆弱性以上的基本分布在中山河口以南区域；中山河口以北区域则主要表现为较低和低脆弱性。3.3 岸滩及水下坡度通过提取 2013 年成像时间

31、较近且分别属于高低潮位的两景遥感影像的水边线，利用两期水边线的距离来表征岸滩坡度特征(图4-c)。废黄河三角洲除了埒子口及以南、灌河口新中港、中山河口新生港、运粮河口喇叭港等部分区域两期水边线的距离超过 1000 m以外，大部分岸段小于 1000 m，翻身河口振东河口甚至小于100 m。由 510 m 等深线的距离来表征水下 510 m 的坡度特征，废黄河三角洲海域从北到南表现出坡度由小变大再变小的趋势(图4-d)。新生港振东河口岸段，510 m等深线距离基本上小于3500 m，废黄河口尖处甚至小于1000 m，对于淤泥质海岸来说，相对适合建深水港口，但要注意防范海岸侵蚀作用。3.4 沉积动力

32、环境沉积物的组成和分布与水动力密切相关，利用沉积物的结构组成可以反演沉积环境的水动力条件。Flemming三角图式法，利用沉积物组成及其反映的水动力强度将三角形分为25个分区，以区分不同沉积环境及其亚沉积环境34。如图5所示，从S到E，越靠近砂端元沉积物越粗；从I到VI，越靠近粉砂端元表示沉积物所处的动力条件越强。根据动力条件的不同以及泥沙来源情况，将研究区分为微侵蚀区、侵蚀区和相对稳定区三个亚环境(图6)。微侵蚀区主要包括埒子口到中山河口岸段，自岸向海延伸到水深10 m左右。该区沉积物三角图式(图5-a)显示，数据点主要集中在II、III动力分区中，动力条件相对较强；沉积物粒径较粗，在B、C

33、、D、E均有分布。该区域泥沙来源，不仅有灌河径流来沙、近岸水下侵蚀来沙，同时还有来自废黄河尖向灌河口运移的泥沙流输沙37，并且还可能有来自东面水下台地侵蚀的泥沙转移来沙38，泥沙来源相对较为丰富。(d)水下平均坡度及脆弱性(a)1975-2013岸线变化速率及脆弱性(b)1980-2006 等深线变化速率及脆弱性(c)潮滩平均坡度及脆弱性图4 废黄河三角洲部分评估指标大小及其脆弱性分布Fig.4 Some of the assessment index and vulnerability alongthe Abandoned Yellow River Delta769卷地 理 学 报侵蚀区主要

34、包括中山河口扁担港口岸段，自岸向海延伸到10 m等深线以外。该区沉积物三角图式(图5-b)显示，数据点主要集中在第II动力分区中，少量落在第I分区，动力条件最强；沉积物粒径主要分布在D、E两区，在C区也有少量分布。该区域泥沙来源主要为近岸和水下侵蚀来沙，以及沿岸流带来的少量南部淤泥质海岸细颗粒物质陆勤。近岸，由于岸滩变陡缩窄，波浪的破波带范围变窄，到达岸边时常形成较强的上冲流，波浪冲刷下来的细颗粒物质随涨落潮流搬运，造成岸滩的强烈侵蚀；水下三角洲南侧较深海域(1020 m水深)虽然不能被常浪作用，但却受到强潮流的冲刷作用。波浪和潮流的共同作用，造成该区的强烈侵蚀。相对稳定区主要包括扁担港口以南

35、岸段和埒子口至中山河口较深海域。该区沉积物三角图式(图5-c)显示，数据点主要集中在II、III动力分区中，动力条件相对最弱；沉积物粒径较细，大都分布在D、E两区。扁担港口以南岸段发育有比较宽阔的潮滩沉积，潮滩呈现上淤下冲的现象，海岸显示出由淤积向侵蚀过渡的特征38。年平均含沙量、年平均高潮位、海岸利用类型、海岸开发适宜性等四个指标数据主要参照相关文献15,25,35，本文不再赘述。3.5 侵蚀脆弱性指数及风险等级根据计算得到的9个指标的脆弱性及各自权重，代入公式2中得到各断面的CVI值，其值域分布在1.94.0之间，利用自然分割法进行脆弱性等级划分，将CVI值为1.92.4、2.42.7、2

36、.73.2、3.23.6、3.64.0分别划为低脆弱性、较低脆弱性、中等脆弱性、较高脆弱性、高脆弱性，得到废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性分布图(图7-b)。整体而言，废黄河三角洲表现较高的海岸侵蚀脆弱性，其中高脆弱性岸线长28.44 km(占22.57%)、较高脆弱性36.49 km(占28.96%)、中度脆弱性30.82 km(占24.46%)、较低脆弱性19.27 km(占15.29%)、低脆弱性10.99 km(占8.72%)。中山河口新生港、废黄河口尖两侧以及振东河口扁担港口为高脆弱性分布区；埒子口灌河口主要表现为中度及较高脆弱性，灌河口浦港多为较低脆弱性，浦港中山河口多为较高脆弱性，新生

37、港附近部分岸段表现为中图5 废黄河三角洲海区沉积物三角图式Fig.5 Ternary diagrams on the basis of sand/silt/clay ratios in the Abandoned Yellow River Delta85期刘小喜 等：苏北废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性评估度脆弱性，废黄河口到振东河口为中度脆弱性，奤套口喇叭港则主要表现为中度以下脆弱性，其中双洋港运粮河口为低脆弱性。评价结果显示，海岸侵蚀脆弱性与岸线变化脆弱性表现为较大的相关性。岸线侵蚀后退严重的区域通常也表现为较高的侵蚀脆弱性，而较低脆弱性则往往分布在岸线侵蚀后退速率较小或者淤积的区域。但是海岸侵

38、蚀脆弱性综合评价结果与岸线变化脆弱性单一指标评价结果也存在一定的差异性。岸线变化单一指标和海岸侵蚀脆弱性综合指标评价的结果中度以上的脆弱性岸段占比基本相当，分别为72.85和75.99%，其中岸线变化单一指标中度以上脆弱性岸段主要集中在较高脆性，而综合指标则在高脆弱性、较高脆弱性和中度脆弱性分布比较均衡。与岸线变化单一指标相比，综合评价指标体系从自然、社会经济等方面来反映海岸侵蚀脆弱性，指标更全面、广泛，评价结果更合理。图6 废黄河三角洲沉积动力环境分区Fig.6 The sedimentary dynamic environment of the Abandoned Yellow River

39、 Delta图7 废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性分布图Fig.7 Vulnerability distribution of coastal erosion along the Abandoned Yellow River Delta969卷地 理 学 报4结语废黄河三角洲海岸表现为较高侵蚀脆弱性的主要原因是泥沙来源的断绝；由松散沉积物组成的三角洲地形地貌特征使其本身即表现为易侵蚀性；海平面上升引起的风暴潮频率增加、潮流和波浪动力的加强，则加剧了海岸的侵蚀；近期，人类活动如滩涂围垦工程、港口工程、护岸工程等则越来越成为影响废黄河三角洲侵蚀脆弱性分布的主导因子。利用1975-2013年近40年遥感影

40、像对苏北废黄河三角洲岸线变化进行动态监测，监测结果显示废黄河三角洲大部分岸段表现为侵蚀，只有灌河口南侧浦港以及双洋港以南少部分岸段表现为稳定或淤积；废黄河三角洲海岸仍然表现为较高的侵蚀速率，但侵蚀速率有减缓的趋势。综合考虑海岸现状、海岸动态、近岸水动力以及社会经济等构建的海岸侵蚀脆弱性评价结果与岸线变化单一指标评价结果表现为较大的相关性，但综合指标脆弱性评价结果更加合理。基于AHP和CVI方法得到了废黄河三角洲海岸侵蚀脆弱性分布图，总体显示研究区海岸表现为较高的侵蚀脆弱性，随着未来全球性增温和海平面上升持续，废黄河三角洲将面临更大的侵蚀风险，迫切需要进一步加强海岸侵蚀防护。参考文献(Refer

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