《铁路桥涵地基和基础设计》规范学习笔记.ppt

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1、铁路桥涵地基和基础设计铁路桥涵地基和基础设计规范学习笔记规范学习笔记一、天然地基的承载力一、天然地基的承载力二、挖井基础二、挖井基础三、双向受力作用下（即：有纵、横向弯三、双向受力作用下（即：有纵、横向弯 矩时）矩形、圆形、圆端形基础最大矩时）矩形、圆形、圆端形基础最大 应力应力 计算计算 四、桩基础设计四、桩基础设计五、小结五、小结 一、天然地基的承载力一、天然地基的承载力（一）、地基的破坏形态一）、地基的破坏形态1、完全剪切破坏、完全剪切破坏 基础埋深较浅，基底压力达到一定荷载时基底两端达到极限平衡并开始基础埋深较浅，基底压力达到一定荷载时基底两端达到极限平衡并开始产生朔性变性。当基底压力

2、继续增加达到产生朔性变性。当基底压力继续增加达到Pk时，地基破坏剪切面与地面连通，时，地基破坏剪切面与地面连通，形成一个滑动面，地基土沿此面从基底一侧或两侧大量挤出，整个地基失去形成一个滑动面，地基土沿此面从基底一侧或两侧大量挤出，整个地基失去稳定，这样的破坏称为完全剪切破坏。稳定，这样的破坏称为完全剪切破坏。饱和的粘土地基上的浅基础，极易出现完全剪切破坏，事例国内外均有饱和的粘土地基上的浅基础，极易出现完全剪切破坏，事例国内外均有出现。出现。2、局部剪切破坏、局部剪切破坏 同上，当基底压力继续增加达到同上，当基底压力继续增加达到Pk时，地基破坏剪切面延伸到一时，地基破坏剪切面延伸到一定位置，

3、而没有与地面连通。地基两侧土没有挤出现象，地表仅有微量定位置，而没有与地面连通。地基两侧土没有挤出现象，地表仅有微量上升。当基底压力继续增加超过上升。当基底压力继续增加超过Pk时，剪切面仍然不会延伸到地面，时，剪切面仍然不会延伸到地面，其结果是弹塑性变性不断向周围及深层发展。这样的破坏称为局部剪切其结果是弹塑性变性不断向周围及深层发展。这样的破坏称为局部剪切破坏。破坏。基础埋深较大时，无论是砂性土或粘性土地基，最常见的破坏基础埋深较大时，无论是砂性土或粘性土地基，最常见的破坏形态是局部剪切破坏。当发生局部剪切破坏时，地基的变形是很大形态是局部剪切破坏。当发生局部剪切破坏时，地基的变形是很大的，

4、而且随着基础埋深的增加，相对沉降量也相应提高。的，而且随着基础埋深的增加，相对沉降量也相应提高。3、冲切破坏、冲切破坏 当地基为松软土时，随着荷载的增加，基础下面的土当地基为松软土时，随着荷载的增加，基础下面的土逐步被压密，基础也随之切入土中，称为冲切破坏。软土地逐步被压密，基础也随之切入土中，称为冲切破坏。软土地基极易出现，民用建筑出现过基极易出现，民用建筑出现过2楼变楼变1楼的情况。楼的情况。（二）、天然地基的承载力（二）、天然地基的承载力 根据完全剪切破坏的形态，设基础宽度根据完全剪切破坏的形态，设基础宽度b，埋深，埋深H，假定地基为刚，假定地基为刚塑体，以基底水平面作为半无限体的界面，

5、破坏的形态作如下简化。塑体，以基底水平面作为半无限体的界面，破坏的形态作如下简化。假定地基滑动面通过基底边点假定地基滑动面通过基底边点B呈折线呈折线BCD。基础下三角形。基础下三角形ABC范围内的土范围内的土体受到体受到Pk的挤压作用向左侧滑动，土体处于主动极限平衡状态。左侧三角形的挤压作用向左侧滑动，土体处于主动极限平衡状态。左侧三角形ACD范围内的土体，受到范围内的土体，受到ABC土体的挤压顺着滑面土体的挤压顺着滑面CD向上挤出，土体处于被动极限向上挤出，土体处于被动极限平衡状态。其中平衡状态。其中AC铅垂面是主、被动的分界面。当地基处于极限平衡时，两侧的铅垂面是主、被动的分界面。当地基处

6、于极限平衡时，两侧的推力相等，据此可求出推力相等，据此可求出Pk。计算的过程很复杂，结果如下：。计算的过程很复杂，结果如下：式中 是随内摩擦角而是随内摩擦角而变变化的无量化的无量纲纲系数。公式可以看出系数。公式可以看出Pk与基与基础础的的宽宽度及埋深有关，且随基度及埋深有关，且随基础础的的宽宽度及埋深增加而增加，也就是所度及埋深增加而增加，也就是所谓谓的的宽宽深修正。深修正。式中式中 2、地基的容许承载力、地基的容许承载力 在设计中并不直接采用地基的极限承载力，而采用容许承载力，在设计中并不直接采用地基的极限承载力，而采用容许承载力，它等于极限承载力除以大于它等于极限承载力除以大于1的安全系数

7、（一般为的安全系数（一般为2.5以上）。根据试验以上）。根据试验资料，不断简化、修正，桥规采用简单实用的经验公式。资料，不断简化、修正，桥规采用简单实用的经验公式。经验公式与理论公式很相似，都由三项组成，而且第二项含有经验公式与理论公式很相似，都由三项组成，而且第二项含有 ，第，第三项含有三项含有 。说明经验公式中每一项都有一定的力学意义。说明经验公式中每一项都有一定的力学意义。式中的式中的 针对基底以下持力层土（宽度针对基底以下持力层土（宽度b方向）；方向）；针对基底以上针对基底以上的土（深度的土（深度H方向）。方向）。（三）、岩石地基的容许承载力问题（三）、岩石地基的容许承载力问题 岩石地

8、基从硬到软分四级，尽管规范条提供了基本承载力，但基岩石地基从硬到软分四级，尽管规范条提供了基本承载力，但基本上是采用地质专业提供的数值。地质专业提供的基本承载力一般偏本上是采用地质专业提供的数值。地质专业提供的基本承载力一般偏于保守，又由于岩石地基承载力修正问题规范不太明确。因而设计取于保守，又由于岩石地基承载力修正问题规范不太明确。因而设计取值上标准不统一，基础设计偏于保守，造成不必要的浪费。岩石是非值上标准不统一，基础设计偏于保守，造成不必要的浪费。岩石是非常复杂的物质，其结构状况对其力学特性有极大的影响，其破坏机理常复杂的物质，其结构状况对其力学特性有极大的影响，其破坏机理也没有完全搞清

9、楚。也没有完全搞清楚。1、岩石的基本承、岩石的基本承载载力力一般按一般按饱饱和和单轴单轴极限抗极限抗压压强强度度R除以安全系数除以安全系数k得到，即：得到，即：k值根据岩石的节理发育程度而定。如下表值根据岩石的节理发育程度而定。如下表岩性岩性 k节节理很理很发发育育节节理理发发育育节节理不理不发发育育硬硬质质、软质软质岩岩18161610106极极软软岩岩121010775 规范条的岩石的基本承载力表就是由此得出的。因此，设计时应要求规范条的岩石的基本承载力表就是由此得出的。因此，设计时应要求地质专业提供单轴极限抗压强度地质专业提供单轴极限抗压强度R值，并根据值，并根据k值计算，检查取值是否值

10、计算，检查取值是否合理。合理。2、硬、硬质质岩承岩承载载力修正力修正问题问题 硬硬质质岩基本承岩基本承载载力力 取值一般很高，不控制设计，加之其破取值一般很高，不控制设计，加之其破坏形态也没有搞清楚。故不考虑修正是可行的，容许承载力即为基坏形态也没有搞清楚。故不考虑修正是可行的，容许承载力即为基本承载力本承载力 。3、软质岩承载力修正问题、软质岩承载力修正问题 软质岩（包括极软岩）基本承载力软质岩（包括极软岩）基本承载力 取值往往很低，一般控制设计。容取值往往很低，一般控制设计。容许承载力修正问题观点不一，主流的观点认为软质岩，如泥岩、砂岩、片岩许承载力修正问题观点不一，主流的观点认为软质岩，

11、如泥岩、砂岩、片岩的节理发育的岩石，其破坏形态仍为完全剪切破坏。根据有关文献资料以及的节理发育的岩石，其破坏形态仍为完全剪切破坏。根据有关文献资料以及相关试验表明软质岩（包括极软岩）容许承载力较基本承载力相关试验表明软质岩（包括极软岩）容许承载力较基本承载力 有大幅度有大幅度的提高。的提高。（1）大桥局在汉阳对红砂岩进行的试验，当）大桥局在汉阳对红砂岩进行的试验，当h/d=1时，容许承载力时，容许承载力为（为（1.21.5）。（2）日本）日本“国铁规范国铁规范”基础埋入岩石中深度超过基础埋入岩石中深度超过60cm时，每超过时，每超过30cm其容许承载力增加其容许承载力增加20%，但不能超过，但

12、不能超过 的的2倍。倍。（3）英国）英国“土木工程师协会实用规范土木工程师协会实用规范N04”基础埋深每增加基础埋深每增加1m，其，其容许承载力增加容许承载力增加20%，直到地基承载力，直到地基承载力 的的2倍为止。倍为止。（4）“地基极限承载力标准值制报告地基极限承载力标准值制报告”（规范修订附件），明确岩（规范修订附件），明确岩石地基可以考虑宽深修正。石地基可以考虑宽深修正。（5）“岩石地基承载力的合理确定岩石地基承载力的合理确定”（铁道工程学报（铁道工程学报 1994.3）提出）提出软质岩石地基可以考虑宽深修正，具体按规范条的规定进行。软质岩石地基可以考虑宽深修正，具体按规范条的规定进行

13、。根据以上研究根据以上研究结论结论，建，建议软质议软质岩石地基可以考岩石地基可以考虑虑宽宽深修正，具体按深修正，具体按规规范条的范条的规规定定进进行，但容行，但容许许承承载载力力不不应应超超过过的的2倍。倍。二、挖井基础二、挖井基础（一）、一般规定（一）、一般规定1、当基础需要埋深较深，且无地下水，地基承载力较好，施工条件适宜时，、当基础需要埋深较深，且无地下水，地基承载力较好，施工条件适宜时，可选用挖井。可选用挖井。2、挖井基础深度应控制在、挖井基础深度应控制在15m以内。基础形式宜采用圆形、圆端形截面，当以内。基础形式宜采用圆形、圆端形截面，当 截面尺寸不大时也可以选用矩形。截面尺寸不大时

14、也可以选用矩形。3、挖井基础施工时，应设护壁，可采用钢筋混凝土或钢箱结构，钢筋混凝土、挖井基础施工时，应设护壁，可采用钢筋混凝土或钢箱结构，钢筋混凝土 护壁厚度不应小于护壁厚度不应小于30cm。必要时设井内纵、横向井壁顶撑。必要时设井内纵、横向井壁顶撑。4、挖井基础应人工配合小型机械垂直开挖，护壁及时跟进。不得采用大型挖、挖井基础应人工配合小型机械垂直开挖，护壁及时跟进。不得采用大型挖 掘机放坡开挖。掘机放坡开挖。5、地形陡峻的山区，挖井施工前应做好井口以外的边坡防护，确保周边岸坡、地形陡峻的山区，挖井施工前应做好井口以外的边坡防护，确保周边岸坡 稳定。挖井施工时井口应有专人看守防护，确保井内

15、施工作业人员的安全。稳定。挖井施工时井口应有专人看守防护，确保井内施工作业人员的安全。6、加强防排水措施，挖井施工作业平台周边应设必要的排水沟，以防止周围、加强防排水措施，挖井施工作业平台周边应设必要的排水沟，以防止周围 雨水汇入井内。雨水汇入井内。7、挖井混凝土灌注时不得设基础模板，应满灌基础，护壁可不拆除。、挖井混凝土灌注时不得设基础模板，应满灌基础，护壁可不拆除。（二）、挖井计算（二）、挖井计算1、挖井基础底面处土的容许承载力，应按本规范第、挖井基础底面处土的容许承载力，应按本规范第4章确定。章确定。2、垂直开挖施工的挖井，当井孔周围一定范围的土体未被扰动，为原状土、垂直开挖施工的挖井，

16、当井孔周围一定范围的土体未被扰动，为原状土 时，可考虑土的弹性抗力，按本规范附录时，可考虑土的弹性抗力，按本规范附录D计算，井壁可考虑摩阻力。计算，井壁可考虑摩阻力。3、挖井基础容许承载力计算时，、挖井基础容许承载力计算时，井壁摩阻力可按本规范表数值的井壁摩阻力可按本规范表数值的1/2 取值。取值。4、挖井基础的沉降检算，应按本规范第、挖井基础的沉降检算，应按本规范第3.2节和第节和第5.2节的规定办理。节的规定办理。5、挖井基础的基底偏心距检算，可不计井壁的摩阻力。、挖井基础的基底偏心距检算，可不计井壁的摩阻力。三、双向受力作用下（即：有纵、横向弯矩三、双向受力作用下（即：有纵、横向弯矩时）

17、矩形、圆形、圆端形基础最大应力计算时）矩形、圆形、圆端形基础最大应力计算1、矩形截面、矩形截面最大、最小最大、最小应应力在矩形的角点上，如力在矩形的角点上，如B B点。点。偏心偏心计计算，合成偏心算，合成偏心 注：注：M Mx x及及M My y为应为应力方向上的弯矩，未按右手螺旋法力方向上的弯矩，未按右手螺旋法则规则规定。定。核心距核心距 或或斜偏心斜偏心时时的核心距，可采用做的核心距，可采用做图图法。法。或或2、圆形截面、圆形截面最大最大应应力在力在DBDB圆圆弧段上。弧段上。对对上式求上式求导导，并令，并令得：得：求出求出，带带入上式，即可得到入上式，即可得到。可以证明可以证明与上式相等

18、，也可以证明最大应力点在合成偏心线上，即与上式相等，也可以证明最大应力点在合成偏心线上，即A点上。点上。核心距核心距 即即 3、圆端形截面、圆端形截面 最大应力不在最大应力不在A点或点或B点上，而在点上，而在DB圆弧段上。圆弧段上。令：令：得：得：求出求出 ，带入上式，即可得到，带入上式，即可得到 。偏心计算，合成偏心偏心计算，合成偏心 核心距计算很复杂，可按下式检算。核心距计算很复杂，可按下式检算。4、考虑弹性抗力的挖井基础计算方法同上。基本公式、考虑弹性抗力的挖井基础计算方法同上。基本公式四、桩基础设计四、桩基础设计（一）、单桩容许承载力（一）、单桩容许承载力 土内桩的承载力是通过桩侧的土

19、的摩阻力与桩底处的支撑阻力土内桩的承载力是通过桩侧的土的摩阻力与桩底处的支撑阻力平衡。桩受载后，桩下沉，桩周土与桩出现相对位移，产生土对桩的平衡。桩受载后，桩下沉，桩周土与桩出现相对位移，产生土对桩的表面摩阻力，实际上就是土沿桩身的极限抗剪强度。桩与土之间的抗表面摩阻力，实际上就是土沿桩身的极限抗剪强度。桩与土之间的抗剪强度的大小，与相对位移有关，当位移达到最大时，剪切阻力不再剪强度的大小，与相对位移有关，当位移达到最大时，剪切阻力不再增加，摩阻力达到极限值。增加，摩阻力达到极限值。根据理论分析，桩侧摩阻力与，（根据理论分析，桩侧摩阻力与，（1）桩周土的抗剪强度（粘）桩周土的抗剪强度（粘土时还

20、有粘聚力），（土时还有粘聚力），（2）相对位移及桩身表面的法向应力等有关。）相对位移及桩身表面的法向应力等有关。另外，相对位移及桩身表面的法向应力与桩的沿程深度的不同而不同。另外，相对位移及桩身表面的法向应力与桩的沿程深度的不同而不同。问题很复杂，问题很复杂，无法获得实用的计算方法。无法获得实用的计算方法。最有效的方法，采取静载试验，根据静载资料，通过数理统计的方法获最有效的方法，采取静载试验，根据静载资料，通过数理统计的方法获得桩侧极限摩阻力及桩底的支撑力来计算单桩容许承载力。得桩侧极限摩阻力及桩底的支撑力来计算单桩容许承载力。因此，规范的因此，规范的公式是一个半经验半理论的公式。公式是一个

21、半经验半理论的公式。对对于嵌入岩于嵌入岩层层的的桩桩（柱（柱桩桩），），第一项相当于桩底的支撑力，第二项相当于桩嵌入岩层第一项相当于桩底的支撑力，第二项相当于桩嵌入岩层h范围内的桩身范围内的桩身侧摩阻力。没有计上部土层的摩阻力，是认为桩底岩层强度大，不易产侧摩阻力。没有计上部土层的摩阻力，是认为桩底岩层强度大，不易产生压缩变形，位移小，摩阻力无法发挥，故不计。实际上是不合理的，生压缩变形，位移小，摩阻力无法发挥，故不计。实际上是不合理的，即使岩层变形小，桩身（混凝土）也有压缩变形。根据试验资料，桩周即使岩层变形小，桩身（混凝土）也有压缩变形。根据试验资料，桩周摩阻力的发挥，其变形摩阻力的发挥，

22、其变形69mm（即变形不需要很大桩周摩阻力就能发（即变形不需要很大桩周摩阻力就能发挥）。另外，实测资料表明，在设计荷载作用下，桩周摩阻力所占比例挥）。另外，实测资料表明，在设计荷载作用下，桩周摩阻力所占比例不小，长桩更是如此。故规范的柱桩单桩容许承载力公式，是比较保守不小，长桩更是如此。故规范的柱桩单桩容许承载力公式，是比较保守的。的。（二）桩基的受力状态（二）桩基的受力状态1、假定桩头与承台刚性嵌固，且承台相对于桩也是刚性的。、假定桩头与承台刚性嵌固，且承台相对于桩也是刚性的。2、考虑土对桩身的弹性抗力作用，假定单位面积上的抗力，、考虑土对桩身的弹性抗力作用，假定单位面积上的抗力，弹弹性抗力

23、系数，随深度成比例增大，性抗力系数，随深度成比例增大，这就是所谓的这就是所谓的“m”法。法。据此推导出各桩头的反力。据此推导出各桩头的反力。（三）桩在土中的状态（三）桩在土中的状态嵌入岩层的桩嵌入岩层的桩 土中的桩土中的桩 可以看出两者是不同的。可以看出两者是不同的。对于嵌岩桩，在设计中对于嵌岩桩，在设计中曾出现过，利用程序计曾出现过，利用程序计算时，嵌入岩层越深，算时，嵌入岩层越深，反而刚度越小，这显然反而刚度越小，这显然是错误的。其原因是将是错误的。其原因是将岩面以上长度与总桩长岩面以上长度与总桩长取值相同，实际上是人取值相同，实际上是人为将岩面降低了。计算为将岩面降低了。计算时输入数据要

24、注意。时输入数据要注意。（四）单桩竖向反力的简化计算方法（四）单桩竖向反力的简化计算方法 由于承台是刚性的，承台的前移和转动（桩的弯曲）主要由水平力由于承台是刚性的，承台的前移和转动（桩的弯曲）主要由水平力产生。对于承台埋入地面内的桩基础（承台周边回填土夯填很密实），产生。对于承台埋入地面内的桩基础（承台周边回填土夯填很密实），基础的水平力由于承台侧面土的弹性抗力抵消了很大部分，因而桩的水基础的水平力由于承台侧面土的弹性抗力抵消了很大部分，因而桩的水平位移和弯曲很小，可假定桩仅有竖向变形；对于高桩承台（或承台不平位移和弯曲很小，可假定桩仅有竖向变形；对于高桩承台（或承台不计弹性抗力）的桩基，由

25、于基础的水平力相对于竖向力和弯矩在数值上计弹性抗力）的桩基，由于基础的水平力相对于竖向力和弯矩在数值上相差很远，当忽略时。则桩也仅有竖向变形，故计算方法很简单，如下：相差很远，当忽略时。则桩也仅有竖向变形，故计算方法很简单，如下：尽管简化计算方法在理论上是不严密的，但有其实用价值。当尽管简化计算方法在理论上是不严密的，但有其实用价值。当然桩身的弯矩还需采用理论方法进行分析计算。然桩身的弯矩还需采用理论方法进行分析计算。按上式计算的桩头反力与精确计算误差不会太大。按上式计算的桩头反力与精确计算误差不会太大。（五）钻孔灌注桩软质岩桩周极限摩阻力的取值（五）钻孔灌注桩软质岩桩周极限摩阻力的取值 目前

26、，对于泥岩、砂岩、片岩等软质岩，当目前，对于泥岩、砂岩、片岩等软质岩，当 600kPa时，按柱桩时，按柱桩设计是可行的。设计时应要求地质专业提供单轴极限抗压强度设计是可行的。设计时应要求地质专业提供单轴极限抗压强度R值。不值。不得已，软质岩，按得已，软质岩，按R=（67）计算。而对于硬质岩计算。而对于硬质岩R=（1015）计算。计算。当当 600kPa时的软质岩，按摩擦桩设计基本上也合理可行。桩周时的软质岩，按摩擦桩设计基本上也合理可行。桩周极限摩阻力的取值规范没有明确，设计者在取值上无章可循，往往取值极限摩阻力的取值规范没有明确，设计者在取值上无章可循，往往取值偏低，太过保守。造成桩基设计普

27、遍不合理，一来造成不必要的浪费，偏低，太过保守。造成桩基设计普遍不合理，一来造成不必要的浪费，而且也极大增加了施工难度。而且也极大增加了施工难度。关于泥岩、砂岩、片岩等软质岩桩周极限摩阻力的取值问题，可参关于泥岩、砂岩、片岩等软质岩桩周极限摩阻力的取值问题，可参考规范柱桩容许承载力公式（）第二项进行反算，如下：考规范柱桩容许承载力公式（）第二项进行反算，如下：为为安全安全计计，C2=0.03如泥岩如泥岩夹夹砂岩砂岩=400kPa =144 kPa 该值该值与与=400kPa的角的角砾砾土（中密）的高土（中密）的高值值相当。相当。=2400 kPa 实际上岩石（包括风化层）其密实度较非岩石相比是

28、相当高的，因而实际上岩石（包括风化层）其密实度较非岩石相比是相当高的，因而桩周极限摩阻力也不可能低于土，故按上式计算取值应是合理的。因此，桩周极限摩阻力也不可能低于土，故按上式计算取值应是合理的。因此，建议泥岩、砂岩、片岩等软质岩桩周极限摩阻力取下表数值。建议泥岩、砂岩、片岩等软质岩桩周极限摩阻力取下表数值。钻孔灌注桩软质岩桩周极限摩阻力钻孔灌注桩软质岩桩周极限摩阻力fi（kPa）（kPa）300400500550fi（kPa）110150180200 对于风化层很厚的软质岩，若新鲜岩层对于风化层很厚的软质岩，若新鲜岩层 600kPa，按柱桩设计时，按柱桩设计时，如果桩太长（设计不合理），此时

29、可按摩擦桩设计（将桩置于风化层内）。如果桩太长（设计不合理），此时可按摩擦桩设计（将桩置于风化层内）。桩周极限摩阻力取相应土的高值（密实）。总之，风化的岩也是岩石，其桩周极限摩阻力取相应土的高值（密实）。总之，风化的岩也是岩石，其与土的区别在于密实度上。毫无疑问，土越密实，其极限摩阻力就越大。与土的区别在于密实度上。毫无疑问，土越密实，其极限摩阻力就越大。（六）、（六）、桩桩基基础础当作当作实实体基体基础进础进行行检检算算问题问题规规范第条，范第条，“桩桩基基础还应础还应按本按本规规范附范附录录E当作当作实实体基体基础进础进行行检检算算”。实际是针对摩擦桩。由于摩擦桩主要依靠表明摩擦将外荷载实

30、际是针对摩擦桩。由于摩擦桩主要依靠表明摩擦将外荷载传递给土体，故桩底的应力分布要扩散。因此，群桩中各桩传递的传递给土体，故桩底的应力分布要扩散。因此，群桩中各桩传递的应力相互重叠，致使群桩桩底土层受力比单桩大，影响范围深。应力相互重叠，致使群桩桩底土层受力比单桩大，影响范围深。因此，假定群桩范围内的土（虚线围成的面积）如同刚性的因此，假定群桩范围内的土（虚线围成的面积）如同刚性的整体基础，把荷载传递到桩底处的地基上。整体基础，把荷载传递到桩底处的地基上。A和和W按虚线围成的截面计算。按虚线围成的截面计算。N竖向力，包括虚线围成的土重。竖向力，包括虚线围成的土重。既然将桩基础假定为整体基础，如同

31、沉井（或挖井）那样，就应该既然将桩基础假定为整体基础，如同沉井（或挖井）那样，就应该考虑周边土的弹性抗力作用，故上述计算办法不尽合理，是非常保守的。对考虑周边土的弹性抗力作用，故上述计算办法不尽合理，是非常保守的。对于柱桩，由于仅考虑桩底支撑作用，桩底的应力分布扩散范围很小，群桩中于柱桩，由于仅考虑桩底支撑作用，桩底的应力分布扩散范围很小，群桩中各桩基本不重叠（或重叠范围很小），按上式计算就更不合理。各桩基本不重叠（或重叠范围很小），按上式计算就更不合理。对于软弱地基中的桩基础，群桩土体可能出现冲切形破坏，按上式对于软弱地基中的桩基础，群桩土体可能出现冲切形破坏，按上式方法计算就有其合理性，故

32、对于软土中的桩基除应重视沉降检算外，还应按方法计算就有其合理性，故对于软土中的桩基除应重视沉降检算外，还应按上式进行群桩检算（有可能控制设计）。上式进行群桩检算（有可能控制设计）。五、小结五、小结 基础是桥梁设计的重点，规范的要求应理解其含义，切基础是桥梁设计的重点，规范的要求应理解其含义，切忌盲目生搬硬套。忌盲目生搬硬套。基础设计应该安全、可靠，经济、合理。盲目加大安全基础设计应该安全、可靠，经济、合理。盲目加大安全冗余，即不经济、合理，也未必安全、可靠。冗余，即不经济、合理，也未必安全、可靠。高陡山坡处的钻孔桩基础的承台应尽量提高，以减少边高陡山坡处的钻孔桩基础的承台应尽量提高，以减少边坡的开挖。减少防护数量，降低或消除安全隐患。坡的开挖。减少防护数量，降低或消除安全隐患。应重视桥墩基础周边山坡的防护，工程数量应计足。永应重视桥墩基础周边山坡的防护，工程数量应计足。永久坡率应根据工程地质岩性决定，切忌盲目、随意。久坡率应根据工程地质岩性决定，切忌盲目、随意。应对工程地质报告、岩芯鉴定表认真研读，对其岩性、应对工程地质报告、岩芯鉴定表认真研读，对其岩性、产状、密实度、基本承载力，地下水位等资料应充分掌握，产状、密实度、基本承载力，地下水位等资料应充分掌握，减少基础设计的盲目性。减少基础设计的盲目性。