装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算书.doc

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1、1装配式钢筋混凝土简支装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥计算书型梁桥计算书第第部分部分 装配式钢筋混凝土简支装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥的计算资料型梁桥的计算资料一、设计资料设计资料1、桥面净空桥面净空净6+20.75 人行道2、主梁跨径和全长标准跨径 ： =20.00m（墩中心距离）la计算跨径： =19.50（支座中心距离）l主梁全长: =19.96(主梁预制长度) 全l3、设计荷载汽-20、挂-100 和人群荷载 3KN/4、材料钢筋：主筋用级钢，其他用级钢，混凝土用 25 号5、计算方法：极限状态法6、结构尺寸。如图下：2600横剖面（尺寸单位：cm）1250混凝土垫层（6-12cm

2、）沥青混凝土厚2cm257529纵剖面（尺寸单位：cm）7、设计依据（1） 混凝土简支梁（板）桥 人民交通出版社（第二版）（2） 公路桥涵设计通用规范 （JTJ021-85） ，简称“桥规”( 3)公路桥涵地基与基础设计规范 (JDJ024-85)(4) 公路桥涵设计手册 梁二、主梁的计算主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载矩横向分布系数（按 G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩和IxItx求主梁截面的重心位置如图下：3ax平均板厚=1/2(8+14)=11cm1h=ax1813011)18160(2130181302111118160 cm2 .41)

3、2/112 .41(111421114212/13xI23)19.422/130(130181301812/1444823. 66482252mcm T 形截面抗拒惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭截面的抗扭惯矩之和，即:=TxI3 iiitbc3/1,069. 060. 1/11. 0/111cbt301. 0,151. 0)11. 03 . 1/(18. 0/222cbt故： 4333331080. 21009. 21071. 019. 1301. 011. 06 . 13/1mITx单位抗弯及抗扭惯矩：cmmbIJxx/10142. 46 . 1/104823. 6/442cmmbIJTxT

4、x/1075. 16 . 1/1076. 2/453（2）横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度计算如图下：4cchaybh1横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：mbl4 . 66 . 144367. 04 . 6/35. 2/1515. 0,10035. 2)15. 085. 4(2/1lccmmbmhmc根据比值可查附表 求得： lc/548. 0/cmc29. 135. 2548. 0548. 0求横梁截面重心位置yabhhbhhay112 12 1 22/2/2 m21. 00 . 115. 011. 029. 120 . 115. 02/12/11. 029. 1222 横梁的抗弯和扭惯矩

5、和：yITyI232 113 1)2/(12/1)2/(2212/1yyyahhbhbhahhI2323)21. 02/0 . 1 (0 . 115. 00 . 115. 012/1)2/11. 021. 0(11. 029. 1211. 029. 1212/1421022. 3m3 2223 111hbchbcITy查表得, 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩1 . 0031. 085. 4/11. 0/11bh3/11c只有独立宽扁板者的一半，可取 b 查表得：6/11c1705. 0)11. 000. 1 (15. 0/22bh298. 02c543333310971. 110895. 01

6、0076. 115. 089. 0298. 085. 411. 06/1mITy单位抗弯及抗扭惯和：yJTyJcmmbIJyy/10664. 010085. 4/1022. 3/442 1cmmbIJTyTy/10406. 010085. 4/10971. 1/453 1（3）计算抗弯参数和抗弯参数桥宽的一半 计算跨径324. 010664. 010142. 45 .190 . 44 444yxpJJ lbbplyxTyTxJJEJJGa2/ )(按公预规取,EG43. 0028. 010664. 010142. 4210)406. 075. 1 (43. 0445 a167. 0028. 0

7、a(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知, 查图表，可得表307. 0MG 中值：表 1荷载位置梁位bb43 2b 4b04b 2b 43bb00.940.971.001.031.051.031.000.970.944b1.051.061.071.071.020.970.930.870.832b1.221.181.141.071.000.930.870.800.7543b1.411.311.201.070.970.870.790.720.671Kb1.651.421.241.070.930.840.740.680.600K00.830.910.991.081.131.080.990.910

8、.8364b1.661.511.351.231.060.880.630.390.182b2.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.5543b3.322.733.101.510.940.40-0.16-0.62-1.13b4.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.77用内插法求各梁位处值如图下：3号号2号4号5号1 号、5 号梁2 号、4 号梁424114 . 06 . 04 . 0)(bbb bbKKKKKK3 号梁：(系梁位在 0 点的 K 值)0KK 0K列表计算各梁的横向分布影响线坐标值表 2 7荷载位置梁号计算式b4/3b2

9、/b4/b04/b2/b4/3bb431112 . 0bbKKK1.4581.3221.2081.0700.9620.8640.7800.7120.656430004 . 02 . 0bbKKK3.4762.8642.1681.5360.9180.356-0.236-0.724-1.25801KK-2.018-1.532-0.960-0.4660.0440.5081.0161.4361.914a-0.337-0.256-0.160-0.0780.0070.0850.1700.2400.320aKKa03.1392.6082.0081.4580.9250.441-0.066-0.484-0.93

10、81号 5/aK0.6280.5220.4020.2920.1850.088-0.013-0.097-0.188412116 . 0bbKKK1.1521.1321.1121.0701.0080.9460.8940.8280.782402004 . 06 . 0bbKKK2.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.25801KK-0.988-0.732-0.466-0.250-0.0040.2100.5040.7741.040a-0.165-0.122-0.078-0.042-0.0010.0350.0840.1290.174aKKa01.9751.7

11、421.5001.2781.0110.7710.4740.183-0.0842号 5/aK0.3950.3480.3000.2560.2020.1540.0950.037-0.017101KK 0.940.971.001.031.051.031.000.970.94000KK 0.830.910.991.081.131.080.990.910.8301KK0.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.060.11a0.0180.0100.002-0.008-0.013-0.0080.0020.0100.018aKKa00.8480.9200.9921.0721.1171.0

12、720.9920.9200.8483号5/aK0.1700.1840.1980.2140.2230.2140.1980.1840.17083号号2号号2号(尺寸单位：cm)3号4号5号号3号2号4号5号各梁的横向分布系数：汽20： 401. 0)047. 0127. 0260. 0462. 0(2/11汽405. 0)072. 0173. 0240. 0324. 0(2/12汽409. 0)192. 0218. 0217. 0191. 0(2/13汽挂100: 257. 0)117. 0206. 0303. 0402. 0(4/11挂235. 0)168. 0213. 0260. 0300.

13、0(4/12挂214. 0)208. 0219. 0219. 0208. 0(4/13挂人群荷载： 628. 01人391. 02人348. 02174. 03人人行道板： 440. 0188. 0628. 01板378. 0017. 0395. 02板340. 0170. 023板2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）汽20： 282. 0563. 02/11汽9500. 0000. 12/12汽594. 0)250. 0938. 0(2/13汽汽-20图3号号2号(尺寸单位：cm)3号2号号4号5号号挂-100图3号2号4号5号挂100： 469. 0)437. 021 (4/12挂46

14、9. 0)437. 021 (4/13挂人群荷载： 343. 11人343. 02人03人(二)内力计算内力计算1、恒载内力（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担，计算见表 3钢筋混凝土 T 形梁的恒载计算 表 3构件名构件简图及尺寸（cm）单元构件体积及算式()3m容重()3/mKN每延米重量（KN/m）10主梁390. 0214. 008. 030. 171. 0230. 160. 1 2576. 92539. 0横隔板中梁的边梁891301510011160502. 05 .1971. 052)15. 016. 0(89. 00251. 05 .19571. 0)15.

15、016. 0(89. 02526. 1250502. 063. 0250251. 0桥面铺装1602 9032. 06 . 102. 0沥青混凝土：144. 060. 109. 0: )9cm混凝土垫层（取平均厚232474. 023032. 046. 324144. 0一侧人行道部分每 2.5m 长时重 12.42KN,1.0m 长时重 12.35/2.5=4.94KN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1 号、 （5 号）梁： 440. 01板mKNqkn/17. 294. 4441. 0/1板2 号、 （4 号）梁 : 378. 02板mKNq/87. 194. 4378.

16、02板3 号梁 : 340. 03板mKNq/68. 194. 4340. 03板各梁的恒载汇总于表 411（单位：KN/m） 表 4梁 号主 梁横 梁栏杆及人行道铺装层合 计1(5)2(4)39.769.769.760.631.261.262.181.871.684.204.204.2016.7717.0916.90(2)恒载内力计算影响线面积计算见 表 5项目计算图示影响线面积02/1M53.475 .1981 21 8122 0l4/1M16/3l 65.355 .19323 21 32322 0l2/1Q2/1000Q 75. 95 .1921 21 0l恒载内力计算见表 6恒载内力计

17、算表 表 6 )/(2/1mKNM)/(4/1mKNM)(0KNQ梁号 q00qq00qq00q1(5) 2(4) 316.77 17.09 16.9047.53 47.53 47.53797.08 812.29 803.2616.77 17.09 16.9035.65 35.65 35.65597.85 609.26 602.4916.77 17.09 16.909.75 9.75 9.75163.51 166.63 164.784/ l122.活载内力（1）汽车荷载冲击系数191. 13 . 05455 .194511(2)等代荷载 p 及影响线面积。等代荷载 p 及影响线面积 表 7）单

18、位表（2 0/mKNp项目影响线顶点位置）（汽汽20p）（挂挂100p02/1M处2/ l26.5075.2547.534/1M1处4/ l27.3080.1335.650Q1支点处29.5585.759.752/1Q 2/1 处2/ l51.28137.812.438人群荷载（每延米）:人pmKNp/25. 275. 03人(3)活载弯矩计算（表 8 至表 10）113汽20 产生的弯矩（单位 KN.M） 表 8梁号内力) 1 ()2(1)3(p)4(0）（）（）（）内力值（432112/1M4/1M0.4010.4011.1911.19126.5027.3047.5335.65601.55

19、464.8122/1M4/1M0.4050.4051.1911.19126.5027.3047.5335.65607.54469.4532/1M4/1M0.4090.4091.1911.19126.5027.3047.5335.65613.55474.09挂100 产生的弯矩（单位 KN/M） 表 9梁号内力) 1 ()2(1)3(0）（）（）内力值（32112/1M4/1M0.2570.25775.2580.1347.5335.65919.19734.1622/1M4/1M0.2350.23575.2580.1347.5335.65840.51671.3132/1M4/1M0. 2140.2

20、1475.2580.1347.5335.65765.40611.32弯矩组合：荷载组合及荷载安全系数采用：1.2 恒载内力+1.4(汽车+人群)内力；1.2 恒载内力+1.4 挂车内力。14人群产生的弯矩（单位 KN.M） 表 10梁号内力) 1 ()2(1)3(0）（）（）内力值（32112/1M4/1M0.6280.6282.252.2547.5335.6567.1650.3722/1M4/1M0.4400.4402.252.2547.5335.6547.0535.2932/1M4/1M0. 3780.3782.252.2547.5335.6540.4230.32弯矩提高系数的计算见表 1

21、1，弯矩组合见表 12由表 12 可知：弯矩由 1 号梁控制设计（挂车组合）弯矩提高系数计算表 表 11 梁号内力100:20人群汽恒汽汽提高系数2/1M=4110016.6755.60108.79755.601314/1M=4210031.5081.46485.59781.46432/1M=4110005.4754.60729.81254.60732 4/1M=4210029.3545.46926.60945.46932/1M=4210042.4055.61326.80355.613334/1M=4310032.3009.47449.60209.4743梁号内力100:100挂恒挂挂提高系数

22、152/1M=5410019.91908.79719.919214/1M=5510016.73485.59716.73422/1M=5110051.84029.81251.840224/1M=5210031.67126.60931.67122/1M=4910040.76526.80340.76523 4/1M=5010032.61149.60232.6112(4)活载剪力计算：计算活载剪力应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力；再用支点剪力荷载横向分布系数,并考虑支点至为直线变化来计算支点剪力。4/ l1 跨中剪力计算(见表 13 至表 15)2/

23、1Q1 支点剪力计算(见表 16 至表 18)0Q剪力的荷载横向分布系数为：弯矩组合表（单位：KN.m） 表 12恒载人群汽车挂车1.2 恒 +1.4( 人+汽)汽-20 提高系 数汽车组 合x1.2 恒 +1.1 挂挂-100 提高系 数挂车 组合x采用 值梁 号内力12/1M797. 0867.1 6601. 55919. 191892. 691.031949. 471967. 611.022006. 962231 .6924/1M597. 8550.3 7464. 81734 .161438. 671.031481. 831525. 001.021555. 501555 .5032/1M

24、812. 2947.0 5607. 54840. 511981. 181.031947. 911899. 311.021937. 301937 .3044/1M609. 2635.2 9469. 45671. 311437. 751.031480. 881469. 551.021498. 941498 .941652/1M803. 2640.4 2613. 55765. 401879. 471.031935. 851805. 851.021841. 971841 .9764/1M602. 4930.3 2474. 09611. 321429. 161.031472. 031395. 441.0

25、21423. 351423 .35汽-20 产生的跨中剪力（单位：KN） 表 132/1Q梁号内力) 1 ()2(p)3(0)4(1）（）（）（）内力值（432112/1Q0.40151.282.4381.19159.7122/1Q0.40551.282.4381.19160.3032/1Q0.40951.282.4381.19160.90100 产生的跨中剪力（单位：KN） 表 14梁号内力) 1 ()2(p)3(0）（）（）内力值（32112/1Q0.257137.812.43886.3522/1Q0.235137.812.43878.9532/1Q0.214137.812.43871.9

26、0人群荷载产生的跨中剪力（单位：KN） 表 15梁号内力) 1 ()2(p)3(0）（）（）内力值（32112/1Q0.6282.252.4383.4422/1Q0.3952.252.4382.1732/1Q0.3482.252.4381.91 支点处按杠杆法计算的;17按跨中弯矩的横向分布系数(同前)；4/34/ll至支点至和间按直线变化。在4/ l支点剪力计算式为：iiipyQ活）（10人群均布荷载产生的支点剪力计算式为：人人人人人人人人人）qllqppQg(9611 2412110梁端剪力计算图式及剪力计算：汽-20 作用下如图挂-100 作用下：计算支点剪力应注意 1 号梁的特殊情况。

27、即 p 住支端放置，虽然影响线纵坐标较大，但其相应的横向分布系数较小；p 由支点向跨中方向移动，就出现相反情况，因此，一般难以直观地得出的最大值的活载位置。iiy可用试算法，即从支点起，每移动一定距离算出一个,然后取一个最大的0yi作为所求的最大值；也可先把图和 y 图相乘，得出图，然后再在图上加yy活载，求得最大值。(尺寸单位：cm)0.4012号梁0.4093号梁0.405号梁0.5410.5940.409汽-20作用下0.4730.5000.4050.2820.3160.4011.0000.9280.2100.4150.2140.2353号梁2号梁0.469 0.406挂-100作用下0

28、.4110.4690.257号梁0.8960.5790.0630.216 0.1680.9381.0000.7330.6720.7850.518183号梁 0.3420.3910.620q=2.25KN/m号梁2号梁人群荷载作用下0(尺寸单位：cm)-0.4221.4221.0000.917汽-20 级产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表 16梁号1iiipyiiipy）内力值（ 111.19173.172401. 021. 0130401. 0415. 070316. 0928. 0282. 00 . 1120）（205.7221.19176.113405. 0)21. 0130415.

29、070(473. 0928. 05 . 00 . 1120）（135.4931.19157.154409. 0)21. 0130415. 070(514. 0928. 0594. 00 . 1120）（184.10C 剪力组合：剪力组合见表 20。由表 20 可知：剪力以 2 号梁控制设计。人群荷载产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表17梁号piiyiiyp内力值1250603. 0257. 0)518. 0579. 0(216. 0785. 0168. 0896. 0150.752250185. 1235. 0)672. 0733. 0(411. 0938. 0469. 00 . 1296

30、.25193250150. 1214. 0)672. 0733. 0(406. 0938. 0469. 00 . 1287.50人群荷载产生的支点剪力计算表（单位：KN） 表 18梁号123公式pqQ人人人人0917. 0)(8/人人人qlp计算值37.17917. 025. 2)628. 0343. 1 (5 .198/125. 2628. 05 .192/195. 4917. 025. 2)395. 0343. 0(5 .198/125. 2395. 05 .192/188. 5917. 025. 2)348. 00(5 .198/125. 2348. 05 .192/1剪力提高系数计算表

31、 表 19 梁号内力100:20人群汽恒汽汽提高系数0Q=53.210037.1772.20551.16372.205012/1Q=94.610044. 371.59071.5900Q=44.110095. 449.13563.16649.13532 2/1Q=96.510017. 23 .6003 .6000Q=51.910088. 510.18478.16410.184032/1Q=97.010091. 190.60090.600梁号内力100:100挂恒挂挂提高系数0Q=48.010075.15051.16375.150212/1Q=10010035.86035.863200Q=6410

32、025.29663.16625.296322/1Q=10010095.78095.7830Q=63.410050.28778.16450.28733 2/1Q=10010090.71090.713剪力组合表（单位：KN） 表 20恒载人群汽车挂车1.2 恒 +1.4( 人+汽)汽-20 提高系 数汽车组 合x1.2 恒 +1.1 挂挂-100 提高系 数挂车 组合x采用 值梁 号内力10Q163. 5117.3 7205. 72150. 75508.5 41.00508.5 4362.0 41.02369.2 8369. 2822/1Q03.4459.7 186. 3588.411.0088.

33、4194.991.0397.8397.8 330Q166. 634.95135. 49296. 25396.5 71.03408.4 7525.8 31.03541.6 1541. 6142/1Q02.1760.3 078.9 588.411.0088.4186.851.0389.4589.4 550Q164. 785.88184. 10287. 50437.1 61.00437.1 6513.9 91.03529.4 1529. 4162/1Q01.9160.9 071.9 087.931.0087.9379,091.0381.4681.4 6(三)截面设计、配筋与验算截面设计、配筋与验算1

34、 配置主筋：由弯矩组合表 12 可知，1 号梁 M 值为最大，考虑到施工方便，扁安全地一律按 1 号梁计算弯矩进行配筋。h设钢筋净保护层为 3cm，钢筋中心至底边距离 a=10.5cm，则主梁有效高度cmahh5 .1195 .101300已知 1 号梁跨中弯矩 M=2231.69KN.M:21ggg Si iiaa cjahARhhhbbRxhbxRM 0001 221 由25. 1,58. 1,18. 0,5 .14,25. 1,0siaacgmbmbMPRA01870. 03900. 2211. 0195. 111. 018. 058. 1105 .142195. 118. 0105 .

35、1425. 1169.2231233 xxx求解得到.mmx11. 0081. 0由得bxRARagg22358.5410458. 5340081. 058. 15 .14cmmAg选用和钢筋：3282022258.5462.7028. 634.64cmcmAg设钢筋重心位置为：y cmayaygiigi 63. 731.35/78.268043. 84142. 345. 35 . 045. 35 . 145. 3452. 33 . 3043. 82/2 . 245. 34142. 3/0中性轴0(尺寸单位：cm)y 3y1实际有效高度：cmyahh4 .11963. 7313000.1537

36、40.11958. 1/62.70/0bhAg22故，含筋率满足规范要求2 截面强度验算：按截面配筋值为：xcmbRARxagg5 .1048.10)1585 .14/(34062.70/截面抗弯强度为：pMmKNahbxRMap.94.27452/105. 0194. 1105. 058. 1105 .142/3 0mKNMmKNMp.69.2231.75.219625. 1/57. 10157. 069.2231/75.219669.2231/MM小于 5，满足规范要求。3斜筋配置，由表 20 可知，剪力以 2 号梁为最大，为扁安全计，一律用 2 号梁数值。即： KNQKNQ45.8961

37、.5412/10 假定有通过支点。322cmahhcma 27.12573. 413073. 4345. 32/100051. 0bhRQj满足）(61.54199.57427.1251825051. 0051. 00KNQKNbhRjKNQKNbhRj61.54181.13227.12518550381. 0038. 001应进行斜截面抗剪强度计算。（1） 斜截面配筋的计算图式。a 最大剪力取用距支座中心 h/2 处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担60,弯起钢筋（按 45 度）承担 40.b 计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心 h/2 处由弯起23钢筋承担的那部分剪

38、力值。c 计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图0.6Q0h/20.4Q0Q0(尺寸单位：cm)Qht517QW1950/2Q1/2=89.45KN132.81KNAw1Aw4Aw2Aw3Aw5130中线由内插可的得：,其中KNQh47.5112/KNQQhhk88.30647.5116 . 06 . 02/KNQQhw59.20447.5114 . 04 . 02/相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表 21斜筋 排次弯起点距支座 中心距离 （m）承担的剪力值)(1KNQw斜筋 排次弯起点距支座 中心距离 （m）承担的剪力值

39、)(1KNQw1 2 31.2 2.3 3.4204.59 175.36 132.194 54.5 5.688.35 44.51(2)各排弯起钢筋的计算，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪能力（） ，按下式计算：sin06. 0wgwwARQ24已知本示例用：o agwMPR45,340sin06. 0/gwwiRA423.14707. 034006. 012 12 1 086.16322184.14423.14/59.204www AcmAcmA，弯起22 12 2 086.1632216.12423.14/36.175www AcmAcmA，弯起32 12 3 086.1632217.19423

40、.14/19.132www AcmAcmA，弯起42 12 4 28. 620213. 6423.14/35.88www AcmAcmA，弯起2 507. 3423.14/51.44cmAw为施工便利，可增设辅助斜筋，.1422 508. 3cmAw(3)主筋弯起后正截面不需要抗弯强度的校核：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心位置亦应不同，则有效高度大小不同，0h钢筋的抵抗弯矩为：3221M2/2011xhARMgg=mKN.31.624)105. 021194. 1 (10043. 810340243钢筋的抵抗弯矩为：2022MmKNM.73.243)105. 02

41、1194. 1 (1028. 61034043 2跨中截面的总的钢筋抵抗弯矩为：MmKNM.83.2740)105. 021194. 1 (1062.7010340434.箍筋配置：箍筋间距的计算公式为：25cm QbhRARpsigkk k22 0 )()2(0033. 0选用双肢箍筋（级钢筋的） ，则面积; 距支座82agkMPR2402006. 1cmAk中心 处的主筋为, 2/h322KNQpbhAcmdhcmAggg47.511;713. 0100;1013. 728.12518086.16)/(;28.1252/45. 331302/3130;086.163 002计算剪力代入上式

42、，可得：cmsk66.1147.51128.12518240006. 125)71. 02(0033. 0220选用。cmsk100跨中截面处，,则：262.70cmAg286. 34 .1191862.70100100pcmsk66.24845.894 .11918240006. 125)286. 32(00122. 0222/选用（按构造要求配置）cmsk202/跨支座中心 2.3m 处， 。cmhpcmAg55.12345. 33130;447. 1,172.3202cmsk43.1447.51155.12318240006. 125)447. 12(0033. 022)3 , 2(距支

43、座中心 4.5m 处cmhpcmAg1 .12045. 323130;976. 2,342.6402cmsk67.1947.5111 .12018240006. 125)976. 22(0033. 022)5 , 4(综合上所述，全梁箍筋的配置为双肢箍筋；由支点至距支座中心 2.3m 处，82为 10cm;由距支座中心 2.3m 至 4.5m 处；为 15cm,由 4.5m 至处，为ksks2/ lks20cm。则配箍率分别为：)/(kkkbsA;0056. 0)1018/(006. 110kkcms时：当26;0028. 0)2018/(006. 120kkcms时：当均大于规范规定的最小配

44、箍率 0.0010 至 0.0018。5斜截面抗剪强度验算：斜截面抗剪强度验算位置为：C1Q0=541.61KN(尺寸单位：cm)Qi-iMi-iM1/4=1731.62KNM1/2=2231.69KN.m中线（1）距支座中心(梁高的一半)处截面；2/h（2）受拉区弯起钢筋弯起点处的截面，以及锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；（3）箍筋数量或间距有改变处的截面；（4）受弯构件腹板宽度改变处的截面；即有：a 距支座处截面 11，相应的2/hmKNMKNQ.740,03.453b 距支座中心 1.2m 处截面 22，相应的mKNMKNQ.950,59.427c 距支座中心 2.3m 处截面 33，相应的mKNMKNQ.1380,90.376d 距支座中心 3.4m 处截面 44，相应的mKNMKNQ.1700,22.326e 距支座中心 4.5m 处截面 55，相应的mKNMKNQ.1930,52.27527应注意的是：此时的为计算的通过斜截面顶端正截面内的最大剪力MQ,（kN）和相应于上述最大剪力时的弯矩。最大剪力在计算出 C 值后，可内插求得；相应的弯矩可从按