水击和调节保证计算学习教案.pptx

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1、会计学1水击和调节水击和调节(tioji)保证计算保证计算第一页，共78页。引起水轮机流量引起水轮机流量(liling)变化变化的两种情况的两种情况水电站正常运行情况下的负荷变化。担任峰荷或调频(dio pn)任务的电站，水轮机的流量处于不断变化中；正常的开机或停机。水电站事故引起的负荷变化。水电站可能会各种各样的事故，可能要求水电站丢弃全部或部分负荷。这是水电站水锤计算的控制条件。第2页/共78页第二页，共78页。几个几个(j)概念概念n n瞬变现象n n 由于电能通常不能以其本身的方式大量储存(chcn)，所以电能的生产、分配和消费必须在同一时间内进行，即从发电到用电形成一个均衡的系统。一

2、旦系统的均衡性被破坏，从而引起物理量的急剧变化（瞬变现象），通过系统调整，系统再达到新的均衡状态。整个系统调整达到新均衡态的过程叫过渡过程。n n瞬变是水电站水力系统的非恒定流稳态。第3页/共78页第三页，共78页。瞬变响应瞬变响应(xingyng)过程过程负荷(fh)变化机组转速(zhun s)变化水头变化导叶开度变化引水道流量变化机组效率变化机组出力变化满足新负荷要求第4页/共78页第四页，共78页。水电站的不稳定水电站的不稳定(wndng)工况工况表现形式表现形式 1.1.引起机组转速的较大变化引起机组转速的较大变化丢弃负荷：剩余能量丢弃负荷：剩余能量增加机组转动部分动能增加机组转动部分

3、动能机组转速升高机组转速升高影响供电质量影响供电质量增加负荷：与丢弃负荷相反。增加负荷：与丢弃负荷相反。2.2.在无压引水系统在无压引水系统(渠道、压力前池）中产生水位波动现象。渠道、压力前池）中产生水位波动现象。3.3.在有压引水管道在有压引水管道(gu(gu ndo)ndo)中发生中发生“水锤水锤”现象现象管道管道(gu(gu ndo)ndo)末端关闭末端关闭管道管道(gu(gu ndo)ndo)末端流量急剧变化末端流量急剧变化管道管道(gu(gu ndo)ndo)中流中流速和压力随之变化速和压力随之变化“水锤水锤”。导叶关闭时，在压力管道导叶关闭时，在压力管道(gu(gu ndo)ndo

4、)和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。压力下降。导叶开启时则相反，将在压力管道导叶开启时则相反，将在压力管道(gu(gu ndo)ndo)和蜗壳内引起压力下降，而在尾水和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中则引起压力上升。管中则引起压力上升。f(50HZ)=pn/60第5页/共78页第五页，共78页。调节保证计算调节保证计算(j sun)的任务的任务n n水轮机调节水轮机调节(tioji)(tioji)n n 为适应负荷变化，导叶应改变开度以调节为适应负荷变化，导叶应改变开度以调节(tioji)(tioji)流量。关闭流量。关闭和开启导叶会引起：和

5、开启导叶会引起：1.1.压力管道中流速的变化，压力的波动。周期性压力管道中流速的变化，压力的波动。周期性波动的压力作用于管道称为水击。导叶关闭的时间越短，产生的水击波动的压力作用于管道称为水击。导叶关闭的时间越短，产生的水击压力越大。大的水击压力不仅会增大管道的投资，严重时还可造成管压力越大。大的水击压力不仅会增大管道的投资，严重时还可造成管道的破坏；道的破坏；2.2.导叶关闭的时间短却有利于尽快消除机组的不稳定状态，导叶关闭的时间短却有利于尽快消除机组的不稳定状态，以保证转速及时回归到额定转速，从而保证发电质量。以保证转速及时回归到额定转速，从而保证发电质量。n n 综上，水击压力的变化和转

6、速变化对水轮机调节综上，水击压力的变化和转速变化对水轮机调节(tioji)(tioji)的要的要求是矛盾的。求是矛盾的。n n调节调节(tioji)(tioji)保证计算的概念保证计算的概念n n 为检验调节为检验调节(tioji)(tioji)过程中机组转速变化及水压力变化是否满过程中机组转速变化及水压力变化是否满足要求的计算叫调节足要求的计算叫调节(tioji)(tioji)保证计算。保证计算。第6页/共78页第六页，共78页。5.1 调节保证计算调节保证计算(j sun)的任务的任务n n 调节保证计算的任务调节保证计算的任务n n 根据水电站压力引水根据水电站压力引水(y(y nshu

7、nshu)系统和水轮发电机的特性，合理选择系统和水轮发电机的特性，合理选择调速器的调节时间和调节规律，进行水击压力和机组转速变化值的计算，调速器的调节时间和调节规律，进行水击压力和机组转速变化值的计算，使二者均在允许范围内。使二者均在允许范围内。n n 具体任务具体任务:n n计算过水系统最大和最小水压力；计算过水系统最大和最小水压力；n n计算丢弃和增加负荷时机组转速的变化值，检验其是否在允许范围内；计算丢弃和增加负荷时机组转速的变化值，检验其是否在允许范围内；n n研究减小水击压力和机组转速变化的措施；研究减小水击压力和机组转速变化的措施；n n合理选择调速器的调节时间和调节规律。合理选择

8、调速器的调节时间和调节规律。第7页/共78页第七页，共78页。5.2 水击现象水击现象(xinxing)水击现象水击现象关闭阀门后关闭阀门后,时间时间t t0L/a:0L/a:升压波，由阀门升压波，由阀门向水库传播向水库传播(chunb)(chunb)，水库为异号等值反，水库为异号等值反射。射。L/a2L/a:L/a2L/a:降压波，由水降压波，由水库向阀门传播库向阀门传播(chunb)(chunb)，阀门为同，阀门为同号等值反射。号等值反射。2L/a3L/a:2L/a3L/a:降压波，阀门降压波，阀门水库水库3L/a4L/a:3L/a4L/a:升压波，水库升压波，水库阀门阀门第8页/共78页

9、第八页，共78页。时段时段t速度变化速度变化v运动方向运动方向压强变化压强变化H波传播方波传播方向向液体状态液体状态【0，L/a)v00DA HA D压缩压缩【L/a,2L/a)0-v0A D0DA恢复原状恢复原状【2L/a,3L/a)-v00A D-HA D膨胀膨胀【3L/a,4L/a)0 v0DA0DA恢复原状恢复原状 水击过程水击过程(guchng)运动特征（运动特征（TS=0)第9页/共78页第九页，共78页。水锤水锤(shu chu)特性特性n n水锤压力实际上是由于水流速度变化而产生的惯性力。当突然启闭阀门时，由于启闭时间短、流量(liling)变化快，因而水锤压力往往较大，而且整

10、个变化过程是较快的。n n由于管壁具有弹性和水体的压缩性，水锤压力将以弹性波的形式沿管道传播。摩擦阻力的存在造成能量损耗，水锤波将逐渐衰减。第10页/共78页第十页，共78页。水锤水锤(shu chu)特性特性n n水锤波同其它弹性波一样，在波的传播过程中，在外部条件发生变化处(即边界处)均要发生波的反射。其反射特性(指反射波的数值及方向)决定于边界处的物理特性。n n注：水锤波在管中传播一个(y)来回的时间tr=2L/c，称之为“相”，两个相为一个(y)周期2tr=T。n n阀门A处最先产生水击波，反射波又最后到达该处，其保持最大压力时间最长，故该处受水击危害也最大。第11页/共78页第十一

11、页，共78页。5.3 5.3 水锤水锤(shu chu)(shu chu)基本基本方程和边界条件方程和边界条件一一.水击基本方程水击基本方程1.1.水击计算的假定水击计算的假定(ji(ji dng)dng)：水流是无粘性流体，即不考虑水的摩擦力。水流是无粘性流体，即不考虑水的摩擦力。水流是一元流。水流是一元流。压力管道是简单管道。即管道的材料、壁厚和直径均沿程压力管道是简单管道。即管道的材料、壁厚和直径均沿程不变。不变。第12页/共78页第十二页，共78页。n n2.水击基本方程n n如图，当x轴改为(i wi)取阀门端为原点，向上游为正时，根据水力学推得的水击基本方程上述上述(shngsh)

12、基本方程的通解：基本方程的通解：第13页/共78页第十三页，共78页。H=H-H0=F(t-x/c)+f(t+x/c)H=H-H0=F(t-x/c)+f(t+x/c)V=V-V0=-g/cF(t-x/c)-f(t+x/c)V=V-V0=-g/cF(t-x/c)-f(t+x/c)注：注：F F和和f f为两个波函数，量纲与水头为两个波函数，量纲与水头HH相同，故可视为相同，故可视为压力波。波函数由管道上下游边界条件求的。压力波。波函数由管道上下游边界条件求的。F(t-x/c)F(t-x/c)为逆水流为逆水流(shu(shu li)li)方向移动的压力波，称为逆流波；方向移动的压力波，称为逆流波；

13、f(t+x/c)f(t+x/c)为顺水流为顺水流(shu(shu li)li)方向移动的压力波，称为顺流波。方向移动的压力波，称为顺流波。任何断面任何时刻的水锤压力值等于两个方向相反的压任何断面任何时刻的水锤压力值等于两个方向相反的压力波之和；而流速值为两个压力波之差再乘以力波之和；而流速值为两个压力波之差再乘以g/cg/c。第14页/共78页第十四页，共78页。3.水击波的传播速度水击波的传播速度第15页/共78页第十五页，共78页。n n在缺乏资料的情况下，近似(jn s)取值为：n n露天钢管的水锤波速a1000m/s；n n埋藏式钢管的水锤波速a1200m/s；n n钢筋混凝土管可取a

14、 900m/s1200m/s。第16页/共78页第十六页，共78页。二、水锤二、水锤二、水锤二、水锤(shu(shu chu)chu)的边界条件的边界条件的边界条件的边界条件 求解水锤的基本方程，需要利用边界条件和初始条件。(一)起始条件 把恒定流的终了时刻看作为非恒定流的开始时刻。即当t=0时，管道中任何断面的流速(li s)V=V0；如不计水头损失，水头H=H0。第17页/共78页第十七页，共78页。(二)边界条件 1管道进口 管道进口处一般指水库或压力前池：B=H/H0=0 2分岔管与调压室 (1)分岔处的水头(shutu)应该相同：Hp1=Hp2=Hp3=Hp (2)分岔处的流量应符合

15、连续条件 Q=0 (3)分岔管的封闭端，流量为0，即Q=0。第18页/共78页第十八页，共78页。3.水轮机 (1)水斗式水轮机喷嘴的边界条件为：(孔口出流规律)(各个量都用相对值表示)称为相对开度；max喷嘴全开时断面积。为任意时刻水锤压力(yl)相对值。为任意时刻相对流速。第19页/共78页第十九页，共78页。(2)(2)反击式水轮机边界条件。(3)(3)反击式水轮机的特点：水轮机有蜗壳、导水叶、尾水管等，出流特性与孔口完全不同。水轮机的转速与水轮机的流量(liling)相互影响。流量(liling)的改变不仅在压力管道中，而且在蜗壳、尾水管中也产生水锤。(4)(4)由此可见，反击式水轮机

16、的过水能力与水头、导叶开度、转速等有关，所以在水锤计算中需要综合运用管道水锤方程、水轮机运转特性曲线、水轮机转速方程进行求解，比较复杂，故常常简化。第20页/共78页第二十页，共78页。5.4 5.4 简单简单(jindn)(jindn)管道管道水击计算的解析法水击计算的解析法n n水击分类(fn li)n n水击的连锁方程n n开度依时间变化为直线变化时的水击压力n n开度变化规律对水击压力的影响n n水击压强沿水管长度的分布n n 水击计算算例第21页/共78页第二十一页，共78页。水击分类水击分类(fn li)直接水击 若阀门关闭时间Ts2L/a时，反射回来(hu li)的水击波未到达阀

17、门时阀门已关闭，这种水击称为直接水击。间接水击 若阀门关闭时间Ts2L/a时，反射回来(hu li)的水击波未到达阀门时阀门尚未完全关闭，负的水击压强与阀门继续关闭产生的正水击压强相叠加，使管中最大水击压强减小，这种水击称为间接水击。第22页/共78页第二十二页，共78页。水击类型水击类型水击类型水击类型(lixng)(lixng)1、直接水锤如果水轮机调节时间Ts2L/c，则水库反射(fnsh)波回到阀门之前开度变化已经结束，阀门处只受开度变化直接引起的水锤波的影响称为直接水锤计算直接水锤压力的公式：第23页/共78页第二十三页，共78页。(1)当阀门关闭时，管内流速减小，V-V00，H为负

18、，产生负水锤。(2)直接水锤压力值的大小只与流速变化(V-V0)的绝对值和水管的水锤波速a有关，而与开度变化的速度、变化规律和水管长度无关(wgun)。算例：设V0=5m/s，a=1000m/s(露天钢管），则丢弃全负荷时H=510m。可见直接水锤要绝对避免。第24页/共78页第二十四页，共78页。2、间接水锤如果水轮机调节时间Ts2L/c，则开度变化(binhu)结束之前水库反射波已经回到阀门处，阀门处的水锤压力由向上游传播的F波和向下游传播的f波相叠加而成称为间接水锤。间接水锤的计算比直接水锤复杂得多。间接水锤是水电站经常发生的水锤现象，也是我们的主要研究对象。第25页/共78页第二十五页

19、，共78页。水锤的连锁水锤的连锁水锤的连锁水锤的连锁(lin su(lin su)方程方程方程方程n n若已知断面若已知断面A A在时刻在时刻(shk)t(shk)t 的压力为的压力为HtAHtA，流速为，流速为VtA VtA，两个通解消去，两个通解消去 f f 后，得：后，得：n n同理可写出时刻同理可写出时刻(shk)t=L/c(shk)t=L/c后后B B点的压力和流速的点的压力和流速的关系：关系：第26页/共78页第二十六页，共78页。n n由于F(t+t)-(x+L)/c=Ft-x/c，由上述二式得n n水击连锁方程(fngchng)。n n连锁方程(fngchng)给出了水锤波在一

20、段时间内通过两个断面的压力和流速的关系。第27页/共78页第二十七页，共78页。n n水击连锁方程(fngchng)用相对值来表示为：n n式中n n 为管道特性（断面）系数；n n 为水击压力相对值；n n 为管道相对流速。第28页/共78页第二十八页，共78页。n n由上面的连锁方程可以写出第一相末、第二相末、第n相末的的水锤压力(是阀门的开度)：n n n n .n n利用上面的公式，可以依次求出各相末阀门处的水锤压力，得出水锤压力随时间(shjin)的变化关系。第29页/共78页第二十九页，共78页。n n上面是阀门关闭(gunb)情况，当阀门或导叶开启时，管道中产生负水锤，其相对值用

21、y表示，用同样的方法可求出各相末计算公式。n n计算公式的条件n n(1)没有考虑管道摩阻影响，因此只适用于不计摩阻的情况；n n(2)采用了孔口出流的过流特性，只适用于冲击式水轮机，对反击式水轮机必须另作修正；n n(3)这些公式在任意开关规律下都是正确的，可以用来分析非直线开关规律对水锤压力的影响。第30页/共78页第三十页，共78页。开度依时间开度依时间开度依时间开度依时间(shjin)(shjin)变化为直线变化时的水击变化为直线变化时的水击变化为直线变化时的水击变化为直线变化时的水击1、有效关闭时间总关闭时间为Tz。将阀门关闭过程的直线段适当延长(ynchng)，作为有效关闭时间Ts

22、。缺乏资料时，可取Ts=0.7Tz在开度依直线规律变化时，不必用连锁方程求出各相末水锤，可用简化方法直接求出。阀门(f mn)全开0=1.0阀门直线关闭规律t=1-t/Ts 或t=0-2L/aTs 第31页/共78页第三十一页，共78页。n n第一类：当第一类：当 1 1 1时，最大水锤压时，最大水锤压力出现在第一相以后的某一相，其力出现在第一相以后的某一相，其特点是最大水锤压力接近极限值特点是最大水锤压力接近极限值 ，即，即 ，称为，称为(chn(chn wi)wi)极限水极限水锤。锤。n n注：第一相水锤是高水头电站的特注：第一相水锤是高水头电站的特征；极限水锤常发生在低水头水电征；极限水

23、锤常发生在低水头水电站上。站上。2 2、间接水锤的两种类型、间接水锤的两种类型、间接水锤的两种类型、间接水锤的两种类型(lixng)(lixng)及判别（近似）及判别（近似）及判别（近似）及判别（近似）第32页/共78页第三十二页，共78页。水锤类型的准确水锤类型的准确水锤类型的准确水锤类型的准确(zh(zh nqu)nqu)判别条件判别条件判别条件判别条件直接(zhji)水击第一(dy)相水击极限相水击正水击负水击第33页/共78页第三十三页，共78页。水击类型判别水击类型判别(pnbi)图应用图应用n nI I区为极限正水锤；区为极限正水锤；II II为第一相正水锤；为第一相正水锤；III

24、 III为直接水锤；为直接水锤；IV IV为为极限负水锤；极限负水锤；V V为第一相负水锤；为第一相负水锤；n n简单判别方法：简单判别方法：n n 1.0 1.5 1.5时，常发生极限水锤；时，常发生极限水锤；n n1.0 1.51.0 1.5时，则随时，则随 值的不同而发生第一相或极限水锤，值的不同而发生第一相或极限水锤，个别情况下发生直接水锤。按图判别。个别情况下发生直接水锤。按图判别。n n仅用仅用 大于还是小于大于还是小于1 1作为判别水锤类型的条件是近似作为判别水锤类型的条件是近似(jn s)(jn s)的。水锤类型除与的。水锤类型除与 有关，还与有关，还与 有关。有关。第34页/

25、共78页第三十四页，共78页。(1)(1)第一相水锤计算的简化(jinhu)公式 (2)(2)关闭阀门时 (3)(3)开启阀门时 (4)(4)注：压力管道特性系数 3.3.开度依直线变化的水锤简化开度依直线变化的水锤简化开度依直线变化的水锤简化开度依直线变化的水锤简化(ji(ji nhu)nhu)计算计算计算计算第35页/共78页第三十五页，共78页。(2)极限(jxin)水锤计算简化公式当水锤压强0.5时，可得到更为简化的近似公式：第36页/共78页第三十六页，共78页。开度变化规律对水锤压开度变化规律对水锤压力力(yl)的影响的影响 n n阀门启闭时间相同，但启闭规律不同，水锤压强变化过程

26、也不相同(见下帧图）。n n曲线(qxin)表示开始阶段关闭速度较快，因此水锤压强迅速上升到最大值，而后关闭速度减慢，水锤压强逐渐减小；曲线(qxin)的规律与曲线(qxin)相反，关闭速度是先慢后快，而水锤压强是先小后大。第37页/共78页第三十七页，共78页。导叶的关闭导叶的关闭(gunb)规律规律tr直线直线(zhxin)(zhxin)（均匀）（均匀）先快后慢先快后慢先慢后快先慢后快第38页/共78页第三十八页，共78页。不同导叶关闭规律对水锤不同导叶关闭规律对水锤(shu chu)压力的影响压力的影响直线直线(zhxin)(zhxin)（均匀）（均匀）先快后慢先快后慢先慢后快先慢后快第

27、39页/共78页第三十九页，共78页。n n水锤压强的上升速度与阀门的关闭速度成正比，最大压强出现在关闭速度较快的那一时段末尾。n n从图可看出，关闭规律(gul)较为合理，最不利的是规律(gul)。n n在高水头电站中常发生第一相水锤，可以采取先慢后快的非直线关闭规律(gul)，以降低第一相水锤值；n n在低水头水电站中常发生极限水锤，可采取先快后慢的非直线关闭规律(gul)，以降低末相水锤值。第40页/共78页第四十页，共78页。n n原理n n 先求阀门、进口处水击压力，再根据连锁方程可求出管道中间任意断面的水击压力。n n规律n n 水击类型(直接(zhji)水击、间接水击第一相水击、

28、间接水击极限水击)不同，水击压力沿管长的分布规律不同。水锤压力水锤压力(yl)沿管长的分布沿管长的分布第41页/共78页第四十一页，共78页。1.直接水击水击压力直接水击水击压力(yl)沿管长分沿管长分布规律布规律n n直接水击时，最大压力沿直接水击时，最大压力沿管长的分布见左图。管长的分布见左图。n n特例特例n n 突然关闭，突然关闭，TS=0TS=0时，时，沿管长最大升压沿管长最大升压(shn(shn y)y)值相同，其值为值相同，其值为第42页/共78页第四十二页，共78页。2.间接水击水间接水击水(jshu)击压力沿管长击压力沿管长分布规律分布规律L第43页/共78页第四十三页，共7

29、8页。理论(lln)研究证明，极限水锤无论是正、负水锤，管道沿线的最大水锤压强均按直线规律分布，如图中红线所示。若管道末端A点的最大水锤为 和 ，则任意点C点的最大水锤为2.1 极限水锤极限水锤(shu chu)压力的分压力的分布规律布规律第44页/共78页第四十四页，共78页。第一相水锤压力(yl)沿管线不依直线规律分布，正水锤压力(yl)分布曲线是向上凸的，负水锤压力(yl)分布曲线是往下凹的。任意点C近似表达式为2.2 第一第一(dy)相水锤压力相水锤压力的分布规律的分布规律第45页/共78页第四十五页，共78页。n n对于第一相负水锤，任意点对于第一相负水锤，任意点C C的最大水锤降压

30、为的最大水锤降压为n n绘制水锤压力沿管线分布图时，应根据绘制水锤压力沿管线分布图时，应根据(gnj)(gnj)管线管线的布置情况，选择几个代表性的断面，求出各断面的布置情况，选择几个代表性的断面，求出各断面上的最大正、负水锤压力。上的最大正、负水锤压力。n n当丢弃负荷时可不计管路的水头损失，在上游最高当丢弃负荷时可不计管路的水头损失，在上游最高静水位上绘制水锤压力分布图。静水位上绘制水锤压力分布图。n n当增加负荷时，必须计算开启终了时管路的水头损当增加负荷时，必须计算开启终了时管路的水头损失与流速水头，在上游最低水位线以下，考虑水头失与流速水头，在上游最低水位线以下，考虑水头损失、流速水

31、头与负水锤压力，绘制水锤压力分布损失、流速水头与负水锤压力，绘制水锤压力分布图。图。第46页/共78页第四十六页，共78页。水击计算水击计算(j sun)算例算例n n【例】某水电站压力钢管长L=600m，内径D=1400mm，压力前池设计(shj)水位845.00mm，设计(shj)尾水位为590.00m，压力管道最大过流量为5.25m3/s，管道的水头损失为6.2m,水轮机导叶关闭时间为TS=4.5s,管内水击波速C=1000m/s，求：1.丢弃全负荷时，管道末端断面处的最大水击压强值。2.距上游200m处的最大水击压强。第47页/共78页第四十七页，共78页。n n解：（1）水击类型判断

32、2L/C=2*600/1000=1.2s导叶关闭时间为TS=4.5sn n 压力(yl)管道内会发生间接水击。n n（2）间接水击类型判别n n H=845.00-590.00=255mn n则 第48页/共78页第四十八页，共78页。n n用值用值 （大于（大于1.01.0）查水击类别）查水击类别(libi)(libi)判别图，可知判别图，可知管道内发生末相水击。管道内发生末相水击。n n（3 3）末相水击计算）末相水击计算n n（4 4）距上游）距上游200m200m处的最大水击压强处的最大水击压强n n末相水击的分布规律为直线末相水击的分布规律为直线n n第49页/共78页第四十九页，共

33、78页。5.5 5.5 复杂复杂(fz)(fz)管道水管道水锤计算锤计算n n在实际工程中，常见的是复杂管路系统，共有三种类型n n串联管：管壁厚度、直径和材料随水头增加自上而下逐段改变。n n分岔管：这在分组供水和联合供水中经常遇到。n n蜗壳和尾水管：装有反击式水轮机的管道系统，应考虑蜗壳和尾水管的影响，而且其过流特性与孔口出流不一样，流量不仅与作用水头有关(yugun)，而且与水轮机的机型和转速有关(yugun)。第50页/共78页第五十页，共78页。、串联管水锤的简化、串联管水锤的简化、串联管水锤的简化、串联管水锤的简化(ji(ji nhu)nhu)计算计算计算计算n n等价水管法:把

34、串联管转化(zhunhu)为等价的简单管来计算。n n等价原则：管长、相长、管中水体动能与原管相同。第51页/共78页第五十一页，共78页。n n设一根串联管的管道特性为：设一根串联管的管道特性为：L1L1，V1V1，a1a1；L2 L2，V2V2，a2a2；LnLn，VnVn，anan，等价管的总长为：，等价管的总长为：L=LiL=Li，根据管中水体动能不变的要求根据管中水体动能不变的要求(注意注意Aivi=QAivi=Q，Q=Qi):Q=Qi):LVm=L1V1+L2V2+LnVn=LiVi LVm=L1V1+L2V2+LnVn=LiVi，n n其加权平均流速：其加权平均流速：Vm=(Li

35、Vi)/LVm=(LiVi)/Ln n根据相长不变的要求，水锤波按平均波速根据相长不变的要求，水锤波按平均波速(b s)(b s)由断由断面面A A传到断面传到断面B B所需的时间等于水锤波在各段传播时间所需的时间等于水锤波在各段传播时间的总和，即的总和，即第52页/共78页第五十二页，共78页。n n对于间接水锤(shu chu)，管道的平均特性常数为q求出管道平均特性求出管道平均特性(txng)(txng)常数后，可按常数后，可按简单管的间接水锤计算公式求出复杂管道简单管的间接水锤计算公式求出复杂管道的间接水锤值。的间接水锤值。第53页/共78页第五十三页，共78页。分岔管的水锤分岔管的水

36、锤(shu chu)压力计算压力计算n n分岔管的水锤计算方法之一是截肢法。n n特点(tdin)：当机组同时关闭时，选取总长为最大的一根支管，将其余的支管截掉，变成串联管道，然后用各管段中实际流量求出各管段的流速，再用加权平均的方法求出串联管中的平均流速和平均波速，最后采用串联管的简化公式相应地求出水锤值。第54页/共78页第五十四页，共78页。蜗壳、尾水管水锤蜗壳、尾水管水锤(shu chu)压力计算压力计算(1)(1)首先将蜗壳视作压力水管的延续首先将蜗壳视作压力水管的延续(ynx)(ynx)部分，并假想部分，并假想把导叶移至蜗壳的末端，尾水管也作为压力管道的把导叶移至蜗壳的末端，尾水管

37、也作为压力管道的一部分一部分,把压力管道、蜗壳和尾水管组合视为一串联把压力管道、蜗壳和尾水管组合视为一串联管，再将该串联管简化为等价简单管进行计算。管，再将该串联管简化为等价简单管进行计算。设压力水管、蜗壳及尾水管长度、平均流速和水锤波设压力水管、蜗壳及尾水管长度、平均流速和水锤波速分别为速分别为LTLT、VTVT、aTaT；LcLc、VcVc、acac；Lb Lb、VbVb、abab，则：则：L=LT+Lc+Lb Vm=(LT VT+Lc Vc+Lb L=LT+Lc+Lb Vm=(LT VT+Lc Vc+Lb Vb)/LVb)/L第55页/共78页第五十五页，共78页。(2)(2)以管道、蜗

38、壳、尾水管三部分水体动能为权，将水以管道、蜗壳、尾水管三部分水体动能为权，将水锤力值锤力值 进行分配，求出压力管道、蜗壳末端和尾进行分配，求出压力管道、蜗壳末端和尾水管进口水管进口(jn k(jn k u)u)的水锤压力。的水锤压力。管道末端最大压力上升相对值为：管道末端最大压力上升相对值为：蜗壳末端最大压力上升相对值：蜗壳末端最大压力上升相对值：尾水管进口尾水管进口(jn k(jn k u)u)处压力下降相对值为：处压力下降相对值为：注：尾水管在导叶或阀门之后，水锤现象与压力管道注：尾水管在导叶或阀门之后，水锤现象与压力管道相反。相反。第56页/共78页第五十六页，共78页。(3)(3)求出

39、尾水管的负水锤后，应校核尾水管进口处求出尾水管的负水锤后，应校核尾水管进口处的真空度的真空度HrHr，以防水流中断。，以防水流中断。式中式中 Hs Hs 水轮机的吸出高度水轮机的吸出高度(god)(god)；Vb Vb 尾水管进口断面在出现尾水管进口断面在出现ybyb时的流速。时的流速。注：对于中高水头水电站：压力管道较长，蜗壳注：对于中高水头水电站：压力管道较长，蜗壳和尾水管的影响较小，通常可略去不计。和尾水管的影响较小，通常可略去不计。对于低水头水电站：必须考虑蜗壳和尾水管的对于低水头水电站：必须考虑蜗壳和尾水管的影响影响 ，而尾水管的影响往往较蜗壳更为显著。，而尾水管的影响往往较蜗壳更为

40、显著。第57页/共78页第五十七页，共78页。5.6 水击压力计算水击压力计算(j sun)标准标准n n对于丢弃负荷时对于丢弃负荷时,蜗壳末端最大水击压力相对升高值不超过以下值蜗壳末端最大水击压力相对升高值不超过以下值:n nH0H040m,=0.5-0.7;40m,=0.5-0.7;n nH0=40-100m,=0.3-0.5;H0=40-100m,=0.3-0.5;n nH0H0100m,=0.5;100m,=0.5;n nH0H0400m,=0.15;400m,=0.15;n n当设置减压阀或折流板时当设置减压阀或折流板时,=0.2,=0.2n n对增加负荷时的负水击对增加负荷时的负水

41、击,压力水管顶部任何压力水管顶部任何(rnh)(rnh)一点不能出现负压且一点不能出现负压且保持保持2 2米余压米余压;n n尾水管进口允许的最大真空度为尾水管进口允许的最大真空度为8mH2O.8mH2O.第58页/共78页第五十八页，共78页。调节调节调节调节(tioji)(tioji)(tioji)(tioji)保证的计算条件保证的计算条件保证的计算条件保证的计算条件1水锤压强计算条件（1）管道中的最大内水压强一般控制在以下两种工况：上游最高水位时电站(din zhn)丢弃负荷。此时电站(din zhn)流量和水锤压强都不是最大值，但由于管道中的静水压较高，叠加的结果可能成为控制工况。设计

42、水头下电站(din zhn)丢弃负荷。管道中的静水压稍低，但电站(din zhn)的流量和水锤压力较大，叠加的结果也可能成为控制工况。第59页/共78页第五十九页，共78页。（2）管道中的最小内水压强一般控制在以下两种工况：上游最低水位时电站丢弃负荷。导叶关闭后的正水锤经水库(shuk)和导叶反射而成的负水锤；上游最低水位时，电站最后一台机组投入运行。（3）转速上升率的控制工况设计水头+水电站丢弃全负荷。第60页/共78页第六十页，共78页。5.7 机组转速机组转速(zhun s)变化计算变化计算不平衡出力以直线规律变化不平衡出力以直线规律变化（列宁格勒（列宁格勒(li nn(li nn l)

43、l)金属工厂公式）金属工厂公式）转速相对变化值（机组暂态不平衡率）转速相对变化值（机组暂态不平衡率）=(n-n0)/n0 =(n-n0)/n0 n n为变化后转速，为变化后转速，n0n0为变化前转速。为变化前转速。经验公式经验公式第61页/共78页第六十一页，共78页。机组机组(jz)转速变化计算转速变化计算考虑调速器迟滞时间考虑调速器迟滞时间(shjin)(shjin)的计算公式（长江流域规划办公的计算公式（长江流域规划办公式）式）第62页/共78页第六十二页，共78页。考虑调速器迟滞考虑调速器迟滞(chzh)时间的时间的计算公式计算公式第63页/共78页第六十三页，共78页。转速变化转速变

44、化(binhu)计算标准计算标准n n丢弃负荷(fh)情况n n丢弃100%,max=0.5-0.6;n n丢弃75%,max=0.65 max;n n丢弃50%,max=0.45 max;n n丢弃25%,max=0.25 max.n n增加负荷(fh),一般不计算.第64页/共78页第六十四页，共78页。5.8 水锤的危害水锤的危害(wihi)及改善调及改善调保的措施保的措施水锤的危害水锤的危害(1)(1)压强升高压强升高(shn(shn o)o)过大过大水管强度不够而破裂；水管强度不够而破裂；(2)(2)尾水管中负压过大尾水管中负压过大尾水管汽蚀，水轮机运行时产生振动；尾水管汽蚀，水轮机

45、运行时产生振动；(3)(3)压强波动压强波动机组运行稳定性和供电质量下降。机组运行稳定性和供电质量下降。第65页/共78页第六十五页，共78页。改善调节保证改善调节保证(bozhng)的措施的措施n n1.1.缩短压力水管的长度；缩短压力水管的长度；n n2.2.减小压力管道中流速；减小压力管道中流速；n n3.3.延长阀门关闭时间，但会引起转速相对变化延长阀门关闭时间，但会引起转速相对变化(binhu)(binhu)值升高。若转速不能满足要值升高。若转速不能满足要求，可采取下列措施求，可采取下列措施n n在蜗壳上设减压阀（反击式）或设折流板（水斗式）；在蜗壳上设减压阀（反击式）或设折流板（水

46、斗式）；n n设水阻器，在机组甩负荷时投入运行。设水阻器，在机组甩负荷时投入运行。n n设安全阀或爆破膜。设安全阀或爆破膜。n n4.4.增大机组飞轮力矩增大机组飞轮力矩GD2GD2（加大发电机转子重量和直径；小机组常在轴上另外加设（加大发电机转子重量和直径；小机组常在轴上另外加设飞轮），以限制转速的过大变化飞轮），以限制转速的过大变化(binhu)(binhu)；n n5.5.采用合理的调速器调节规律。采用合理的调速器调节规律。第66页/共78页第六十六页，共78页。水击基本水击基本(jbn)公式公式第67页/共78页第六十七页，共78页。减小水锤压强减小水锤压强减小水锤压强减小水锤压强(y

47、qing)(yqing)的措施的措施的措施的措施1.1.缩短压力管道缩短压力管道(gu(gu ndo)ndo)的长度的长度2.2.缩短压力管道缩短压力管道(gu(gu ndo)ndo)长度，使从进水口反射回长度，使从进水口反射回来的水锤波能够较早地回到压力管道来的水锤波能够较早地回到压力管道(gu(gu ndo)ndo)末末端，从而减小水锤值。端，从而减小水锤值。3.3.从管道从管道(gu(gu ndo)ndo)特性系数特性系数 LVmax/gH0TsLVmax/gH0Ts中可看中可看出，减小出，减小L L可以减小可以减小 ，在较长的引水系统中，设，在较长的引水系统中，设置调压室，是缩短压力管

48、道置调压室，是缩短压力管道(gu(gu ndo)ndo)的常用措施。的常用措施。第68页/共78页第六十八页，共78页。2.2.减小压力管道中的流速3.3.减小流速可减小压力管道中单位水体的动量，从而减小水锤(shu chu)压力。4.4.但是水电站在运行中要求流量是一定的，要减低流速势必要加大管径，增加管道造价。因此用加大管径办法降低水锤(shu chu)压强，往往不经济。5.5.但在一定条件下，如果适当加大管径后便可不设调压室，还是比较合理的。第69页/共78页第六十九页，共78页。3.3.延长机组(jz)的有效关闭时间4.4.延长有效的关闭时间Ts，可降低水锤压力，但使机组(jz)转速变

49、化率值增加，甚至超过允许值，要解决这个矛盾，可采取以下措施：5.5.反击式水轮机设置减压阀(空放阀)：在蜗壳的进口附近装设减压阀。但：减压阀在机组(jz)增加负荷时不起作用。第70页/共78页第七十页，共78页。减压阀装置减压阀装置减压阀装置减压阀装置(zhungzh)(zhungzh)(zhungzh)(zhungzh)示意图示意图示意图示意图 第71页/共78页第七十一页，共78页。冲击式水轮机的机组装置偏流器冲击式水轮机的机组装置偏流器(折流器折流器)。偏流器构造简单，造价便宜，且无需增加厂偏流器构造简单，造价便宜，且无需增加厂房的尺寸，在水斗式水轮机的机组经常房的尺寸，在水斗式水轮机的

50、机组经常(jngchng)(jngchng)采用。注：偏流器在增荷时不起采用。注：偏流器在增荷时不起作用。作用。设置水阻器设置水阻器(水电阻水电阻)。机组丢弃负荷时，调。机组丢弃负荷时，调速器使水阻器投入运行，使机组原来输入系速器使水阻器投入运行，使机组原来输入系统中的功率消耗于水阻之中，即用水阻代替统中的功率消耗于水阻之中，即用水阻代替原有负荷。注：水阻器对于增加负荷时不起原有负荷。注：水阻器对于增加负荷时不起作用。作用。第72页/共78页第七十二页，共78页。4.4.选择合理的调节规律5.5.采用合理的关闭规律能有效地降低水锤压力值。6.6.中低水头电站：最大水锤压强常出现在调节过程终了，