关于执行《金属材料室温拉伸试验方法》标准若干问题的.pdf

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1、浙江建筑第2 1 卷第2 期2 0 0 4 年4 月关于执行金属材料室温拉伸试验方法标准若干问题的探讨姜英波昊佳雄(浙扛大学宁波理工学院宁渡3 1 5 1 0 0)摘要介绍了新版国家标准 2 0 0 1 0 0 0 N l 矗时，其修约间隔为5N 1 1 1 2。若某标准规定R。5 6 0N 耐，而一组拉伸试验的测定值(计算)分别为5 5 4N m m 2、5 5 5N m m 2、5 5 6N 衄2，则其结果的修约值应分别为5 5 0N 矗、5 6 0N r a m 2、5 6 0N m 2，其中测定结果为5 5 4N m 2的试样不符合标准要求。4 关于性能测定结果的准确度新版G B T2

2、 2 8 提出了性能测定结果估计测量不确定度是基于试验方法标准的检定标准规定的测量误差要求以及误差累积的原因。将性能测定结果的准确度归纳为两类试验参数所造成。即计量参数与材料和试验参数，并在附录J、K(均为提示附录)提供了与材料无关及有关参数允许溅器不确定霞值()和误差累积计算总测量不确定度期望值()的方法等内容。虽然，目前尚不能对大部分金属材料提供包括各种试验参数不确定度值，但至少为我们提出这样一个基本概念：性能测定结果的准确度是受各种试验参数所影响。所以，在对拉伸试验性能测定结果作判定时，当试验参数中存在不确定度较大参数时，应持慎重态度。例如在G B T2 2 8 2 0 0 2 中有关上

3、届服强度(R。)和下屈服强度(如)的测定中提供了包括图解法、指针方法等测定方4 3 万方数据姜英波等：关于执行金属材料室温拉伸试验方法标准若干问题的探讨法。其中指针方法是以读取测力度盘指针首次回转前指示的最大力和不计初始瞬时效应时屈服阶段中指示的最小力，或首次停止转动指示的恒定力。将其分别除以试样原始横截面积(s。)得到上屈服强度和下屈服强度。对于指针首次回转前指示的最大力，或首次停止转动指示的恒定力都是以目测为准，又受其他试验参数随机影响较大，尤其对那些屈服台阶不明显的钢筋来讲，不确定度就更大。因此，对于这类性能测定结果的判定必须从严，最好采用自动测试系统进行测量判定。5 结论(1)凡涉及试

4、样原始横截面积(s。)的测量或计算应一律采用实测试样尺寸计算或根据测量的试样长度、质量和材料密度确定其原始横截面积，而不能采用公称横截面或由公称尺寸(直径)计算的横截面积。(2)在断后伸长率(A)测定时，凡断裂处与最接近的标距标记的距离小于原始标距的三分之一，无论是否采用移位法，若测定并计算结果的断后伸长率不满足规定的最小值时，应判定试验无效，并重做同样数量试样的试验。(3)金属材料室温拉伸试验方法，对测定值或计算值与规定的极限数值的比较采用修约值比较法。参考文献】G B T 2 2 8 2 0 0 2 金属材料室温拉仲试验方j 击 2 G B1 2 3 0 1 9 8 9 极限数值的表示方法

5、和判定方法 3 G B，r8 1 7 0 1 9 8 7 数值修约规则 4 吴佳雄等混凝土结构用钢筋若干性能的讨论和建议建筑技术，2 0 0 3，3 4(5)：3 7 7 3 7 8 f 5 吴佳雄等冷加工钢筋应用中的若千周题建筑技术2 0 0 0，(2)：1 1 3 1 1 5(上接第4 1 页)再钉上有止口的木条。片材上边与墙面之间应留出2 2 5c m 左右的灌浆空隙，空隙的宽度和U P V C 板的平直度用加木楔(顶边)和贴灰饼(底边)来控制调整。(7)全部泛水板材安装、固定后，采用不需振捣的自流态水泥砂浆灌缝。施工前应根据气温、灌浆时间的长短，通过流动度试验确定当日使用砂浆的配台比。

6、(8)砂浆搅拌地点应尽量靠近施工地点。避免运距过长，砂浆流动度遭受损失。(9)砂浆用特制的扁形铁皮漏斗，采取自重法灌浆。可根据泛水的长度，分数段同时进行，分2 3 次灌至顶面。(1 0)剔除接缝处冒出的砂浆，在墙面砖和地砖铺贴完成后，U P V C 板接缝和U P V C 板与地砖的接缝处均打上耐候密封胶。5 质量要求(1)U P V C 管须采用耐日晒抗老化型的优质4 4材料。(2)U P V C 管切割成的片材应宽度一致，长度、角度准确，四边平直光滑。(3)U P V C 片材全部铺设安装固定后，其允许偏差为：顶边、底边平直不超过2r a m；接缝高低不超过1m m；表面平整不超过2m m

7、；阳角方正不超过2m m。(4)U P V C 片材顶边、底边应固定牢固，防止灌浆时受挤压变形、移位。(5)灌浆前，向空隙内洒水湿润找平层，洒水量以找平层表面潮湿即可。(6)各接缝处冒出的砂浆应清除、擦拭干净后打密封胶。密封胶厚5m m 左右，应平滑、顺直、宽窄一致，表面高度不超过泛水面。6 结语经综合比较，U P V C 泛水比其他材料泛水的工程造价低廉，并且更有效地解决了渗漏问题，不易老化、耐磨损、防水更持久，且施工简便、屋面观感美观新颖，具有明显的社会效益。万方数据关于执行金属材料室温拉伸试验方法标准若干问题的探关于执行金属材料室温拉伸试验方法标准若干问题的探讨讨作者：姜英波，吴佳雄作者

8、单位：浙江大学宁波理工学院,宁波,315100刊名：浙江建筑英文刊名：ZHEJIANG JIANZHU年，卷(期)：2004，21(2)引用次数：2次 参考文献(5条)参考文献(5条)1.GB/T 228-2002.金属材料 室温拉伸试验方法2.GB 1250-1989.极限数值的表示方法和判定方法3.GB/T8170-1987.数值修约规则4.吴佳雄 混凝土结构用钢筋若干性能的讨论和建议期刊论文-建筑技术 2003(05)5.吴佳雄 冷加工钢筋应用中的若干问题期刊论文-建筑技术 2000(02)相似文献(10条)相似文献(10条)1.期刊论文 王滨 ASTM金属材料拉伸试样介绍-理化检验-物

9、理分册2004,40(9)介绍了ASTM E8和E8M标准中的金属材料拉伸试样的类型和尺寸,并与我国相应的标准试样进行了比较.2.学位论文 陈祥林 小型综合材料拉伸仪的研制 2009 随着工业测试领域对金属材料测试的需求不断提升，小型拉伸试验系统的发展呈现出加快的趋势。小型拉伸试验系统能在试验台上满足各种金属材料试件测试试验的要求，所以对它的设计与应用所涉及到的各种关键技术进行研究和探索，将对我国材料与制造业的发展起到积极的推动作用。本文通过对在材料检测中较为常见的拉伸仪进行分析后，根据课题的实际，设计了在机械部件上采用步进电机和滚珠丝杠为核心，在测控系统上采用以计算机和单片机为核心的较为先进

10、的拉伸仪。根据实际的检测需求对系统的各个部件进行了选择和设计。依据载荷要求，经过精确的计算确定了各个部件的系统参数，并据此选择电机和滚珠丝杠；在测控系统的搭建和实现中，合理且经济的选择了数据采集卡并在通用的开发平台上对系统软件进行了编制。本文在确定了试验系统功能的基础上，提出了软件设计的原则和程序工作流程图，为测控系统合理分配了上下位机的工作量，降低了硬件开发成本。最后，本文分析了测控系统的三种误差来源，指出了系统设计上的不足，展望了系统的未来发展方向。3.期刊论文 韩清凯.刘树英.闻邦椿 金属材料振动拉伸的实验-东北大学学报(自然科学版)2002,23(2)研究了低碳钢在激振频率0100Hz

11、范围内进行振动拉伸的应力应变行为.采用不同的激振力幅和激振频率进行实验,记录金属材料产生的变形与所受载荷等数据.结果表明激振频率增大,材料的屈服极限s和强度极限b会明显减小.改变激振频率,s和b也随之改变.在激振频率1Hz时,测得了材料瞬态应力应变曲线,表现出明显的滞回特性.以上研究对探讨振动加工机理及其工程应用具有重要意义.4.期刊论文 孙红云.SUN Hong-yun 金属材料拉伸试验的影响因素及操作要求-现代测量与实验室管理2008,16(6)本文解读了标准的演变及对拉伸试验的要求,分析了实际工作遇到的影响金属材料拉伸试验数据准确性的一些因素,并提出了减少这些影响因素的控制要求,以提高拉

12、伸试验数据的准确性.5.会议论文 张文泉.张学昆 金属材料拉伸缺口变形行为的研究 2007 通过拉伸试验研究了在缺口效应影响下塑性金属材料试样不同截面处的塑性变形规律及其它常规力学性能指标,结果表明所试验金属材料缺口拉伸塑性变形主要集中发生在缺口附近局部区域,同时探讨了增加缺口塑性这一新的性能指标及建立相关试验标准的必要性。6.学位论文 邸玉贤 纳米金属材料拉伸力学性能的非线性有限元分析 2004 近年来,纳米金属的力学性能研究一直是其研究热点,其中数值计算模拟是研究纳米材料力学性质的一种重要手段.该文采用原子级模拟技术和传统的有限元分析相结合的数值计算方法,研究了纳米晶体材料在单向拉伸状态下

13、的力学行为,并对晶粒尺寸和孔隙率对其本构关系的影响进行了计算模拟.该文假定纳米晶体材料是以界面非晶相为基体而纳米单晶为夹杂的复合系统,并根据复相材料的微结构特性及变形机制分别推导了晶粒相和界面相的本构模型.其中该论文通过分子动力学理论,采用以局域密度(LDA)近似和二阶动量矩(SMA)近似为基础的多体势函数,模拟了纳米面心立方晶体银晶界的非线性本构关系.论文根据纳米晶体材料的非线性微结构本构方程建立了相应的有限元模型,并借助有限元自动生成系统FEPG有限元源程序,按照推导出的复合系统各相的微分方程和采用的非线性增量迭代算法编写单元刚度矩阵和算法文件,自行开发设计了一套解决材料非线性和几何非线性

14、的纳米晶体材料的非线性弹性大变形问题的有限元分析数值模拟系统.该系统克服了纳米材料拉伸过程中界面非晶相出现的软化现象,很好的处理了正负刚度混合的问题,模拟了纳米晶体材料从开始加载到晶界软化,再到晶界彻底断裂的从而导致整个复合系统断裂的全过程.数值模拟结果表明含有纳米相的纳米晶体材料,其晶粒尺寸与力学性能密切相关.同普通金属相比,纳米金属具有较高的强度和较低的延展性.模拟发现随着晶粒尺寸的减小,晶界所占体积百分数的增大,纳米晶体的非线性本构特征越来越明显,并且材料的延伸性也在增强,且延伸率较大的则强度比较低.无污染、全致密的纳米银的在晶粒尺寸分别为2、20、60、100nm时,其断裂强度分别为7

15、.45、7.58、9.14、9.43Gpa,延伸率分别为21.18、14.28、13.64、12.43.无污染、全致密的纳米铁的延伸率一般要低于8.模拟发现纳米材料的致密度是影响强度的重要因素.例如,晶粒尺寸为2nm,孔隙率为25的纳米晶体银的强度比全致密的相应晶粒尺寸的纳米银降低了43.88.由于纳米材料制备技术的局限性和试验手段的限制,不同学者实验测得的数据也有很大的差别.该文的数值模拟结果与其他学者的实验结果定性比较表明,该文所采用的结构模型和模拟方法是可行性的.因此可以说制备出无污染、全致密、晶粒细小均匀的块体才能更好的使数值模拟结果与试验结果进行定量比较.7.期刊论文 张勰.Zhan

16、g Xie 金属材料静拉伸实验结果的误差及修正-浙江工贸职业技术学院学报2005,5(4)金属材料静拉伸实验是金属材料力学性能部分的重要实验,它是目前用来测试金属材料强度与塑性指标的主要方法;但是由于影响材料力学性能的因素比较复杂,一般在实验结果表达上都采取近似的方法来处理.本文着重探讨静拉伸实验过程及结果处理中引起的误差,并给出修正的理论公式.8.期刊论文 蒲吉斌.王国珍.游小龙.陈剑虹.PU Ji-bin.WANG Guo-zhen.YOU Xiao-long.CHEN Jian-hong 金属材料不同缺口根半径拉伸试样中的应力应变分析-兰州理工大学学报2005,31(3)用有限元法计算了

17、钢和铝合金不同缺口根半径拉伸试样的应力、应变分布及其随外加载荷的变化规律.研究结果表明,缺口前端的最大正应力yy/y、三向应力度m/和等效塑性应变p都随外加载荷P/Pgy的增加而增大,但在整体屈服之前(P/Pgy1)和整体屈服之后(P/Pgy1)的变化规律不同.当外加载荷P/Pgy一定时,随缺口根半径的减小,缺口前的yy/y、m/和p均增大,但在较大缺口根半径(R2 mm)和较小缺口根半径(R2 mm)时的应力、应变分布及其随P/Pgy的变化规律有所不同.材料拉伸力学性能对缺口前端的应力、应变分布总体上影响不大.9.学位论文 蒲吉斌 金属材料缺口拉伸试样的损伤和断裂行为 2005 本文对四种材

18、料不同缺口根半径的圆棒试样进行了拉伸断裂和系列卸载实验,通过宏观力学性能参数的测定,断口和卸载金相观察和参数测量,并结合不同缺口根半径试样缺口前的应力、应变分布的有限元(FEM)计算,对四种材料缺口拉伸时的宏观力学性能和细观损伤断裂机理进行了研究.10.会议论文 傅志强 MTS SINTECH 65/G静态拉伸系统CREATOR PRIVILEGE的应用研究 2001 通过对MTS SINTECH 65/G静态拉伸系统Testwork4软件中CREATOR PRIVILEGE的研究分析,编辑开发了金属材料拉伸试验中的试验方法和技术参数,解决了金属材料检验工作中的技术难点.引证文献(2条)引证文献(2条)1.曾力 拉伸试验速率对低碳钢力学性能的影响期刊论文-理化检验-物理分册 2007(1)2.邹德芳 板坯连铸机拉坯阻力研究学位论文硕士 2006 本文链接：http:/