《施工手册大全》8-6 现浇混凝土结构模板的设计(双层PDF 可以全文检索).pdf

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1、1 4 8 8 模板工程8-6 现浇混凝土结构模板的设计8-6-1 模板设计的内容和原则8-6-1-1 设计的内容 模板设计的内容，主要包括选型、选材、配板、荷载计算、结构设计和绘制模板施工图等。各项设计的内 容和详尽程度，可根据工程的具体情况和施工条件确定。8-6-1-2 设计的主要原则 1 实用性 主要应保证混凝土结构的质量，具体要求是：(1)接缝严密，不漏浆；(2)保证构件的形状尺寸和相互位置的正确；(3）模板的构造简单，支拆方便。2 安全性 保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。3.经济性 针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投人，增

2、加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。8-6-2 模板结构设计的基本内容8-6-2-1 荷载及荷载组合 1 荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。(1）荷载标准值 1)模板及支架 自 重标准值应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自 重标准值，见表 8-6 5 a 模板及支架自互标准值（(k N/m 3)表8-6 5模板构件的名称 木模板组合钢模板钢框胶合板模板平板的模板及小楞 0.3 0 0.5 0 0.4 0 楼板模板（其中包括梁的模板）0.5 0 0.7 5 0.6 0 楼板模板及其支架（梭层高度为4 m以下）0.7

3、 5 1.1 0 0.9 5 2)新浇混 凝土自 重标准值 二 一 对普通混凝土，根据实际重力密度确定。3)钢筋 自重标准值按设计 图纸计算确定。可采用 2 4 k N/m 3；对其他混凝土，可一般可按每立方米混凝土含量计算：框架梁楼板1 5 k N/m 31 1 k N/m 38-6 现浇混凝 土结构模板 的设计1 4 9 4)施工人员及设备荷载标准值：计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取 2.5 k N/m 2，另应以集中荷载2.S k N再行验算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用；计算直 接支承小楞 结构构件时，均布活荷载 取 1.5 k N/m 2;计算支架立柱及其他支承

4、结构构件时，均布活荷载取 1.O k N/m 2 0 说明：对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等，按实际情况计算。混凝土堆集料高度超过 1 0 0 m m以上者，按实际高度计算。模板单块宽度小于 1 5 0 m m时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。5)振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板可采用 2.O k N/m 2；对垂直面模 板 可 采用4.O k N/m 2（作用范围在 新浇 筑混 凝土 侧压力的有 效压头高度以内）。6)新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F0.2 2 y t O P A V 1 12 (8-6)F y,H (8

5、-7)式中 F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（k N/M 2）Y c-混凝土的 重力密度（k N/澎）；t o 新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测确定。当缺 乏试验资料时，可采用 t o=2 0 0/(T+1 5)计算（T 为混凝土的温度）；V-混凝土的浇筑速度（m/h);H-混凝 土侧压力计算位 置处至新浇 筑混凝 土顶面的总高 度（M)；Q i 外 加剂影响修正系 数，不掺 外加 剂时取1.0;掺具 有缓 凝作用的外加剂时取 1.2;凡 混 凝土 坍落度影响 修正系数，当 坍落度小于3 0 m m时，取0.8 5;5 0 一9 0 m m时，取 1.0;1 1 0 一1 5 0 m

6、m时，取 1 1 5 0混凝土侧压力的计算分布图形，见图8-2 4 1 0 图 8-2 4 1 侧压力 计算分布图其中：h为有效压头高度 hFl y,(m)7)倾倒混凝土时产生的荷载标准值倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标 准值，可按表8-6 6 采用。倾倒 混凝 土时 产生的 水平荷 载标 准值（(k N/m 2)表8-6 6一一r7w*ViA p w mmill s;i11 T 0.2m At is45-A件 二-T M R22容积为0.2-0.8.的运输器具容积为大于0.8.3 的运输器具注：作用范围在有效压头高度以内。1 5 0 8 模板工程 除上述 7 项荷载外，当水平模板支撑

7、结构的上部继续浇筑混凝土时，还应考虑由上部传递下来的荷载。(2)荷载设计值 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，见表8-6 7 0 模板及支架荷载分项系致裹5-6 7项次荷载类别 Y;1 模 板 及 支 架 自 重 1.2 2 新 浇 筑 混 凝 土 自重 3 钢 筋 自 重 4 施 工 人 员 及 施 工 设 备 荷 载 1.4 5 振 捣 棍 凝 土 时 产 生 的 荷 载 6 新 浇 筑 混 凝 土 对 模 板 侧 面 的 压 力 1.2 7 倾 倒 混 凝 上 时 产 生 的 荷 载 1.4 (3）荷载折减（调整）系数 模板工程属临时性工程。由于我国 目

8、前还没有临时性工程的设计规范，所 以只能按正式结构设计规范执行。由于新的设计规范 以概率理论为基础的极限状态设计法代替了容许应力设计法，又考虑到原规范对容许应力值作了提高，因此原 混凝土结构工程施工及验收规范）(G B 5 0 2 0 4-9 2）进行了套改。1)对钢模板及其支架的设计，其荷载设计值可乘以0.8 5系数予以折减，但其截面塑性发展系数取 1.0.2）采用冷弯薄壁型钢材，由于原规范对钢材容许应力值不予提高，因此荷载设计值也不予折减，系数为 1.0 a 3）对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于2 5 时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。4)在风荷载作用下，验算模板及其支架的

9、稳定性时，其基本风压值可乘以 0.8系数予 以折减。2 荷载组合 (1）荷载类别 及编号 见表 8-6 8 0 荷 载 类 别 及 编 号表8-6 8 一一名 一8,厂类知一编号000。0模板结构自重新浇筑混凝土 自重钢筋 自重施工人员及施工设备荷载振捣棍凝土时产生的荷载新浇筑混凝土对模板侧面的压力倾倒混凝 土时产生的荷载恒载恒载恒载活载活载恒载活载(2）荷载组合见表 8-6 9 08-6 现浇混凝土结构模板的设计1 5 1荷载组合表:15 1:项次项目 荷载组合 计算承载能力验算刚度1 平 板 及 薄 壳 的 模 板 及 支 架 O十 0十 O十 囚 O十 0十 O 2 梁 和 拱 模 板

10、的 底 板 及 支 架 O十O 十O 十 O 十 O 十D 3 梁、拱、柱（边 长 成 3 0 0 mm),墙（厚 簇 1 0 0-m）的 侧 面 十0 模板 4 大 体 积 结 构、柱（边 长 3 0 0 mm),墙（厚 l o o m-）的 O 侧面模板 8-6-2-2 模板结构 的挠度要求 模板结构除必须保证足够的承载能力外，还应保证有足够的刚度。因此，应验算模板及 其支架的挠度，其最大变形值不得超过下列允许值：(1）对结构表 面外露（不做装 修）的模板，为模板构件计算跨度的 1/4 0 0.(2）对结构表面隐蔽 做装修）的模板，为模板构件计算跨度的 1/2 5 0.(3)支架的压缩变形

11、值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1 0 0 0.当 梁板跨度乒4 m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求，起拱高度宜为全长跨度的1 八0 0 0-3/1 0 0 0,钢模板取小值（1/1 0 0 0-2/1 0 0 0).(4）根据 组合钢模板技术规范(G B 5 0 2 1 4-2 0 0 1）规定：1)模板结构允许挠度按表 8-7 0执行。模板结构允许挠度表8-7 0 名称允 许 挠 度（。）钢模板的面板 单块钢模板 钢楞 柱箍 析架 支承系统累计注：1.为计算跨度B为柱宽。1.5 1.51./5 0 0B1 5 0 01.八0 0 0 4.0 2)当验算模板及支架在自 重和风

12、荷载作用下的抗倾覆稳定性时，其抗倾倒系数不小于1 1 5 0 (5)根据 钢框胶合板模板技术规程(J G J 9 6-9 5)规定：1)模板面板各跨的挠度计算值不宜大于面板相应跨度的 1/3 0 0，且不宜大于 l m m o 2)钢楞各跨的挠度计算值，不宜大于钢楞相应跨度的 1/1 0 0 0，且不宜大于 l m m o8-6-2-3 材料及 性能 1 木材与钢材的强度设计值与弹性模量 参见本手册“2 常用结构计算”中有关内容。2 组合钢模板及其配件 (1)平面模板：见表 8-7 1 01 5 28 模板工程平面模板截面特征衰 8-7 1模板宽度 b(mm)6 oo 5 5 0 5 0 0

13、4 5 0 4 0 0 3 5 0 板面厚度 8(mm)3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 肋板厚度 8 l(m m)3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 3.0 0 2.7 5 净截面面积A(c t n 2)2 4.5 6 2 2.5 5 2 3.0 6 2 1.1 7 1 9.5 8 1 7.9 8 1 8.0 8 1 6.6 0 1 6.5 8 1 5.2 3 1 3.9 4 i l A n l 中性

14、轴位置 Y K(c m)0.9 8 0.9 7 1.0 3 1.0 2 0.9 6 0.9 5 1.0 2 1.0 1 1.0 9 1.0 8 1.0 0 0.9 9 净截面惯性矩 I(e m 勺 5 8.8 7 5 4.3 0 5 9.5 9 5 5.0 6 4 7.5 0 4 3.8 2 4 6.6 3 4 2.8 3 4 5.2 0 4 1.6 9 3 5.1 1 3 2.3 8 净截 面抵 抗矩Wx(c m 3)1 3.0 2 1 1.9 8 1 3.3 3 t 2.2 9 1 0.4 6 9.6 3 1 0.3 6 9.5 4 1 0.2 5 9.4 3 7.8 0 7.1 8 模板

15、宽度 h(mm)3 0 0 2 5 0 2 0 0 1 5 0 1 0 0 板面厚度 6(.m)2.7 5 2.5 0 2.7 5 2.5 0 2.7 5 2.5 0 2.7 5 2.5 0 2.7 5 2.5 0 肋板厚度 6 1(m m)2.7 5 2.5 0 2.7 5 2.5 0 净截面面积A(c m )1 1.4 2 1 0.4 0 1 0.0 5 9.1 5 7.6 1 6.9 1 6.2 4 5.6 9 4.8 6 4.4 4 中性轴位置 Y,(c m)1.0 8 0.9 6 1.2 0 1.0 7 1.0 8 0.9 6 1.2 7 1.1 4 1.5 4 1.4 3 净截面

16、惯性矩1,(c m 4)3 6.3 0 2 6.9 7 2 9.8 9 2 5.9 8 2 0.8 5 1 7.9 8 1 9.3 7 1 6.9 1 1 7.9 1 1 5.2 5 净截I N 抵抗矩Wx(c m 3)8.2 1 5.9 4 6.9 5 5.8 6 4.7 2 3.9 6 4.5 8 3.8 8 4.3 4 3.7 5 2）柱箍：参见本手册“8-1-1 5 5 型组合钢模板”表8-7 03）对拉螺栓：参见本手册“8-1-1 5 5 型组合钢模板”表 8-4 04)钢楞：参见本手册“8-1-1 5 5 型组合钢模板”表8-6.5)钢彬架：见表8-7 2 0 铜 析 架 截 面

17、特 征表 8-7 2项目 杆件名称杆件规格毛截面积杆件长度惯性矩 回转半径 (mm)A(c m)L(m m)I(c m4)r(mm)平面可调析架上弦杆 L 6 3x6 7.2 6 0 0 2 7.1 9 1.9 4 下弦杆 L 6 3x6 7.2 1 2 0 0 2 7.1 9 1.9 4 腹杆 L 3 6x4 2.7 2 8 7 6 3.3 1.1 L 3 6 x4 2.7 2 6 3 9 3.3 1.1 曲面 可变析架内外弦杆2 5x4 2x1=2 2 5 0 4.9 3 1.5 7 腹杆 0 1 8 2.5 4 2 7 7 0.5 2 0.4 5 (6）扣件允许荷载：见表 8-5 0 (

18、7）钢支柱：参见本手册“8-1-1 5 5 型组合钢模板”表 8-8、表 8-9 0 3.钢框胶合板模板 (1)钢框胶合板模板中的胶合板，是指木胶合板，其主要技术性能，见表 8-5 6 0 (2)钢框胶合板模板中钢框及钢肋材料的力学性能，参见本手册“2 常用结构计算”中有关内容。8-6-2-4 设计计算公式 1 模板结构构件的最大弯矩、剪力和挠 度 模板结构构件中的面板（木、钢、胶合板）、大小楞（木、钢）等，均属于受弯构件，可按简支梁或连续梁计算。当模板构件的跨度超过三跨时，可按三跨连续梁计算。8-6 现浇混捉土结构模板的设计1 5 3 表 8-7 3和表 8-7 4 分别列出了常用的简支梁和

19、连续梁在不同荷载条件下和支承条件下的弯矩、剪力和挠度公式。应用时，按常例构件的惯性矩沿跨长作为恒定不变；支座是刚性的，不发生沉陷；受荷跨的荷载情况都相同，并同时产生作用。悬份梁与简支梁的最大弯矩、剪力与挠度表8-7 3一 一一 一 习 一0力一 厂弯-it 7一 挠度荷载图示里3 艺 rP I4P C 4 811 1 4%4 卯一世 过、，之 一2 a z l ：口I口 I c 口 2 4f C1 一 j 4%2 丫 器一 3+6m 2 l+3m 3)撰四L上目山山兹 日四 L上 目山 山 甲 日叫 m 巨互 1 5 4 8 模板工程荷载图示连续梁的最大弯矩、剪力与挠度 一剪 力 一V一弯矩

20、表 8-7 4挠度0.6 8 8 P1.3 3 3 P0.6 5 0 P1.2 6 7 P0.6 2 5 g l0.5 0 g!0.6 0 g l0.5 0 g l0.1 8 8 P 10.9 1 1 x P l,1 0 0 E10.3 3 3 P11.4 6 6 x烈3 1 00 E 10.1 7 S P11.1 4 6 x P l;1 0 0 EI0.2 67 P 11.8 8 3 x P l 3 1 0 0 E10.1 2 5 g l0.5 2 1 x 解 47 0 0E I0.1 0 5 g l0.2 7 3 x q 1 41 0 0 E 10.1 0 g 1 20.6 7 7 X q

21、 1 4I O O E I0.0 8 4 创0.2 7 3 x 创 4I O O EI 口J r尸a fl刀，别书朴山粉导洲耀卿巡一一 乙J门口a目；la rtr 除此之外，可参见本手册“2常用结构计算”中有关结构静力计算的内容。2 模板结构构件承载能力的验算 (1)木模、组合钢模板的构件承载能力验算公式，参见本手册“2常用结构计算”中有关“木结构计算公式”和“钢结构计算公式”内容。(2)钢框胶合板模板中的支撑和柱箍，亦可按 钢框胶合板模板技术规程）(J G J9 6-9 5）中规定的公式进行计算，即：1)钢管支撑（图 8-2 4 2)旦产旦护F,：一 4 8(2 一 e 1 3J bF，一

22、1 9 2 1 粤 、乙(8-8)(8-9)刹F _4 8 1 粤 、Zeb（y l)2）E I,l(8-1 0)式 中，一。.7 6 十。.2 4 1 Z I Z;11 1图 8-2 4 2 钢管支撑计算简图8-6 现浇混凝 土结构模板的设 计1 5 5F cr临 界荷载（N);e 偏心距（mm);6 受力构件小边截面尺寸（m m);E-受力构 件的弹 性模量（N/m m);I 受力构件截面尺寸以小边为高度的惯性矩 l 受力构件的计算长度（m m);c 一 k#J 度，c 1 6 0 E I-13m m 4)：2)格构式柱支撑（图8-2 4 3)F.r7 r 2 E i2 1 2 7 r 2

23、 1）1 十节又 1 AE I 、A2A 2 s i n a c o s t a土 t ga(8-1 1)劲红db一几F_n 2 E I2 1 2式中E 格构柱的弹性模量I 格构柱的惯性矩（(N/m m 7 r 2 1 1 十，一 二 1 1 21 ）；(8-1 2)m m 4)；A,-格构柱水平 腹杆的截面 积（m 衬）;A 2 格构柱斜 腹杆的截面 积(m m 2);几 格构柱竖 杆本身的 惯性矩（m m 4);I,格构柱水平缀板本身的惯性矩(m m 4).3)柱箍方箍（图8-2 4 4)M 一 等 0 1(p，Fq c l（拉 力）W 一 a cl 43 8 4 F I0 2(f1）(8

24、-1 3)(8-1 4)(8-1 5)式，。一 含 盔q 柱 模板侧压力（N/m m 2);一、汽一召区未f内生权 十创十图 8-2 4 3 格构式柱支撑计算简图图 8-2 4 4 方柱箍什算简图1 5 6 8 模板二程 c 柱箍间距（mm);l 柱箍长度（m m)（指柱箍支点之间距离）；I 柱箍惯性矩（m 耐）；E 柱 箍弹性 模量(N/m m 2)；O 1,0 2 根 据”值 查表8-7 5 0 圆形柱箍 F 二 c r q式中F 圆形柱箍内拉力（k N);c-圆形柱箍间距(mm);，圆形柱箍内半径（m m);4 圆 形柱箍内 的混 凝土侧 压力（N/m 衬）。W l（尸）、犷：(0 数值

25、衰(8-1 6)表 8-7 5 8-6-3 模板结构设计示例8-6-3-1 采用 组合 式钢模 板组拼 模板结 构 由于模板的受力情况各异，现以几种常用模板结构构件的计算举例如下：1.墙模板 I 例1 某工 程墙体 模板采用 组合钢 模板组拼，墙高3 m,厚1 8 c m，宽3.3 m.钢模板采用 P 3 0 1 5(1 5 0 0 mm x 3 0 0 m m）分二行竖排拼成。内钢楞采用 2根 此1 x3.5钢管，间距为7 5 0 m m，外钢楞采用同一规格钢管，间距为 9 0 0 m m。对拉螺栓采用M1 8,间距为 7 5 0 mm（图 8-2 4 5).混凝土自 重（7 ）为2 4 k

26、 N/m 3，强 度等级 C 2 0,坍落度为 7 c m，采用 0.6 衬 混凝土吊斗卸料，浇筑速度为 1.8 m/h,混凝土温度为 2 0 C，用插人式振捣器振捣。钢 材抗 拉强 度设 计值：Q 2 3 5钢 为2 1 5 N/m 衬，普通螺栓为 1 7 0 N/m 衬。钢模的允许挠度：面板为 1.5 m m,钢楞为 3 m m o 试验算：钢模板、钢楞 和对拉螺栓是否满足设计要求。图8-2 4 5 组合钢模板拼装图1-钢棋；2 一 内楞；3 一外楞；4 一对拉螺栓8-6 现浇混凝土结构模板的设计1 5 7【解】(1)荷载设计值1)混凝土侧压力混凝土侧压力标准值：按公式 8-6和 8-7计

27、算。其中 2 0 0，t o 2 0 石 5 ，i 上 F,0.2 2 Y c I o p l g 2 V ，一。.2 2 x 2 4 0 0 0 x 5.7 1 x 1 x 1 x 1.8 告 4 0.4 k N/m 2 F 2=r,H 二2 4 x3 7 2 k N/m 2 取两者中 小值，即F，二 4 0.4 k N/m 2 o 混凝土侧压力设计值：F=F I x分项系数 x折减系数 =4 0.4 x1.2 x 0.8 5二4 1.2 1 k N/m 2 2)倾倒棍凝土时产生的水平荷载 查表8-6 6 为4 k N/m 2 o 荷载设计值为4 x 1.4 x 0.8 5=4.7 6 k

28、N/m 2 a 3)按表8-6 9 进行荷载组合 F =4 1.2 1 4.7 6 二 4 5.9 7 k N/m 2 (2)验算 1)钢模板验算 查 表8-7 1,P 3 0 1 5 钢模板（8=2.5 m m)截面特 征，I x;=2 6.9 7 x 1 0 4 m m 4,5.9 4 x 1 0 3 m m 3 0 计算简图：W x;4=3 4 AR N i mm 图8-2 4 6 钢模板计算简图化 为 线均布荷载：4 t=厂x 0.3/1 0 0 0=图8-2 4 7 内钢楞计算简图45.9 7x0.3 1 0 0 0=1 3.7 9 N/mm（用于 计算 承载力）；。F x 0.3/

29、1 0 0 0 二 些矍共 具 卫 二 1 2.3 6 N/m m lvuv 抗弯强度验算：查表8-7 3得：（用于验算挠度）。、，一 q l m 三1 甲J 几 Z二 一【3.7 9 x 3 7 5 2 9 7 x 1 0 4 N 乙查本手册“2 常用结构计算”中受弯构件的抗弯承载能力公式为：M口w9 7 x1 0 05.9 4 x1 0 31 6 3 N/m m 2 f,=,2 1 5 N/m m 2（可）1 5 8 8 模板工程挠度验算：查表 8-7 3得：w 一 哉 一 3+6 M 2 1+3 m 3)1 2.3 6 x 3 7 5（一 7 5 0 3 6 x 3 7 5 x 7 5

30、0 3 x 3 7 5 3)一2 4 x 2.0 6 x 1 0 5 x 2 6.9 7 x 1 0 0 二1.2 8 m m 二=1.5 m m（可）2）内钢楞验算 查 本手册表8-6,2 根 乡 5 1 x 3.5 m m的截面 特征为：7=2 x 1 4.8 1 x 1 0 4 m m 4,W=2 x5.8 1 x 1 0 3 m m ,计算简图：，、，。，、，。，。4 5 9 7 x 0 7 5，一、：，化为线均布荷载：q 1=F x 0.7 5/1 0 0 0 二召召六舔兴=3 4.4 8 N/m m（用于计算承载 ，分 一 动 尸，上“一 v“1 0 00“朴 “、r 刁”分J分力

31、），、。一，月。4 1 2 1 x 0.7 5 。、，子，、，、；q 2 r x u.，。i v u u n n n一一 3 u.y ly/mm用 丁 拉异 况 及 1 0 工UUU 抗弯强度验算：按表 8-7 4中，当 a=0.4 1（即 a l 二0.4)方能按图 8-2 4 7 计算：由于内钢楞两端的伸臂长度（3 0 0 m m）与基本跨度（9 0 0 m m）之比3 0 0/9 0 0=0.3 3 2 1 5 N/m m 2改用 2 根 口6 0 x4 0 x2.5作内钢楞后，查本手册表 8-6,（不可）I2x2 1 8 8 x 1 0 4 mm 4 M一W 一W=2 x7.2 9 x

32、1 0 3 M 衬，其 抗 弯 承 载能 力：。1 9 1 5 6 N/m m 2 2 1 5 N/m 衬（可）挠度验算：查表8-7 4 得：0.1 0 x 3 4.4 8 x 9 0 0 22 x7.2 9 x1 0 32 7 9 2.91 4.5 80.6 7 7 x 4 2 1 41 0 0E1 0.6 7 71 0 0 x 2.0 6 xx 3 0.91 0 5 x2 x2 1.8 8 x1 0 4 9 x 9 0 0 41.5 2 m m 3.O m m（可）3)对拉螺栓验算查本手册表8-4,T 1 8 螺栓净载面面积 A=1 8 9 m m 2对拉螺栓的拉力：N F x内楞间距 x

33、外楞间距 二4 5.9 7 x0.7 5 x0.93 1.0 3 k N对拉螺栓的应力：31 0 30 1 8 91 6 4.2 N/m m 2 1 7 0 N/m m 2（可）一一0X一93LSnU 一一N一A J 2 柱箍 柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。例 2 框架柱截面尺寸为6 0 0 m m x 8 0 0 m m，侧压力和倾倒混凝土产生的荷载合计为6 0 k N/m 2（设计 值），采用 组合钢模板，选用8 0 x 4 3 x 5 楷钢作柱箍，柱 箍间 距（(l 1)为 6 0 0 mm试验算其强度和 刚度。8-6 现浇混凝土结构模板的设

34、计1 5 9 【解 (1)计算简图 见图8-2 4 8 0 4 尸 1 1 x 0.8 5式 中 4 柱箍A B所承受的均布 荷载设 计值（k N/m)；F 侧压力和倾倒混凝土荷载(k N/m 2)；0.8 5 折减系数。NA 一 二 尸=r N n 凡R,6 0 x 1 0 3 1 0 6图8-2 4 8 柱箍计算简图则4x6 0 0 x0.8 51-钢模板；z 一住艳 3 6 N/m m x 0.8 5 3 0.6 N/m m(2)强度验算查本手册“2常用结构计算”中钥结构计算公式得：N叮十A MxY x w x簇 了(8-1 7)式中N柱箍承受 的轴 向拉力设计值（N);A柱箍 杆件净截

35、面面积（m 衬）；Mx 柱箍杆件最大弯矩设计值（N m m),q l 圣 M J 长 二；8 Y x弯 矩作用平面内，截 面塑性发展系数，因 受振动荷载，取 Y x=1.0;w。盆 一弯 矩作用平面内，受拉纤维净截面抵 抗矩（m m );f 柱箍钢杆件抗拉强 度设计值（N/m m 2),f=2 1 5 N/m m 2 o由于组合钢模板面板肋高为 5 5 m m，故：1 2 b(5 5 x2)1,a(5 5 x 2)1,6 0 0 mm8 0 01 1 0 9 1 0 mm6 0 01 1 0 7 1 0 mm 6 0 0一2x 3 0.6 9 1 8 0 N3 0.6 x 9 1 0 8 31

36、 6 74 8 2.5N m 邵乙Qqa215 一一一NMx Y x=1A查本手册表8-7,8 0 x 4 3 x 5 为 1 0 2 4 m m W n x 查本手 册表8-7,1:8 0 x 4 3 x 5 为2 5.3 x 1 0 m m N十AY x w9 鱼 8 旦1 02 4 3 1 6 7 4 8 2.5十 2 5.3 x 1 0 8.9 6 1 2 5.2 0 1 3 4.1 6 N/m 衬 f=2 1 5 N/m m（可）(3)挠度验算1 6 0 8 模板s程查表 8-7 3得：5 q l 皇切 3 8 4 E I（w式中【w柱箍杆件允许挠度（m m);E 柱箍杆件弹性 模量

37、（N/m 衬），E=2.0 5 x 1 0 5 N/m m 2;1弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩（m m )，查表8-7;q 柱箍A B所承受侧压力的均布荷载设计值（k N/m),假设采用串 筒倒倾 混凝土，查表 8-“得水平荷载为 2 k N/m 2，则其设计荷载为 2 x1.4=：.8 k N/m 2，故。，一6 0 x 二 1 0 3n 6一 2.8 x 10 3n 6 x 6 0 0 x 0.8 5 一：9.1 7 N/m m.1u 1u5 x 2 9.1 7 x 9 1 0 4w 3 8 4 x 2.0 5 x 1 0 5 x 1 0 1.3 x 1 0 1 0 0 0 1 6.679

38、 7 43.3 6 ，。1 2 9 1 0。，。、1.Z Z)m m-,L w j 亏 丽 亏 丽 1.a z m m、1 1 3 工具式钢支柱 工具式钢支柱其力学性能见表8-8.工具式钢支柱可按两端铰接轴心受压构件进行计算。工具式钢支柱允许承载力的取用，可根据厂家说明书作初步确定，再结合现场条件适当降低后复核验算。工具式钢支柱在使用荷载作用下，可能出现以下四种破坏状态，即强度不够、稳定性不够、插销抗剪强度不够和插销处钢管壁承压强度不够，为此，应针对以上四种情况进行验算。I 例 3 C H型钢支柱，其最大使用长度为 3.0 6 m,钢支柱中间无水平拉杆，插销直径d=1 2 m m，插销孔 0

39、1 5 m m,管径与壁厚及力学性能见表8-8，求钢支柱的允许设计荷载。【解】按四种可能出现的破坏状态计算。(1)按强度验算允许荷载 N，O 下芝 尧 J 广、n式中N 轴心压力设计值（N);A n 插管钢管截面面 积（m m 2)，查表8-8 得A=3 5 7 m m 2;f-钢材强度设计值（N/m m 2),f=2 1 5 N/m 砂。则：允 许 荷 载 N 一，。一 2 1 5 x（3 5 7 一 2 x 巧 x 3.1 4 x 告 2 1 5 x 3 0 9.96 6 6 2 8.5 N-6 6.6 3 k N (2）按受压稳定性计算允许荷载 套管与插管之间存在松动而成为折线状，形成初

40、偏心，形成压弯，故查本手册 2 常用结构计算”钢结构计算公式得：夕 二 Mx Y X Wl x(m m 2),。，N1 一 U.6 w e x（f(8-1 8)N一xA 华式中A套管钢管截面面积查表 8-8得 A=4 5 2 mm8-6 现浇混凝土结构模板的设计1 6 1T.轴心受 压构件弯 矩作用平面内的 稳定系 数，求沪、之前，先 按 冷弯薄壁型 钢 结 构 技 术 规 程，(G B J 18-87)求 钢 支 柱 长 细 比，份（式 中：为，支 柱 最 大使用长 度m m;i：为套管回 转半径m m,p为 当 套、插管的 惯性矩 不同 时，计 算 长 度 的 换 算 系 数，乎，1 2(

41、豁器 I。有 了；，再 从 冷 弯薄壁 型钢结构 技术规程 查得lp 二 值。等效弯矩系数，按规定取N m.-1.0;偏心弯矩值，M二 N。（。为小偏心，即套管与插管形成的偏心）；截面塑性发展系数。Y r=1.1 5;弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩(m m 3);7 r 2 E A一 几 圣PTnxMxyx叽N E.欧拉临界力，N E.、管 与 套 管 之 间 松 动 形 成 初 偏 心 一 _d 121)先求 5 p=4 8、二 L 4m m.乙 I 2”云 1 8.7 0 x 1 0 4万 万 云 x 1 0 4 U 乙。一 厚 刊1+2.022一 1.2 3；、一 绪 二 .

42、2 3 3 卫 6 02 0.3 1 8 5.4 1查 钢 结构 设计规范）(G B J 1 7-8 8）从d、得,p,=0.2 32）求 NE.N；二 a 2 E A/A3.1 4 2 x 2.0 6 x 1 0 5 x 4 5 2 1 8 5.4 1 2 2 0.3 x 1 3 1 4.8 3 2 6 7 0 4.8 N 2 6.7 k N3）求 N r(d 4 一 d 4)l3.1 4(4 8 一 4 3 4)x一3 2 d一3 2 x 4 8 3 8 6 2.8 8(p x A ）Nr x w;x l 一”.6 从二蕊 f N：代 丁 丁 一 一一丁 二二十U.1 3 x 4-L1x

43、2 4N 月。N1。1.1)x.5 2 S o/-.?5 t f f 1一U.?S二 丁二万丁下 1 w/U 4.a i（了 N丁 丁 二一一一 丁二二十U.LS x 4J L2 4N4 4 4 2.3 1一0.1 3 N（f N2 4 N，二，了 二 二 一二 二 十 丁下 丁 二 二 于 丁 万 一一 气丁二 二 下 二二 二 下二 二 二 乏 赶r L 1 JI U4.YO 44 4L.3 1(1一 U.U V UU LYl y）求得N 1 1 9 2 0.8 N1 1.9 2 k N(3)擂销抗剪强度计算允许荷载1 6 2模板工程 N（f v 2 An式中 f v钢插 销抗剪强度 设计

44、值（N/m m 2),f v 二 1 2 5 N/m m 2;A o-擂销截面面积（m m 2),(8-1 9)、，。，、二、a d 2、l v T v L A n 1L3 x x 一 万 一 I L:)x L x 络3.1 4 x 1 2 2 4 1 2 5 x 2 x 1 1 32 8 2 5 0 N2 8.2 5 k N (4)插销处钢管壁承压强度计算允许荷载 N 簇 f re Are式中 f-插 销孔处管壁承压 强度设计值（N/m m 2),f re=3 2 0 N/m m 2;A ce 两个插销 孔处管壁承压面积（m m 2),(8-2 0)Nf c e A,e 3 2 0 x 2

45、a-d2 “八、二尸1 2、二 J LU 入 乙 入 乙 ）入 下 丁 入 s 1 斗 根据以上四项计算结果时的允许荷载设计值。4 梁模板 3 0 1 4 4 N3 0.1 4 k N取 N 最小值（即 N=1 1.9 2 k N）为 钢支 柱在最大使用长度梁模板 【例 4】梁模采用组合式钢模板时，多采用钢管脚手支设，由梁模、小楞、大楞和立柱组成，现将计算步骤及计算公式介绍如下（验算略）：解】梁 模构造，见图8-2 4 9,(1)底模验算 1)抗弯强度验算 按简支梁验算查表 8-7 3,竖楞钢管脚手图8-2 4 9 钢管脚手支设 的钢模板梁模 q18 一M M，二 石气Jm f，式中M弯矩设计

46、值（N m m);4 作用在梁底模上的均布荷载（N/m m)，按表 8-6 9 组合；l 小楞的间距（m m);。受弯应力设计值（N/m m l);W 截面抵 抗矩，查表8-7 1(m m );f m钢材的 抗弯强度设计值（N/m m 2),Q 2 3 5 f m=2 0 5 N/m m 2 o 2）挠度验算5 Q,1 438 4EI、。一l2 5 0式中q 作用在梁底模上的均布荷载(N/m m)，按表 8-6 9 组合；钢材弹 性模量(N/m m 2),E=2.0 6 X 1 0 5 N/m 衬；8-6 现浇混凝土结构模板的设计1 6 3 I截面惯性矩（m m )，查 8-7 1 0 (2)

47、小楞验算 1)抗弯强度验算 小楞I间 距一般取 3 0 0 m m,4 0 0 m m,5 0 0 m m,6 0 0 m m，按简支梁计算。在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载计算。1，bj v i 二下 月 厂 一 呻 了 6L式中尸 作用在小楞上 的集 中荷载 l 计算跨度（m m);b-梁（方截面）的短边长度 2）挠度验算（f m按表 8-6 9组合；MW，m Nm P lw 4 8 E 了、_ l2 5 0式中 尸 作用在小楞上的集中荷载（N),(3）大楞验算 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，1)抗弯强度验算按表 8-6 9组合。简化成均布荷载计算。M 一 1

48、 0 4 1 2，一 _MW、f m式 中 4 小楞作用在大楞 上的 均布荷载(N/m m);l 计算跨度（m m).2）挠度验算二-O l41 5 0 E I、l2 5 0 (4)钢管立柱验算 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰接受压构件来简化计算。钢管支架的连接方式有两种，即扣件对接和扣件搭接。根据横杆步距的不同，两种连接方 式的立柱允许荷载，见表8-7 6 0 立柱允许荷载$4 8 x 3.0钢管对接搭 N值（k N)衰 8-7 64 4 8 x 3.5钢管对接13913ro124ll6，了1几内Jf 咤飞0，3月J3212211611010，2317292268240横杆步距 L (m

49、m)1 0 0 0 1 2 5 0 1 5 0 0 1 8 00立柱稳定性验算公式如下：1 6 4 8 模板工程 N，叮 二 丁 乏 之J P(8-2 1)式中N每根立柱承受的荷载（N);A钢管截 面积（m m 2)，查本手册表8-6;。，一 ，二 二 二，、L，、，tt。，一 轴 心 受 压 稳 定 系 数，根 据 钢 管 立 柱 长 细 比“求 得，“一 士(L 为 横 杆 步 距，即 *-T 5z X lm W 一，多 道*A of IR t TL;为 钢 It *径，Id 2+d;i=4 式中d为外径，d，为内径）根据 A查 冷弯薄壁型钢结构技术规程(G B J 1 8-8 7)附录三

50、 得 91 值。5.钢析 架 支模用钢析架系用小型角钥、扁钢和圆钢焊接而成，用于支撑现浇钢筋混凝土梁板结构的底模，可节省模板顶撑，并使施工楼层内空问扩大，便于水平运输和施工操作。析架规格可根据实际需要确定，常用的有跨度 2 m和 3 m（实际长度为 1.9 4 m与2.9 4 m）等规格，析架高约3 5 0 m m。跨度3 m的析架还可用特制销钉拼接成4 m长的彬架。支 模跨度超过4 m时，跨中 应另加顶 撑。析架自 重较轻（约1 5-2 0 k g)，装 拆也方便。析架的承载能力，取决于析架材料的规格。常用的跨度 2 m和 3 m彬架的承载能力为2 0 k N，跨度 4 m者为 1 5 k