汽车液压控制系统液压控制阀培训学习教案.pptx

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1、会计学1汽车液压控制系统汽车液压控制系统(kn zh x tn)液压液压控制阀培训控制阀培训第一页，共49页。典型的控制阀是圆柱滑阀(图2-3)、喷嘴挡板阀(图2-4)和射流管阀(图2-5)。有时还采用它们的组合(zh),如最常见的喷嘴挡板阀和圆柱滑阀组成的两级阀(图2-6)。一、圆柱一、圆柱(yunzh)滑阀滑阀随着使用场合的不同,工程(gngchng)上应用的圆柱滑阀具有以下各种结构形式:(1)按进出阀的通道数,圆柱滑阀分为二通阀、三通阀和四通阀等。常用的是四通阀,而二通阀和三通阀只有一个负载通道,故只能控制差动液压缸的往复运动,如图2-3e)、d)所示。(2)根据工作节流棱边数目,圆柱滑

2、阀分为单边、双边和四边滑阀,如图2-3e)、d)、c)所示。(3)根据阀芯台肩与阀套槽宽的不同组合,滑阀可以分为正开口(负重叠)阀,零开口(零重叠)阀和负开口(正重叠)阀,如图2-7 所示它们具有不同的流量增益特性,如图2-8 所示。第1页/共49页第二页，共49页。第2页/共49页第三页，共49页。第3页/共49页第四页，共49页。第4页/共49页第五页，共49页。一、按进、出阀的通道一、按进、出阀的通道(tngdo)数分类数分类按进、出阀的通道数分为(fn wi)四通阀(图2-9a、b、c、d)、三通阀(图2-9e)和二通阀(图2-9f)。第5页/共49页第六页，共49页。二、按滑阀的工作

3、二、按滑阀的工作(gngzu)边数分类边数分类按滑阀的工作边数分为四边(sbin)滑阀(图2-9a、b、c)、双边滑阀(图2-9d、e)和单边滑阀(图2-9f)。三、按滑阀的预开口形式三、按滑阀的预开口形式(xngsh)分类分类按滑阀的预开口形式分为正开口(负重叠)、零开口(零重叠)和负开口(正重叠)。四、按阀套窗口的形状分类四、按阀套窗口的形状分类按阀套窗口的形状分为矩形、圆形、三角形等多种。五、按阀芯的凸肩数目分类五、按阀芯的凸肩数目分类按阀芯的凸肩数目分为二凸肩、三凸肩和四凸肩滑阀,如图2-9 所示。第6页/共49页第七页，共49页。一、滑阀压力一、滑阀压力(yl)-流量方程的一般表达式

4、流量方程的一般表达式四边(sbin)滑阀及其等效的液压桥路如图2-10 所示在推导压力(yl)-流量方程时,作以下假设:(1)液压能源是理想的恒压源,供油压力ps 为常数。另外,假设回油压力p0 为零,如果不为零,可把ps 看成是供油压力与回油压力之差。(2)忽略管路和阀腔内的压力损失。因为管路和阀腔内的压力损失与阀口处的节流损失相比很小,所以可以忽略不计。(3)假定液体是不可压缩的。因为考虑的是稳态情况,液体密度变化量很小,可以忽略不计。第7页/共49页第八页，共49页。(4)假定阀各节流口流量系数(xsh)相等,即第8页/共49页第九页，共49页。称为节流口的液导。在流量系数Cd 和液体密

5、度 一定(ydng)时,它随节流口开口面积Ai 变化,即是阀芯位移的函数,其变化规律取决于节流口的几何形状。对于一个具体的四边滑阀和已确定的使用条件,参数gi 和ps(或qs)是已知的。对恒压源的情况下推导压力-流量方程(fngchng)时,可略去式(2-5)和式(2-6),消去中间变量pi 和qi,可得负载流量qL、负载压力pL 和阀芯位移 之间的关系,即由于各桥臂的流量方程是非线性的,在大多数情况下,阀的节流口都是匹配(ppi)和对称的,即式(2-15)和式(2-16)表示阀是匹配的,式(2-17)和式(2-18)表示阀是对称的。第9页/共49页第十页，共49页。对于(duy)匹配且对称的

6、阀,通过桥路斜对角线上的两个桥臂的流量是相等的,即这个结论可证明如下(rxi):如果q4 q3,假设q4 q2,则q3 p2 及p4 p2,显然这两个结论是矛盾的,所以q4 不能大于q2。同样q4 也不能小于q2,只能是q4=q2,同理可以证明q1=q3将式(2-9)和式(2-11)代入式(2-19),考虑(kol)到式(2-15)的关系,可得p1=p3。同样p2=p4。因此匹配且对称的阀,通过桥路斜对角线上的两个桥臂的压降也是相等的,将p1=p3 代入式(2-2)得将上式与式(2-3)联立解得第10页/共49页第十一页，共49页。在恒压源的情况(qngkung)下,由式(2-7)、式(2-2

7、0)、式(2-9)、式(2-10)、式(2-22)、式(2-23)可得负载流量为或或对式(2-5)或式(2-6)作类似的处理(chl),可得供油流量为第11页/共49页第十二页，共49页。二、滑阀的静态特性二、滑阀的静态特性(txng)曲线曲线1.流量特性(txng)曲线 阀的流量特性是指负载压降等于常数时,负载流量与阀芯位移之间的关系,即qL p ,其图形(txng)即为流量特性曲线。负载压降pL=0 时的流量特性称为空载流量特性,相应的曲线为空载流量特性曲线,如图2-11 所示。2.压力特性曲线阀的压力特性是指负载流量等于常数时,负载压降与阀芯位移之间的关系,即pL qL=常 。其图形即为

8、压力特性曲线。通常所指的压力特性是指负载流量qL=0 时的压力特性,其曲线如图2-12 所示。第12页/共49页第十三页，共49页。3.压力-流量(liling)特性曲线阀的压力-流量特性曲线是指阀芯位移 一定时,负载流量qL 与负载压降pL 之间关系的图形描述(mio sh)。压力-流量特性曲线族(图2-14 和图2-18)则全面描述(mio sh)了阀的稳态特性。三、阀的线性化分析三、阀的线性化分析(fnx)和阀的系数和阀的系数阀的压力-流量特性曲线是非线性的。利用线性化理论对系统进行动态分析时,必须将方程线性化。式(2-14)是负载流量的一般表达式,可以把它在某一特定工作点 附近展成台劳

9、级数,即如果把工作范围限制在工作点A 附近,则高阶无穷小可以忽略,上式可写成式(2-28)为压力-流量方程以增量形式表示的线性化表达式。第13页/共49页第十四页，共49页。下面(xi mian)定义阀的三个系数:(1)流量(liling)增益定义为(2)流量(liling)-压力系数定义为(3)压力增益(压力灵敏度)定义为定义了阀的系数以后,压力-流量特性方程的线性化表达式可写为第14页/共49页第十五页，共49页。一、理想零开口四边滑阀的静态一、理想零开口四边滑阀的静态(jngti)特性特性1.理想零开口四边滑阀的压力(yl)-流量方程理想零开口四边滑阀及其等效的液压桥路如图2-13 所示

10、。图2-13 中的液压桥路与图2-10 中的液压桥路是一样(yyng)的,假设理想零开口四边滑阀是匹配且对称的,因此可以直接利用第二节的分析结果得出理想零开口四边滑阀的压力-流量方程。第15页/共49页第十六页，共49页。由于是理想零开口阀,所以当阀芯处于阀套的中间位置时,四个控制(kngzh)节流口全部关闭。当阀芯左移 时 ,此时A1=A3=0,g1=g3=0,由式(2-24)和式(2-25)得式中负号(f ho)表示负载流量反向。因为阀是匹配对称的,则A2()=A1(-),可将式(2-34)和式(2-35)合并为第16页/共49页第十七页，共49页。若节流(ji li)口为矩形,其面积梯度

11、为W,则代入式(2-36)得为了使方程(fngchng)具有通用性,将它化成无因次形式,即第17页/共49页第十八页，共49页。无因次压力(yl)-流量曲线如图2-14 所示2.理想(lxing)零开口四边滑阀的阀系数理想零开口四边(sbin)滑阀的阀系数可由式(2-38)求得流量增益为压力增益为第18页/共49页第十九页，共49页。理想零开口(ki ku)四边滑阀的零位阀系数为二、实际零开口四边二、实际零开口四边(sbin)滑阀的静态特性滑阀的静态特性1.压力特性(txng)曲线在供油压力ps 一定时,改变阀的位移 ,测出相应的负载压力pL,根据测得的结果可作出压力特性曲线,如图2-15 所

12、示2.泄漏流量曲线在供油压力ps 一定时,改变阀芯位移 ,测出泄漏流量q1,可得泄漏流量曲线,如图2-16所示3.中位泄漏流量曲线如果使阀芯处于阀套的中间位置不动,改变供油压力ps,测量出相应的泄漏流量qc,可得中位泄漏流量曲线,如图2-17 所示第19页/共49页第二十页，共49页。中位泄漏流量(liling)曲线除可用来判断阀的加工配合质量外,还可用来确定阀的零位流量(liling)-压力系数。由式(2-25)和式(2-27)可得第20页/共49页第二十一页，共49页。利用式(2-46)关系给出实际(shj)零开口四边滑阀Kc0和Kp0的近似计算公式 由图2-17 看出,新阀的中位(零位)

13、泄漏流量(liling)小,且流动为层流型的,已磨损的旧阀(阀口节流边被液流冲蚀)的中位泄漏流量(liling)增大,且流动为紊流型的层流(cn li)状态下液体通锐边小缝隙的流量公式为阀的零位泄漏流量为两个节流口(图2-13 中的3、4 两个节流口)泄漏流量之和在层流状态下,零位泄漏流量为第21页/共49页第二十二页，共49页。由式(2-46)和式(2-47)可求得实际零开口四边滑阀的零位(ln wi)流量-压力系数为实际零开口四边滑阀的零位压力(yl)增益可由式(2-43)和(2-48)求得,即式(2-49)表明(biomng),实际零开口阀的零位压力增益主要取决于阀的径向间隙值,而与阀的

14、面积梯度无关。为了对零位压力增益有一个数量概念,下面作一个典型计算,取=1.4 10-2 Pas,=870kg/m3,Cd=0.62,rc=5 10-6m,由式(2-49)可得第22页/共49页第二十三页，共49页。参看图2-10,当阀芯在阀套的中间位置时,四个节流口有相同的正开口 ,并规定阀是在正开口的范围(fnwi)内工作,即 。假设阀是匹配和对称的,当阀芯按图示方向位移 时,则有将上两式代入式(2-25),可得正开口(ki ku)四边滑阀的压力-流量特性方程,即第23页/共49页第二十四页，共49页。无因次压力(yl)-流量方程为第24页/共49页第二十五页，共49页。无因次压力(yl)

15、-流量特性曲线如图2-18 所示正开口四边滑阀的零位系数可通过(tnggu)对式(2-50)微分,并在qL=pL=0 处导数值得到,即第25页/共49页第二十六页，共49页。正开口(ki ku)四边滑阀的零位(中位)泄漏流量应是节流口3、4(图2-10)泄漏流量之和,即正开口四边(sbin)滑阀的Kq0和Kc0也可以用零位泄漏流量来表示,即第26页/共49页第二十七页，共49页。一、零开口双边滑阀的静态一、零开口双边滑阀的静态(jngti)特性特性在图2-19 中,令U=0,即得零开口双边滑阀,当阀芯离开中间位置时,只有一个节流口通流,另一个节流口关闭,则压力(yl)-流量方程可直接写出:第2

16、7页/共49页第二十八页，共49页。为了使阀在这一点工作,必须使液压缸两腔活塞(husi)有效面积满足下式:在没有外负载力作用时,只要使活塞头一侧的面积(min j)Ah 等于有活塞杆一侧的面积(min j)Ar 的2倍,即如果有单向恒定外负载力时,则活塞面积就应当设计(shj)成满足式(2-63),即式中:FL单向恒定外负载力,FL 的方向与psAr 方向相同时取负号,反之取正号第28页/共49页第二十九页，共49页。在零位工作点(=qL=0 和pc0=)对式(2-59)或式(2-60)求偏导数值(shz),可得零开口双边滑阀的零位系数为二、正开口双边二、正开口双边(shungbin)滑阀的

17、静态特性滑阀的静态特性参看(cnkn)图2-19,流过节流口分别为第29页/共49页第三十页，共49页。压力(yl)-流量方程为写成无因次形式(xngsh)为第30页/共49页第三十一页，共49页。零位(ln wi)泄漏流量为第31页/共49页第三十二页，共49页。一、单喷嘴挡板一、单喷嘴挡板(dn bn)阀的静态特性阀的静态特性1.压力(yl)特性根据液流的连续性方程可得负载(fzi)流量为将固定节流孔、各可变节流口的流量方程代入上式,得式中:Cd0固定节流孔流量系A0固定节流孔的通流面积Cdf可变节流口的流量系数Af可变节流口的通流面积第32页/共49页第三十三页，共49页。第33页/共4

18、9页第三十四页，共49页。第34页/共49页第三十五页，共49页。第35页/共49页第三十六页，共49页。第36页/共49页第三十七页，共49页。二、双喷嘴挡板阀的静态二、双喷嘴挡板阀的静态(jngti)特性特性1.压力(yl)-流量特性双喷嘴挡板(dn bn)阀是由两个结构相同的单喷嘴挡板(dn bn)阀组合在一起按差动原理工作的,如图2-23所示第37页/共49页第三十八页，共49页。根据(gnj)流量连续性有利用(lyng)式(2-82),以上方程可简化为第38页/共49页第三十九页，共49页。用下述方法作出压力-流量(liling)曲线,选定一个 ,给出一系列qL 值,然后利用式(2-

19、91)和式(2-92)分别求出对应的p1 和p2 的值,再利用式(2-93)的关系,就可以画出压力-流量(liling)曲线,如图2-24 所示。与图2-22 所示的单喷嘴挡板阀的压力-流量曲线(qxin)相比,其压力-流量曲线(qxin)的线性度好,线性范围较大,特性曲线(qxin)对称性好。2.压力(yl)特性 双喷嘴挡板阀在挡板偏离零位时,一个喷嘴腔的压力升高,另一个喷嘴腔的压力降低。在切断负载(qL=0)时,每个喷嘴腔的控制压力p1 或p2 可由式(2-81)求得。当满足式(2-82)的设计准则时,可求得p1 和p2 分别为第39页/共49页第四十页，共49页。将两式相减,可得压力(y

20、l)特性方程为第40页/共49页第四十一页，共49页。这就是双喷嘴挡板阀在零位附近工作时的压力-流量方程的线性化表达式。由该方程可直接(zhji)得到阀的零位系数,即零位(ln wi)泄漏流量或中间位置流量为第41页/共49页第四十二页，共49页。三、作用三、作用(zuyng)在挡板上的液流力在挡板上的液流力首先研究(ynji)单喷嘴挡板阀的情况,参看图2-26 对于锐边喷嘴,在喷嘴端面由喷嘴孔直径DN 到喷嘴端面外径D 之间的环形面积上,液流的静压力对挡板(dn bn)的作用力可以忽略。这样,作用在挡板(dn bn)上的液流力主要由两部分组成,一部分是喷嘴孔处的静压力对挡板(dn bn)产生

21、的液压力,另一部分是射流动量的变化对挡板(dn bn)产生的反作用力,即第42页/共49页第四十三页，共49页。压力pN 可由断面(dun min)和断面(dun min)的柏努利方程求出,即将式(2-105)代入式(2-104)可得喷嘴孔出口(ch ku)断面上的流速可由下式求出,即第43页/共49页第四十四页，共49页。将式(2-107)代入式(2-106),可得挡板(dn bn)所受的液流力,即第44页/共49页第四十五页，共49页。作用(zuyng)在挡板上的净液流力为四、喷嘴挡板四、喷嘴挡板(dn bn)阀的设计阀的设计1.喷嘴(pnzu)孔直径DN第45页/共49页第四十六页，共49页。喷嘴孔直径DN 可根据系统(xtng)要求的零位流量增益确定,由式(2-100)可得,即2.喷嘴(pnzu)挡板的零位间隙零位间隙 可以这样确定:使喷嘴孔面积比喷嘴与挡板间的环形节流面积充分(chngfn)大,以保证环形节流面积是可控的节流孔,避免产生流量饱和现象。通常取:简化后得第46页/共49页第四十七页，共49页。3.固定(gdng)节流孔直径D0当DN 和 确定后,且流量系数(xsh)Cd0、Cdf已知时,可由式(2-79)求得固定节流孔直径D0,即第47页/共49页第四十八页，共49页。第48页/共49页第四十九页，共49页。