《施工方案》恒大海泉湾花园一标段(A1、A3地块)承插型轮扣式支模专项施工方案（104P）8.doc

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1、恒大海泉湾花园一标段（A1、A3地块）承插型轮扣式支模专项施工方案目录第一章： 编制依据6第二章： 工程概况72.1 工程简介72.1.1 工程概况72.1.2 1#商业建筑工程概况82.1.3 122#、123#住宅建筑工程概况82.1.4 124#商业建筑工程概况82.1.5 售楼部建筑工程概况82.1.6 1#商业结构工程概况92.1.7 124#商业结构工程概况92.1.8 122#、123#住宅结构工程概况102.1.9 售楼部结构工程概况112.2 支模概况说明112.2.1 1#商业支模概括说明112.2.2 124#商业支模概括说明122.2.3 122#、123#住宅支模概括

2、说明122.2.4 售楼部支模概括说明122.3 支模特点、注意重点132.3.1 支模特点介绍132.3.2 支模搭设注意重点132.4 支模施工条件13第三章： 支模设计方案153.1 模板及支撑架的材料选择153.2 高支模系统设计153.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置163.4 模板支撑系统设置示意图173.5 支模搭设说明183.5.1 400800mm及以下等梁搭设方式183.5.2 150、130、120、100mm板搭设方式183.5.3其他搭设要求183.6 计算方式选择依据19第四章： 计算书204.1 5.0米400800mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书204.1.1

3、计算参数204.1.2模板面板计算214.1.3梁底支撑龙骨的计算224.1.4梁底顶托梁计算244.1.5立杆的稳定性计算264.1.6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算274.1.7 支模体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算294.2 5.0米高150mm楼板轮扣钢管高支撑架计算书304.2.1计算参数304.2.2模板面板计算314.2.3支撑龙骨的计算334.2.4托梁的计算344.2.5立杆的稳定性计算荷载标准值364.2.6立杆的稳定性计算364.2.7支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算384.2.8支模体系钢管立杆基础为各层楼板受压承受能力计算

4、40第五章： 施工准备、计划415.1 施工准备和计划415.1.1 施工前准备415.1.2 施工进度计划415.1.3 技术交底415.2 物质准备和计划435.2.1 材料和设备准备435.2.2 材料和设备计划435.3 劳动力准备和计划445.3.1 劳动力准备445.3.2 劳动力计划备45第六章： 支模施工管理措施466.1 管理组织机构及管理职责466.1.1 支模安全管理组织机构框架图466.1.2 各管理人员职责466.2 材料管理措施506.3 使用管理措施516.4 拆除管理措施516.5 支模施工安全管理措施52第七章： 支模的安装、拆除547.1 支模的安装547.

5、1.1 施工顺序547.1.2 支撑架搭设方法557.1.3 模板支撑系统构造要求措施567.1.4 模板工程质量保证措施577.2 支模的拆除587.2.1 模板拆除条件587.2.2 拆除顺序587.2.3 模板工程拆除安全保证措施58第八章： 检查、验收618.1 验收程序618.2 验收人员618.3 验收内容618.4 施工方案搭设的验收63第九章： 安全技术措施649.1 一般安全要求649.2 高处作业安全技术措施659.3 支撑架体系施工安全技术措施659.4 模板安装安全技术措施669.5 模板体系拆除安全技术措施67第十章： 支撑架系沉降观测6910.1 监测目标6910.

6、2 监测要求7110.3 监测人员组成7110.4 支模支撑系统观测点措施71第十一章： 事故预防应急预案7211.1 应急救援指挥机构7211.2 事故应急处理程序7211.3 事故应急处理措施7411.3.1 高处坠落的应急措施7411.3.2 物体打击预防及应急措施7511.3.3 支架坍塌预防及应急措施7611.3.4 救护场所选择7711.3.5 救护工具7811.3.6 应急救援装备78第十二章： 支模施工质量保证措施7912.1 原材料的质量7912.2 技术交底7912.3 轴线偏位的预防措施7912.4 垂直偏差的预防措施7912.5 标高不正确的预防措施8012.6 柱、梁

7、模板胀模的预防措施8012.7 梁模下垂、失稳倒塌的预防措施8012.8 漏浆的预防措施8112.9 拆模时出现缺陷的预防措施81第十三章： 混凝土浇筑施工技术措施8213.1 施工部署8213.2 工艺流程8213.3 作业准备8213.4 混凝土生产8213.5 混凝土运输8313.6 混凝土泵送操作工艺8313.7 泵管固定措施及浇筑过程中的荷载控制措施8513.8 浇筑与振捣8513.9 梁板砼浇筑8613.10 砼养护86第十四章 ： 施工图87开平住宅建筑工程集团有限公司88第一章： 编制依据为了确保施工安全、防止发生模板支撑系统倒塌事故，加强施工安全的管理。根据危险性较大的分部分

8、项工程安全管理办法（建质200987号文件）的要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本方案。本专项施工方案主要参考以下规范和标准：1、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）2、建筑结构荷载规范 （DBJ15-101-2014）（广东省标准）3、建筑结构荷载规范 （GB50009-2015） 4、混凝土结构设计规范 （GB50010-2015） 5、混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）6、钢结构工程施工质量验收规范 （GB50205-2001）7、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）8、

9、建筑施临时支撑结构技术规范 （JGJ300-2013）9、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 10、建质200987号文件11、粤建质201113号文件12、建筑施工组织设计规范 （GB/T-2009）13、恒大海泉湾花园一标段（A1、A3地块）工程建筑、结构施工图纸、施工组织设计。14、计算软件：PKPM施工软件（CMIS_V4.0_2015版8月27日）第二章： 工程概况2.1 工程简介2.1.1 工程概况工程名称恒大海泉湾花园一标段（A1、A3地块）工程地点珠海市高栏港区平沙镇三虎山南侧建设单位珠海市恒大海泉湾置业有限公司设计单位景森设计股份有限公司监理单位广州市恒合工程监理

10、有限公司勘察单位韶关地质工程勘察院施工单位开平住宅建筑工程集团有限公司总建筑面积200440.6m2结构形式混凝土框架结构工期296个日历天珠海恒大海泉湾花园一标段由A1、A3两块地组成，总建筑面积约为200440.6平方米，包括8栋19F高层住宅、4栋15F高层住宅、8栋11F高层住宅，4栋7F花园洋房、2/3层别墅62栋，幼儿园1栋，销售中心1栋、综合楼1栋及一栋2层商业。序号单位工程名称（注明栋号）栋数地上层数地下层数地上面积(m2)地下面积(m2)建筑面积(m2)一一标段1A1地块19层高层住宅819154330.542099.27156170.772A1地块15层高层住宅415121

11、9243A1地块11层高层住宅811128848.64A1地块7层住宅4718968.45A1地块别墅542/31175898814.2426403.246A3地块别墅82/314049198460337销售中心12/4033.7/4033.78综合楼1212552.8407.532960.339幼儿园13/2400/240010商业12/2439.54/2439.54一标段小计147135.5453305.04200440.582.1.2 1#商业建筑工程概况序号层数层高建筑面积建筑物高度1一层6.0米2486.3平方米15.5米2二层5.0米2177.19平方米3屋面层4.5米145.99

12、平方米4地上2层，建筑面积为4809.08平方米。2.1.3 122#、123#住宅建筑工程概况序号层数层高建筑面积建筑物高度1地下一层5.4米808.30平方米64.90米2一层5.4米808.30平方米3二至十九层3.0米739.96平方米4屋面层5.56米60.48平方米5地上19层，总建筑面积为14989.88平方米。2.1.4 124#商业建筑工程概况序号层数层高建筑面积建筑物高度1地下一层3.5米463.26平方米27.65米2一层6.0米1610.61平方米3二层5.8米884.98平方米4屋面层2.8米103.99平方米5地上2层，总建筑面积为3062.84平方米。2.1.5

13、售楼部建筑工程概况序号层数层高建筑面积建筑物高度1一层6.0米1603.20平方米15.0米2二层5.0米1359.33平方米3屋面层4.5米125.12平方米4地上2层，建筑面积为3087.65平方米。2.1.6 1#商业结构工程概况1、本工程的设计基准期为50年，结构的设计使用年为50年，建筑结构的安全等级为二级。2、本工程抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑抗震设防分类为，场地类别为类，地面粗糙度为B类。3、本工程地基基础设计等级为丙级，建筑场地类别为II类。4、结构层高及混凝土强度表如下：2.1.7 124#商业结构工程概况1、本工程的设

14、计基准期为50年，结构的设计使用年为50年，建筑结构的安全等级为二级。2、本工程抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑抗震设防分类为，场地类别为类，地面粗糙度为B类。3、本工程地基基础设计等级为丙级，建筑场地类别为II类。4、结构层高及混凝土强度表如下：2.1.8 122#、123#住宅结构工程概况1、本工程的设计基准期为50年，结构的设计使用年为50年，建筑结构的安全等级为二级。2、本工程抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑抗震设防分类为，场地类别为类，地面粗糙度为B类。3、本工程地基基础设计等级为

15、丙级，建筑场地类别为II类。4、结构层高及混凝土强度表如下：2.1.9 售楼部结构工程概况1、本工程的设计基准期为50年，结构的设计使用年为50年，建筑结构的安全等级为二级。2、本工程抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，建筑抗震设防分类为，场地类别为类，地面粗糙度为B类。3、本工程地基基础设计等级为丙级，建筑场地类别为II类。4、结构层高及混凝土强度表如下：2.2 支模概况说明说明：本方案针对本工程支摸高度不大于5.0米的支模，采用轮扣式钢管支撑体系。1、1#商业夹层的3.0米、二层的5.0米。2、124#商业地下室的3.5米。3、122#、123#

16、住宅标准层的3.0米。4、 售楼部夹层的3.0米、二层的5.0米。5、其他层高不超过5.0米的楼层。2.2.1 1#商业支模概括说明（1）夹层的支模高度为3.0米。（2）二层的支模高度为5.0米。（3）一至屋面层楼板混凝土强度为C30，板厚度为120mm。（4）梁截面尺寸：400800、250700、200600、200400mm等梁。（5）最梁大截面为400800mm，梁板的最大跨度为24.0米。（6）基础为各楼层楼板，凝土强度为C30，板厚度为120mm。2.2.2 124#商业支模概括说明（1）124#商业地下室的支摸高度3.5米。（2）地下室顶板混凝土强度为C30，板厚度为150、12

17、0、100mm。（3）梁截面尺寸：300800、300715、300500、2001020、200990、200950、200870、200770、200650mm等。（4）最梁大截面为500800mm，梁板的最大跨度为12.0米。（5）基础为地下室底板板。2.2.3 122#、123#住宅支模概括说明（1）122#、123#住宅标准层的支摸高度3.0米。（2）各标准层楼板混凝土强度为C40、C35、C30，板厚度为130、120、100mm。（3）梁截面尺寸：200700、200685、200600、200400、200500mm等。（4）最梁大截面为200700mm，梁板的最大跨度为7.4

18、米。（5）基础为地下室底板板。2.2.4 售楼部支模概括说明（1）夹层的支模高度为3.0米。（2）二层的支模高度为5.0米。（3）一至屋面层楼板混凝土强度为C30，板厚度为120mm。（4）梁截面尺寸：400800、250700、200600、200400mm等梁。（5）最梁大截面为400800mm，梁板的最大跨度为12.4米。（6）基础为各楼层楼板，凝土强度为C30，板厚度为120mm。2.3 支模特点、注意重点2.3.1 支模特点介绍1、本工程支模采用承插型轮扣式钢管支模。2、梁、板底龙骨选择50100mm木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择483.5钢管作为支撑第二层龙骨。3、全部梁板模板

19、支撑架的立杆基础均落在在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板或地下室顶板结构面上。4、支撑架立杆底部垫板上均设固定底座或可调底座；3、支模的支撑立杆需和周边的柱子抱住、顶紧措施。5、第二层龙骨铺设在承插型轮扣式支撑架支顶可调托撑上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。6、本工程本工程在模板措施这块需严格按要求控制，每个支模施工前需技术交底方可施工。7、支模的选择50100mm木方作为支撑第一层龙骨，顶托梁选择483.5双钢管作为支撑第二层龙骨。2.3.2 支模搭设注意重点1、本工程3.0、3.5、5.0米支模从下往上搭设两道水平剪刀撑，标高分别为+0.35和在梁底搭设一道。

20、2、垂直剪刀撑必须控制8米立杆一道，而从四周向中间搭设。3、支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱子为2步距一道。4、本轮扣材料，搭设中易为梁板分开独立支撑，所以在搭设过程中，特别注意梁板连为整体不得分离。5、当个别轮扣架脚手架因尺寸不符，无法拉设横杆将独立架体连接成个整体时，须增设钢管进行拉结（两端设扣件拉结）。2.4 支模施工条件本工程位于珠海市高栏港区平沙镇三虎山南侧，支模的施工位置空旷、平坦，施工临时用地较完善。现场施工环境良好，施工区域与城市交通道路已贯通。施工用水已接通，施工用电已接通，施工场地完善.临时设施已完善。施工人员配备齐全，施工特殊工种证件齐全。施工材料合格，材料配备到场。

21、第三章： 支模设计方案3.1 模板及支撑架的材料选择1、模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。2、木方：统一采用50100mm木方。3、支撑架系统：采用483.5承插型轮扣式钢管脚手架及其配套配件。4、垫板：采用脚手架配套底座，垫板为25025018厚胶合板垫放。本工程采用轮扣架钢管脚手架的规格及编号见下表：名称型号（mm）作用尺寸（mm）立杆LG-30300LG-60600LG-90900LG-1201200LG-1501500LG-1801800LG-2102100LG-2402400横杆HG-30300HG-60600HG-90900可调底座DZ-700700可调顶托DT

22、-7007003.2 高支模系统设计1、本工程的各层的支模梁板支顶采用承插型轮扣式钢管支顶，全部梁模板支撑在已浇筑混凝土的室内钢筋混凝土梁板结构面上，支撑架底部垫板上应设固定底座；第二层龙骨铺设在钢管架支顶上，第一层龙骨铺设在第二层龙骨上，梁、板底板铺设在第一层龙骨上。2、梁的底板、侧模板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨采用50100mm的木方，第二层龙骨采用483.5钢管。梁侧竖方50100mm的木方，对拉螺栓采用12，外楞采用483.5双钢管（材质Q235）,压脚采用50100mm的木方，梁底与侧模的接触面采用企口连接。3、板的底板采用18mm厚木胶合板，第一层龙骨均采用50100mm的

23、木方，第二层龙骨采用483.5钢管。3.3 承插型轮扣式钢管模板支撑架布置1、立杆基础：立杆基础采用25025018（厚）胶合板作为垫块。2、扫地杆：离地面350mm处设置通长纵横扫地杆一道，纵上横下。3、纵横水平杆布置：纵横连续设置，垂直步距1.2m，水平加固杆应顶至周边的墙、柱上，加强支模的整体抗倾覆能力。保证模板的整体稳定性，条件允许的情况下与结构砼柱拉结，碰到梁的部位与梁顶紧（即所有水平拉杆均与四周的建筑物顶紧顶牢）。4、垂直剪刀撑：在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m由下至上的垂直连续式剪刀撑，其宽度宜为58m。剪刀撑与地面倾角为4560，剪刀撑杆件的

24、底端应与地面顶紧，用扣件扣紧。5、水平剪刀撑：为加强架体稳定性，在架体+350mm处和梁底处，增加上、下二道水平剪刀撑。6、钢管连接：所有剪刀撑钢管连接均采用配套扣件搭接连接；立杆和横杆采承插借口连接。7、抱柱措施：支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱措施为2步距一道。8、可调托撑：支撑架顶部、底部采用可调托撑时。顶托螺杆不得超过300mm，底托螺杆不得超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3.4 模板支撑系统设置示意图1、梁模板支撑系统设置示意图梁模板支撑体系搭设正面示意图 2、板模板支撑系统设置示意图板模板支撑体系搭设正面示意图 板模板支撑体系搭

25、设立体示意图3.5 支模搭设说明3.5.1 400800mm及以下等梁搭设方式1、400800mm及以下等梁使用两排立杆受力。2、立杆纵横向间距为0.91.2m。3、顶托梁使用单钢管受力。4、梁底木方采用50100mm间距250mm。5、立杆步距为1.2m。3.5.2 150、130、120、100mm板搭设方式1、本工程板厚有：150、130、120、100mm厚板。2、立杆纵横向间距为0.91.2m。3、顶托梁使用单钢管受力。4、梁底木方采用50100mm间距300mm。5、立杆步距为1.2m。3.5.3其他搭设要求1、本工程支模施工使用483.5mm承插型轮扣式钢管。木方采用50100m

26、m松木。2、垂直撑剪刀按设立图搭设，必须从外排四周开始向立面搭设立杆进行搭设。纵向间距为8米为一排。3、立杆和柱连接按设计图搭设。4、支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。5、梁立杆垫块采用200200mm18mm胶合板。6、梁板支模的纵横向横杆步距为1200mm。扫地杆高度为350mm。7、最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在0.2米以内。梁顶托不得升出大于200mm。8、由于本工程模板使用承插型轮扣式钢管支架。所以立杆轮扣节点间距为0.6数设置，横杆长度为0.3米模数设置。9、浇筑

27、支模层混凝土时，必须待立杆基础层的楼板混凝土强度达到100%方能浇筑。10、支模体系必须整体拉通，梁板要拉通，不得梁单独搭设。3.6 计算方式选择依据1、计算为了考虑到钢管的使用次数等不利因素。用483.0的标准钢管进行计算。但现场均使用483.5标准的钢管。2、由于400800mm及以下梁，高度为5.0米，所以按400800mm梁5.0米，采用2排支撑立杆计算，立杆纵横向间距为0.91.2m，顶托梁使用单钢管。3、由于各层楼板高为5.0、3.5、3.0米，板厚度为150、130、120、100mm，所以150m板按5.0米计算，立杆纵横向间距为0.91.2m，顶托梁使用单钢管。4、计算过程见

28、计算书。第四章： 计算书4.1 5.0米400800mm梁模板轮扣钢管支撑架计算书4.1.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。顶托采用单钢管：483.0。梁底按照均匀布置承重

29、杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。4.1.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.8000.400+0.5000.400=8.

30、360kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.400=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00

31、N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.208.360+1.401.800)0.2500.250=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/21600=3.632N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.360+1.41.800)0.250=1.883kN截面抗剪强度计算值 T=31883.0/(2400.00018.000)=0.392N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强

32、度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.3602504/(1006000194400)=0.190mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4.1.3梁底支撑龙骨的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.250=5.100kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.800+0.400)/0.400=0.625kN/m(3)活

33、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.250=0.450kN均布荷载 q = 1.205.100+1.200.625=6.870kN/m集中荷载 P = 1.400.450=0.630kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.689kN N2=1.689kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.876kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.689k

34、N经过计算得到最大变形 V= 2.049mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.876106/83333.3=10.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=

35、31.689/(250100)=0.507N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =2.049mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!4.1.4梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.248kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.426kN经过计算得到最大变形

36、 V= 0.174mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.248106/1.05/4491.0=52.59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.174mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!4.1.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.426kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.

37、200.1425.000=0.851kN N = 4.426+0.851=5.277kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=5277/(0.588424

38、)=21.171N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5000.8000.241=0.096kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0961.2001.60

39、0/16=0.081kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0961.2001.6001.600/8-0.0811.600/4=0.019kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.426+1.20.709+0.91.40.019/0.600=5.318kN经计算得到=5318/(0.588424)+19000/4491=25.230N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0960.6001.200=0.069kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.06

40、9=0.069kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.069=0.098kN支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.098+(4.000-1)0.098=0.393kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.0000.069=0.278kN架体自重为0.709kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.1.6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算一 已知计算数据混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2局部荷载设计值Fl=5.28kN截面高度h=120mm局部荷载边

41、长a=900mm局部荷载边长b=1200mm混凝土保护层厚度d=15mm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值pc,m=2N/mm二 计算简图如下：三 冲切计算局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算： 式中 h截面高度系数：当h800mm时，取1.0；当h2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；系数，应按下式两个公式计算，并取其较小值： 式中 um临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长； s局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2； s板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；计算得： um=(a+ah/b+b+bh/a)2=(900+900120/1200+1200+1200120/900)2=4700mm 1=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1