真空紫外辐射对碳环氧复合材料性能的影响.pdf

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1、书书书!第#卷!第 期强激光与粒子束$%&#，(%!)*+年 月,-.,/0123 45623 5(7/538-942:25;6，)*+!文章编号：!*?A)（)*+）*?*A?*真空紫外辐射对碳!环氧复合材料性能的影响!姜利祥，)，!何世禹，!盛!磊)（哈尔滨工业大学，黑龙江 哈尔滨+*；!)中国空间技术研究院，北京*)B）!摘!要：!介绍了真空紫外线的模拟和射流式真空紫外辐射模拟设备的工作原理、技术参数及特点，并利用该设备及其它分析手段对环氧树脂浇铸体（2/CD）和碳E 环氧复合材料（9E 2CD）在真空紫外线辐照作用下的出气、质量损失率、层间剪切强度和表面状态的变化进行了研究。试验结果表

2、明：真空紫外线辐照导致材料产生明显的出气效应，质量损失率呈现先递增后趋于平缓的趋势；#)D*FGH 辐照剂量下，2/CD 的质量损失是9E 2CD 的 A 倍，9E 2CD 的层间剪切强度与辐照前相比下降了 A AI；环氧树脂破损较重，而碳纤维表面状态基本完好，并对内部的环氧树脂起到一定的保护作用。!关键词：!真空紫外线；!碳E 环氧复合材料；!出气；!质量损失率；!层间剪切强度!中图分类号：!0D+!文献标识码：!5!真空紫外辐射（$J$）在太阳总辐射能中所占比例很小，但其作用却十分重要，)。它能使地球高层大气强烈电离而形成电离层；航天器表面受它们的作用后，会发生光电效应，使航天器表面带电，

3、这将影响航天器内电子系统与磁性器件的正常工作。光子作用于材料，将导致材料内的分子产生光致电离和光致分解效应，尤其会破坏航天器上高分子材料的化学键A。美国(565 的 472K 试验平台和俄罗斯“和平号”空间站的搭载试验结果表明，+，在近地轨道空间环境中，真空紫外辐射对无保护层的聚合物材料具有极强的破坏作用，试样的颜色发生改变，有明显的质量损失和析气现象发生，试样的尺寸和力学性能也发生了很大变化C，可凝挥发物还会影响航天器上光学器件和电子器件的正常工作，乃至使其失灵#。碳E 环氧复合材料（9E 2）具有密度小、高比强、高比模、热膨胀系数小等优异特性，在卫星的本体结构、太阳电池阵、天线、太空望远镜

4、和空间站等航天器上已大量应用D。本文简要介绍射流式真空紫外辐射模拟器的工作原理、性能和特点。利用模拟空间的真空紫外辐射环境，对辐照后 9E 2 的出气成分、质量损失、力学性能和碳纤维表面形貌的变化进行了研究。#$实验部分#$试验设备及材料!射流式真空紫外辐射模拟器可以模拟+L)*M 波长范围内的连续能谱。工作原理是用低温冷头和抽真空系统保持真空室中真空度为*N+/=，温度低于)*O，工作气体经过超声喷嘴形成超声气流进入真空室，电子枪发射电子束垂直于射流射向轴心，产生的真空紫外线经过开孔进入真空辐射室。在开孔处装有电容管，使射流与电子束激发产生的其它带电粒子发生偏转，避免其照射于试样表面。该设备

5、模拟的真空紫外线能谱分布极其接近而且能量大于实际太阳远紫外辐射能量，辐射强度在*#L*)1E M)之间连续可调B。!采用天津合成材料研究所生产的多官能环氧树脂 CD，环氧度*C，分子结构式为：!固化剂选用三氟化硼单乙胺（:KA?;25），通过一定的固化工艺制得树脂浇铸体 2/CD。然后选用日本东丽公司生产的;*:?AO 碳纤维，用混合好的树脂溶液排布无纬布，无纬布下料，手糊铺层，热压罐固化制得碳E环氧复合材料 9E 2CD，纤维的体积含量为 C*I。用专用工具将试样切割，树脂浇铸体尺寸为*MM P*MMP MM，碳E 环氧复合材料尺寸为*MM PC MM P MM。!收稿日期：)*?*?A；!

6、修订日期：)*?*D?C基金项目：国家重大基础研究专项经费资助课题（.BBB*C+*）作者简介：姜利祥（B#），男，博士，主要从事空间环境效应地面模拟与防护技术研究工作，北京市BDA)信箱；2?M=Q&：R&SDB#)TCA U%M。万方数据书书书!#试验方法 真空紫外线波长!为#$%&(；辐照强度!)&!%*+(,%；辐照剂量范围 )%-.&$-/%0&123；真空度-&,*45，试样温度低于-#&6。出气成分测试在 78 型单极射频质谱仪上进行。质谱仪安装在真空室内，在辐照条件下进行原位测试，其测量范围可达-$#&(!1!，测量精度为&!#(!1!。质量损失在德国 79%-&8 高精度微量

7、天平上进行，精度-&,#:。每种试样取;件，每件称重;次取算术平均值，质量损失率 81?1,#5?A1B）$%，单位:C(%。在电子万能材料实验机 DE8FGHE 7HIJ=-0.上测量层间剪切强度#D=88，加载速度&)%(C(K，测试方法按国标 LM;#/0%进行。原子力显微镜（）中曲线-），有少量的 9T;（-#），9T*和 H（-.）生成。9H（%0），H%（;%）和 9H%（*）有一定量的增长（图-（）及（O）中曲线%、曲线;和曲线*）。当辐照剂量大于*;%&123时，环氧树脂表面的高分子链段损伤严重，出现了相对分子质量 B相对较大的挥发物和离子碎片 9;T.（*%），9T%T!;H

8、T（*#），9*T0（#.），9#H9T!;9TUT!%（#0），9;T/9)H（/-），9#H9T!%9T!;9T%!UT（/%），9#H9T!%9T!%9T!;9TUT!%（0.），9.T#H U T（V*）。这些挥发物有可能在空间低温条件下冷凝在航天器的敏感器件表面而造成污染。NK:!-7522 2P1OAB5?:5212 K A31 W5OXX(O35(1B 5?A1B YZY KBB5K5AK J4.*0图-J4.*0 真空紫外辐照后真空室内的质谱图!#真空紫外辐射对质量损失率（87=）的影响 结果如图-所示。辐照剂量低于*;%&123 时，YZY 对材料的损伤作用相对较小，真空效应

9、主要是材料固化过程中残留的水气和溶剂率先挥发，产生微量的质损。J4.*0 和 9C J.*0 的 87=相差不大并且递增幅度相近。在*;%&$0.*&123 辐照剂量区间，辐照剂量增大，试样表面的辐解程度开始大于交联程度，小分子挥发性辐解产物量增多，87=呈加速递增的趋势。当 大于 0.*&123 后，87=的增幅开始趋于平缓。为-/%0&123 时，J4.*0 的 87=约为 9C J.*0 的;!*倍（图%中曲线-）。YZY 对材料表面的主要作用是光电效应，激发的二次电子在表层的入射深度有限。辐解产物主要来自树脂基体，最外层的环氧树脂辐解程度较重，产生的小分子辐解产物率先挥发，导致 87=

10、加速递增。随着辐照剂量的进一步增大，树脂表面较深层的辐解程度逐渐加重，但是与最外层相比相对较轻，质量损失减小，87=增势减缓。9C J.*0 中环氧树脂的体积含量仅为*&，并且碳纤维的抗辐照性能较好，对深层的树脂基体起到一定的屏蔽作用，导致 9C J.*0 的 87=小于 J4.*0，并且在 0.*&$-/%0&123 辐照剂量区间，9C J.*0 的 87=基本不变（图%中曲线%）。!$#真空紫外辐射对层间剪切强度（#D=88）的影响 复合材料的层剪强度主要由界面层的剪切强度和树脂基体的剪切强度决定。图;为 9C J.*0 的#D=88与%;-强激光与粒子束第-/卷万方数据!#$%&!()*

11、#+,+-./.012/134 51-6789:图%&6789:的质量损失与+,+辐照剂量关系!#$;&!689:图;&=689:的!689:的!*值略有上升，这可能是由于材料固化过程中残留水气的挥发导致纤维和基体的界面结合力增强。当辐照剂量大于%?8 43A 时，!*值呈下降趋势，随着辐照剂量的增加，树脂基体的损伤程度加重，导致纤维和基体的界面结合力下降，!689:的!689:试样表面进行原子力显微镜（(!)）观察，结果如图 9 所示。辐照前，碳纤维表面富脂（图 9（.），+,+辐照后，碳纤维表面的环氧树脂受到严重破坏，?B%:43A 辐照剂量下，碳纤维表面包裹的树脂基本消失但碳纤维状态完好

12、（图 9（D）。&对真空紫外辐照前后=689:试样表面进行 E 射线衍射分析（EFG），结果如图 H 所示。辐照前后 EFG 谱图基本没有变化，衍射峰位置（%#）未变，无新的衍射峰出现，说明没有新的晶相生成，辐照未改变碳纤维的内部结构。辐照前后=峰的高度只有微小的变化，表明+,+辐照作用下碳纤维的破坏并不严重，=689:的质量损失主要来自于环氧树脂基体。!#$9&(!)IJ-1#-.KA3 3A1L2#0A4 JA.2#4 2 3M-5.J4 30.04 15 J.-D12 5D4-3D451-4（.）.2/.504-（D）+,+-./.012 51-0A4/134 15?B%:43A图 9&

13、真空紫外辐照前（.）后（D）碳纤维表面的(!)形貌$#结#论&真空紫外辐照作用下，6789:和=689:会产生出气效应。辐照初期以相对分子质量$-低于 9 的小分子挥发物和离子碎片为主，氢气的出气量相对较多。随着辐照剂量的增加，出气成分中出现了相对分子质量较大的挥发物和离子碎片。&!()*随着+,+辐照剂量的增加呈递增趋势。当辐照剂量大于:89 43A 后，!()*的增幅开始趋于平缓。辐照剂量为?B%:43A 时，6789:的!()*约为=689:的;$9 倍。&!689:的!环氧复合材料性能的影响万方数据!#$%&()*+,-.,/0*1234#.15-164#5 4*/,76-5*.6.5

14、 27-6,824 785,*8572,5（6）649 67.5,（8）:;:,696.24图%&真空紫外辐照前（6）后（8）碳纤维表面的()图谱参考文献：(，?6,5.)，A/,-5=B)，5.6=$C15 4.54*.D 4.15/=.,6E2=5.*2=6,*+5-.,/0 B$!#$%&()!*+!，FG，!（HI）：FJ$K&L4.5,5#5,L M，L6=N，O-109.P5?$O2=6,;:,696.24 649 45/.,6=+6,.-=5 9*.,8/.24 4 B/=D FGI.15,02*+15,5 B$,&-.$/$)，FG%，：Q%$59.59 8D?/D5445 C

15、)，MON A/8=-6.24*)E*24，H22,93WP，C15H5.15,=64*，FFQ$GKR$X&!#$%&()，*+%,-./$0123,4&256 7&8-191:,6,37&#,91&;&-,&S$.125：/+5，FJK$QJJX$%&!5=85-P)Y$L#1U.2/#145*#,6+1.5Z 5+2VD-20+2*.5 06.5,6=5V+5,054.($HNON HFKUKXJX$G&?,6005,L T，#1.064 B A$O/,76-5-16,6-.5,6.24 27)M!-6,824 785,Z+2=D05,06.,V-20+2*.5*($HNON HF%UK

16、IFRR$Q&O=50+O，2/4#A(，.5 B,B$M775-.*27)M!7=#1.5V+2*/,5 24*5=5-.59+2=D05,06.,V,5*4-20+2*.5 06.5,6=*($HNON HFKUKXJXK$J&姜利祥，何世禹，盛磊，等$碳（石墨）Z 环氧复合材料及其在航天器上应用研究进展 B$材料工程，KRR，（F）：IFXI$（B64#，L5 O，O154#，5.6=$N+=-6.24 27-6824（#,6+1.5）785,Z 5+2VD-20+2*.5*4.15*+6-5-,67.649.15,5*56,-1 24.15,8516E2,*$0-1$23-4)*53$

17、2635，KRR，（F）：IFXI）F&姜利祥，何世禹，盛磊，等$射流式真空紫外辐照模拟设备及其应用 B$光学技术，KRRK，#$（X）：IKKIK%$（B64#，L5 O，O154#，5.6=$N#6*UW5.D+5 27 E6-/0/=.,6E2=5.*0/=6.2,649.*6+=-6.24$7&13.)8$.%4%5(，KRRK，#$（X）：IKKIK%）%&()*&+,(-.-/)0,+1*/)0,21,)1*3*3 40*40)15*&(,06*37 4*89(*.4*51)BTNH?UV64#，K，&LM O1UD/，&OLMH?5K（9:-2;3 8$.%4%5(，:-2;3%

18、RRR,&-.$8$.%4%5(，+9 79 B%C FJIK，B$3D35 ONS），4.5,=6D5,*156,*.,54#.1（!TOO），649 E6,6.24 4*/,76-5*.6.5 27 5+2VD-6*.4#2.（MAGXJ）649-6,824Z 5+2VD-20+2*.5*（Z MGXJ）/495,:;:35,5*./959/U*4#.15 682E5 95E-5 6*35=6*2.15,646=D*0564*$(5*/=.*123.16.:;:5V+2*/,5,5*/=.59 4 28E2/*2/.#6*5775-.，31=5 06*=2*,6.2*123*6.,549

19、27 6*-5494#72=2359 8D=5E5=4#277；.15 06*=2*27 MAGXJ*I$X.05*27.16.27 Z MGXJ/495,92*5 27 Z MGXJ 67.5,5V+2*/,5*95-,56*59.2 I$I 27.16.8572,5.15 5V+2*/,5；.15 5+2VD*9606#59#,56.=D，31=5.15*/,76-5 27-6,U824 785,P55+*4#229-249.24*5,E4#6*6+,2.5-.24 72,.15 4*95,5+2VD$&;9 6,824Z 5+2VD-20+2*.5；&_/.#6*4#；&S6*=2*；&T4.5,=6D5,*156,*.,54#.1XI强激光与粒子束第 Q 卷万方数据