高速公路高坡便桥设计方案和计算书.pdf

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1、高坡拌合站便道横跨隧道便桥施工方案和力学检算书编编制：制：审审核：核：批批准：准：日日期期:目目录录第 1 章 概述.11.1 工程概况.11.2 设计说明.11。3 设计依据.21。4 技术标准.21.5 便桥钢材选用及设计参数.3第 2 章 荷载计算.32.1 上部结构恒重.32。2 车辆荷载.42。3 人群荷载.4第 3 章 纵梁计算.43。1 纵梁最不利荷载确定.43.2 纵梁计算.5第 4 章 横梁计算.64.1 横梁最不利荷载确定.64。2 砼罐车荷载下横梁检算.6第 5 章 24M跨贝雷架计算.75.1 荷载计算.75.2 挂车80 级荷载下贝雷架计算.8第 6 章 MIDAS空

2、间建模复核计算.96。1 Midas 空间模型的建立.96。2 工况一计算.96.3 工况二计算.10第 7 章 桥台地基承载力验算.11第 8 章 细部构造计算.128.1 销子和阴阳头计算.128。2 端部支座钢板下砼局部承压计算.128.3 桥台砼抗冲切计算.13第 9 章 结 论.13第 10 章 施工方案.1310.1 桥台施工.1310。2 贝雷架安装.1410。3 横梁安装.1410.4 纵梁及钢板安装.1410。5 通车试验.1410。6 施工安全及保证措施.14第第 1 1 章章 概概 述述1 1。1 1 工程概况工程概况高坡拌合站设置于线路里程DK417+400处横向200

3、米一平坦旱地范围内（见附图），设办公生活区、搅拌楼、砂石料场、道路、绿化带，占地面积合计 270000m2，拌合站下埋深 27.03 米处有高坡隧道通过，隧道宽 14m；拌和站门前有便道一条，由原来的乡道改建而成,便道处纵断面根据线路纵断面图确定，如图 11 所示;便道在 DK417+313 处与高坡隧道立体交叉，交叉处地下岩层稳定，无溶洞，约 4 米的表层地质结构为第四系全新统坡洪积层，土石工程等级为级，表层 4 米以下为白云质灰岩，土石工程等级为级，层理产状为：N45W/45SE(73）,风化等级为弱风化岩;我单位在此处进行地质钻探,钻探结果如图 12 所示，与设计资料相符。由于该便道上将

4、来经常要通行混凝土罐车等重型车辆，为了确保重型车辆的通行不对隧道施工产生影响，保证隧道施工安全。特设置跨径 24 米，长 25.66 米，净宽 3.8m 的临时便桥于该便道上，桥位详见附图.图图 1 11 1线路纵断面在高坡拌合站处截图线路纵断面在高坡拌合站处截图图图 1 12 2高坡拌合站处地质钻探照片高坡拌合站处地质钻探照片1 1。2 2 便桥设计方案便桥设计方案本便桥设计全长为25.66m,纵向设计跨径为1跨24m,净宽3.8m，采用下承式贝雷架结构。构成形式为：主要承重构件为6排单层加强型贝雷桁架，每侧3排，排间距0。45m，使用900型支撑架进行横向联结；桥面为自制桥面板，由8mm厚

5、钢板作为面板和间距0.25m的I14工字钢作为面板纵向加劲肋焊接而成，钢板上焊接12mm短钢筋作为1防滑设施；横向分配梁为I36b，间距为1.5m;基础采用明挖扩大基础，基础材料为C30砼，尺寸为6.42。04。2m，基础埋深4.2m，坐落于白云质灰岩持力层。另外本设计力学检算内容采用商业有限元软件“路桥施工计算专家（RBBCCE）和Midas/civil 2006进行相关计算,并采用容许应力法设计。便桥布置结构形式如图11和图12所示图图1-11-1 便桥立面图（单位：便桥立面图（单位：m m）图图1-21-2 便桥侧面图（单位便桥侧面图（单位:cm:cm）1 1。3 3 设计依据设计依据(

6、1）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）(2）公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）(3)公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）(4）公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）(5)公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）1.41.4 技术标准技术标准(1)设计桥面标高：1286.82m(2）设计桥长：25.66m，单跨24m(3)设计桥宽：净宽3.8m(4）设计控制荷载:设计考虑以下三种荷载：1、汽车-超20车队2、混凝土罐车，自重20T+载重30T，考虑1。3的动力系数，按65T荷载设计3、挂车80级平板车设计仅考虑一辆重车在

7、桥上通行，不得同时有多辆罐车在桥上。（5）设计行车速度10km/h。21 1。5 5 便桥钢材选用及设计参数便桥钢材选用及设计参数便桥各构件钢材选用和容许应力如表 1-1 所示：表表 1-11-1 便桥各构件钢材选用和容许应力便桥各构件钢材选用和容许应力材料轴向容许弯曲容容许构件型号种类正应力（MPa)许应力（MPa）剪应力(MPa）桥面钢板Q2358mm 厚钢板14014585纵梁Q235I14 工字钢14014585横梁Q235I36b 工字钢14014585贝雷架弦16Mn加强型200210120杆贝雷架腹16MnI8 工字钢200210120杆8-16mm 厚钢节点板Q23514014

8、585板端部支座Q23516mm 厚钢板14014585固结钢板30CrMnTi销子49.5mm11051105585其他Q23514014585第第 2 2 章章 荷载计算荷载计算2 2。1 1 上部结构恒重上部结构恒重1）钢便桥面层：8mm厚钢板,单位面积自重：0。008117.851000=62.8kg，即:0.628kN/m2,桥面宽按4m设计,换算成沿桥跨方向均布线荷载为:0.6284=2.512kN/m2）面板加劲肋I14（纵梁）,单位重16。89kg/m，即0。169kN/m，纵向17排，长按24m，沿桥跨方向总均布线荷载为：2。873kN/m3)横梁I36b，单位重65。689

9、kg/m,即0。657kN/m，长7m，间距1。5m,共17根，总重0。657717=78.2kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：3。258 kN/m4）纵向主梁：横向6排321型贝雷梁,每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等），总重为：2878101036137.76kN，换算成桥跨方向均布线荷载为：5.74kN/m.32 2。2 2 车辆荷载车辆荷载1）汽车-超20级车轮着地尺寸为0.60。2m（宽长），加载图式如图21所示图图2-12-1 汽车超汽车超2020级加载图式级加载图式按其中最重的车辆计算,如图2-2所示图图2 22 2 汽车超汽车超2020级加载图式级加载图式2)9m3的混凝土罐

10、车1台9m（考虑冲击系数1。3满载后65t）的混凝土罐车车辆及荷载平面和立面如图23所示3）挂车-80级3加载图式如图24所示图图2 24 4 挂车挂车-80-80级加载图式级加载图式2.32.3 人群荷载人群荷载人群荷载为4kN/m2图图2-32-3 砼罐车平立面及加载图式砼罐车平立面及加载图式第第 3 3 章章 纵梁计算纵梁计算3 3。1 1 纵梁最不利荷载确定纵梁最不利荷载确定其荷载分析如下:1）自重均布荷载：2.512+2.873=5.385kN/m(面板+加劲肋纵梁），对于每根纵梁的均布荷载为0.224 kN/m2）人群荷载：不同时考虑3)I14加劲肋间距为25cm，横向分配梁间距为

11、1。5m，纵梁受力计算按照跨径为1。5m的5跨连续梁进行验算4）汽车轮压汽车超20级轮压：车轮接地尺寸为0。6m0.2m,纵梁间距0。25m，0.2520.6,故每组车轮压在3根I14上，考虑冲击系数1。3，则单根I14承受的荷载按照集中力计算为1。3140 kN23=30。3kN；4砼罐车轮压：车轮接地尺寸为0.5m0。2m，每组车轮压在3根I14上，已经考虑汽车冲击系数1。3,则单根I14承受的荷载按照集中力计算为250kN23=41.7kN；挂车-80级轮压:车轮接地尺寸为0。5m0。2m，纵梁间距0.25m，0.252=0。5，故每组车轮压在3根I14上，考虑冲击系数1。3,则单根I1

12、4承受的荷载按照集中力计算为1.3200 kN43=21.7kN；对比上面3种车辆荷载，得出砼罐车作用时，纵梁加劲肋纵梁受力最不利。故:I14梁的验算选择罐车进行控制验算，则单边车轮布置在跨中时弯距最大,纵梁上面的钢板均布荷载为2。512/17=0。15kN/m3 3。2 2 纵梁计算纵梁计算1）当罐车的后轮作用在两横梁中间时，纵梁弯矩最大。“路桥施工计算专家（RBCCE）软件计算模型如图3-1所示图图3 31 1 纵梁计算模型纵梁计算模型模型中25 kN是根据轴重成比例分配得到，即其中单元截面性质如表31所示表表3-13-1 模型各单元特性表模型各单元特性表计算结果如图3-2和图33所示：图

13、图3-23-2 纵梁弯矩图和剪力图纵梁弯矩图和剪力图图图3-33-3 纵梁变形图纵梁变形图根据计算结果可知:（1）最大弯曲应力122.11MPaw=145MPa，满足抗弯强度要求;（2）当后轮压在两横梁中央时剪力为34。61kN,而当后轮压在两横梁处时剪力为41.7kN,剪应力=VS/Ib，其中剪力取V=41.7kN，I/s=12cm，腹板厚b=5。5mm,代入得=41。71000/（1205。5）=63。2MPa=85MPa，满足抗剪强度要求；（3）最大位移1.354mmL/400=1500/400=3。75mm，满足刚度要求。2）当罐车的后轮作用在横梁处时，纵梁受到的剪力最大。RBCCE计

14、算模型如图34所示图图3-43-4 纵梁计算模型纵梁计算模型2 2计算结果如图35所示图图3 35 5 纵梁计算结果纵梁计算结果5根据计算结果可知：（1）最大弯曲应力77.47MPaw=145MPa,满足抗弯强度要求；（2）纵梁最大剪力为42.3kN,剪应力=VS/Ib，其中剪力取V=42.3kN，I/s=12cm,腹板厚b=5。5mm，代入得=42。31000/(1205.5)=64。1MPa =85MPa,满足抗剪强度要求；（3）最大位移0。669mmL/400=1500/400=3。75mm，满足刚度要求。由计算可见：由计算可见：I14I14工字钢作为纵梁工字钢作为纵梁,间距间距0.25

15、m0.25m可以满足受力要求。可以满足受力要求。第第 4 4 章章 横梁计算横梁计算4 4。1 1 横梁最不利荷载确定横梁最不利荷载确定由于车辆是压在大桥面板上,故认为车辆荷载传递到横梁上时是均衡传递的，认为车辆最前后轴距间的横梁承担车辆集中荷载,这是偏于安全考虑的，对比三种车辆荷载作用下单根横梁受力见表41：表表 4-14-1 三种车辆荷载作用下单根横梁受力三种车辆荷载作用下单根横梁受力车辆荷载汽车超 20 级砼罐车挂车-80 级前后轴距和（m)12.85。56.4分配横梁根数总轴重(kN）单根横梁承受（kN）83455065080068.75216.67216.67200从表中可以看出，砼

16、罐车荷载作用下，对横梁的受力最不利。4 4。2 2 砼罐车荷载下横梁检算砼罐车荷载下横梁检算荷载分析：（1）桥面钢板面荷载为0。628 kN/m2，纵梁面荷2。873/24=0.12kN/m2,总0。628+0.12=0。75 kN/m，换算成均布线荷载为：0.751.5=1。13kN/m（2）人群荷载：不考虑与汽车同时作用（3）轮压荷载：按砼罐车轮压计算62车辆行进在桥横向中间时,横向分配梁的弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力,RBCCE计算模型如图41所示：图图4-14-1 横梁计算模型横梁计算模型1 1各单元特性如表4-2所示表表 4-24-2 横梁模型各单元特性横梁模型各单元特性计

17、算结果如图42和4-3所示图图4-24-2 弯矩图和剪力图弯矩图和剪力图变形图如图5-3所示图图4-34-3 横梁变形图横梁变形图由计算结果图可见（1）弯曲正应力=103。59MPa=145MPa,满足抗弯强度要求；（2）剪力263。78kN，剪应力=VS/Ib其中剪力V=263。78 kN，I/s=34。1cm，腹板厚b=10。5mm,代入得=263。781000/(34110.5)=73。7MPa=80MPa，满足抗剪强度要求；（3）最大位移1。764mmL/400=4000/400=10mm，满足刚度要求。当65T罐车后车轮单个车轮布置在桥面边缘时剪力最大，RBCCE计算模型如图4-4所

18、示：图图4-44-4 横梁计算模型横梁计算模型2 2计算结果如图45所示图图4 45 5 横梁计算结果横梁计算结果2 2（1）最大弯曲应力71.73MPa=145MPa，满足抗弯强度要求；（2）最大剪力为196。83kN，剪应力=VS/Ib其中剪力V=196。83kN，I/s=34。1cm,腹板厚b=10.5mm，代入得=196.831000/（34110。5）=55.0MPa=80MPa,满足抗剪强度要求；（3）最大位移1。411mmL/400=4000/400=10mm,满足刚度要求。由计算可知由计算可知,横梁满足各项受力要求横梁满足各项受力要求,是安全的是安全的。第第 5 5 章章 24

19、m 24m 跨贝雷架计算跨贝雷架计算5 5。1 1 荷载计算荷载计算贝雷架为主要承重结构，由两榀构成，每榀由3排组成，每排由8节标准贝雷桁架节构成.如图5-1所示:图图5 51 1 桥跨布置桥跨布置7荷载分析:1）自重均布荷载：根据前面的计算可知均布荷载为：q=2。512+2。873+3.258+5.74=14。383kN/m2）人群荷载:不考虑与车辆同时作用；3）车辆荷载：按挂车-80验算；5.25.2 挂车挂车-80-80级荷载下贝雷架计算级荷载下贝雷架计算为简化计算,贝雷架的上承受的荷载有集中荷载和均布荷载，均布荷载为桥面系和贝雷架自重，集中荷载为车辆荷载，集中荷载按挂车-80级计算，计

20、算模型如图52所示,对单片贝雷架q=14.383/6=2。4kN/m，集中荷载p1=p2=p3=p4=200/6=33.3 kN图图5 52 2贝雷架计算模型贝雷架计算模型需要说明的是:挂车-80轴重等效成集中力不一定在节点上，由于实际是节点受力，故适当把力移动相近节点上计算。杆件截面特性如表5-1所示表 5-1贝雷架杆件截面特性杆件加强型上下弦杆竖杆斜杆材料16Mn16Mn16Mn截面410I8I8面积(m2）0。005020。0009770.000977惯性矩(m4）2。041051。02510-61。025106贝雷架构件材料考虑稳定后的容许轴力如表 5-2 所示表 52贝雷架构件考虑稳

21、定后容许轴力(kN）项目弦杆加强型弦杆竖杆斜杆允许轴力5605602=1120210171计算结果如图535-5所示轴力图如图53所示图图5-35-3 贝雷架轴力图（单位贝雷架轴力图（单位:kN:kN）变形图如图5-4所示图图5-45-4 贝雷架变形图贝雷架变形图图图5 55 5 贝雷架最大轴力位置贝雷架最大轴力位置由计算结果可知：8（1）弦杆最大轴力582。81kNN=1120kN，弦杆满足强度和稳定要求；（2）竖杆最大轴力88。9kNN=210kN，竖杆满足强度和稳定要求；（3）斜杆69.14kNN=171kN，斜杆满足强度和稳定要求；(4）最大竖向位移51。01mmL/400=24000

22、/400=60mm，贝雷架刚度满足要求。由上面的计算可知：贝雷架各杆件满足受力要求，是安全的。由上面的计算可知：贝雷架各杆件满足受力要求，是安全的。第第 6 6 章章 Midas Midas 空间建模复核计算空间建模复核计算6.1 Midas6.1 Midas空间模型的建立空间模型的建立把贝雷架，横梁，纵梁，钢板作为一个整体进行空间建模，由于贝雷架杆件之间是焊接，故采用梁单元来建模，对于节与节之间用销钉连接，看成铰接，在 Midas 中采用释放梁端约束的办法实现铰接，另外对于加强型弦杆,看成一个杆件，截面如图 71 所示，建立的 Midas 平面模型时，由于截面库中没有 4 槽钢截面类型,解决

23、办法是：首先在 AutoCAD中绘制半截面,将其存为 dxf文件，利用 Midas中的截面特性计算器导入该半截面并计算截面特性，然后再将其截面特性计算结果导出 Midas 的 sec文件，然后在 Midas 中：模型材料和截面截面特性截面添加数值任意截面从 SPC 导入,最后将导入的面积和惯性矩 Iyy数值改为原来的 2 倍，从而实现四槽钢截面的间接输入。对于横梁与贝雷架之间的连图图 6-16-1 贝雷架上下贝雷架上下接和横梁与纵梁之间的连接其中一个采用弹性连接类型中的刚弦杆截面弦杆截面性连接，其余采用弹性连接中的只受压类型,对于板和纵梁之间为焊接，模型中采用连接采用共用节点，即刚接,共用节点

24、会导致截面之间交错冲突，Midas 中采用截面偏心解决。两端贝雷架节点处一端固定支座，一端活动支座。验算荷载为挂车-80级,车轮接地尺寸为0.5m 0.2m，纵向4个轴，横向4排轮，单轴重200kN，车轮面荷载为:200/（0.5 0.2 4)=500kN/m2.对于自重程序自动计算。选取两个工况进行验算，即车辆位于跨中和端部。6.26.2 工况一计算工况一计算工况一工况一:车辆行进在跨中。车辆行进在跨中。建立的空间模型如图 6265 所示图图 6 62 2 工况一空间模型工况一空间模型图图 6 63 3 工况一空间模型立面图工况一空间模型立面图图图 6-46-4 工况一空间模型平面图工况一空

25、间模型平面图图图 6-56-5 工况一空间模型侧面图工况一空间模型侧面图计算结果如下:（1）8mm厚钢板钢板正应力如图 6-6所示钢板剪应力如图 6-7所示图图 6-66-6 工况一钢板正应力工况一钢板正应力图图 6-76-7 工况一钢板剪应力工况一钢板剪应力9（2）纵梁纵梁弯曲组合应力如图 6-8 所示图图 6-86-8 工况一纵梁组合应力工况一纵梁组合应力纵梁剪应力如图 6-9 所示(3）横梁横梁弯曲组合应力如图 6-10 所示图图 6-106-10 工况一横梁组合应力工况一横梁组合应力横梁剪应力如图 611 所示图图6-116-11 工况一横梁剪应力工况一横梁剪应力(4)贝雷架贝雷架组合

26、应力如图 6-12 所示图图 6-96-9 工况一纵梁剪应力工况一纵梁剪应力图图 6-126-12 工况一贝雷架组合应力工况一贝雷架组合应力贝雷架剪应力如图 6-13 所示图图 6-136-13 工况一贝雷架剪应力工况一贝雷架剪应力(5)整体位移全桥整体变形如图 614 所示根据计算结果可以得到:（1）钢板最大正应力 42.2 MPa=140 MPa,最大剪应力 24.3MPa=210 MPa，剪应力 2。8 MPa=120 MPa，最大应力位置在端部竖杆，故对端竖杆加强处理，按增加1根10 槽钢后计算，杆件应力如图 615 所示,最大应力 160.3MPa，在上下弦杆位置，竖杆加强后满足要求

27、。图图 6-156-15 竖杆加强处理后贝雷架应力竖杆加强处理后贝雷架应力(5)全桥最大挠度 52。2mmL/400=24000/400=60mm，满足刚度要求。根据上面的计算可知：在工况一下便桥各构件均满足受力要求。根据上面的计算可知：在工况一下便桥各构件均满足受力要求。6 6。3 3 工况二计算工况二计算工况二：车辆行进在桥两端,即车辆后轮恰好上桥或者前轮离桥的时刻。计算模型如图 6-166-19 所示计算结果如下：(1）钢板图图 6-176-17 工况二空间模型立面图工况二空间模型立面图10图图 6-146-14 工况一全桥整体变形工况一全桥整体变形图图 6-196-19 工况二空间模型

28、侧面图工况二空间模型侧面图图图 6-166-16 工况二空间模型工况二空间模型钢板正应力如图 620 所示钢板剪应力如图 621 所示图图 6-206-20 工况二钢板正应力工况二钢板正应力图图 6-216-21 工况二钢板剪应力工况二钢板剪应力（2)纵梁纵梁组合应力如图 6-22 所示纵梁剪应力如图 6-23 所示图图 6-236-23 工况二纵梁剪应力工况二纵梁剪应力（3）横梁横梁组合应力如图 6-24 所示横梁剪应力如图 6-25 所示图图 6-256-25 工况二横梁剪应力工况二横梁剪应力（4）贝雷架贝雷架杆件组合应力如图 6-26 所示贝雷架杆件组合应力如图 6-27 所示（4）全桥

29、整体变形根据计算结果可以得出：(1)钢板最大正应力 42.3 MPa=140 MPa，最大剪应力 24。4 MPa=85 MPa，满足受力要求；（2)纵梁最大弯曲组合应力 65.2 MPa w=145 MPa，最大剪应力 17.9 MPa=85 MPa，满足受力要求；（3）横梁最大弯曲组合应力93。6 MPaw=145 MPa,最大剪应力 33。3 MPa=85 MPa,满足受力要求；（4)贝雷架各杆件最大剪应力 2.6 MPa=120 MPa。图图 6-266-26 工况二贝雷架组合应力工况二贝雷架组合应力组合应力 227.8 MPa w=210 MPa，最大应力位置在端竖杆,由于端竖杆增加

30、了 110 加强处理，加强后的最大应力为 110.2MPa210 MPa,如图 6-29 所示图图 6-286-28 工况二全桥整体变形工况二全桥整体变形图图 6-296-29 工况二全桥整体变形工况二全桥整体变形（5）全桥最大挠度 28.5mmL/400=24000/400=60mm，满足刚度要求。根据上面的计算可知：在工况二下便桥各构件均满足受力要求根据上面的计算可知：在工况二下便桥各构件均满足受力要求.图图 6-276-27 工况二贝雷架剪应力工况二贝雷架剪应力图图 6-246-24 工况二横梁组合应力工况二横梁组合应力图图 6-226-22 工况二纵梁组合应力工况二纵梁组合应力第第 7

31、 7 章章 桥台地基承载力验算桥台地基承载力验算桥台平面尺寸 6。4m2.0m4.2m（长宽高），按最不利荷载计算，桥台顶处最大竖向荷载为800+2414。383=1145。2kN,桥台自重:266.42.04。2=1397.6kN，地基承受应力：查铁路桥涵地基和基础设计规范节理很发育的岩石地基较软岩的地基承载11力0为 8001000kPa，远远大于桥台基底应力，满足地基承载力要求。本桥台为埋入式，故不用进行抗倾覆、抗滑验算。第第 8 8 章章 细部构造计算细部构造计算8.18.1 销子和阴阳头计算销子和阴阳头计算销子和贝雷架阳头、阴头都受到较大的拉压应力，为了保证销子连接的受力安全，故对其

32、进行检算。两种工况下的弦杆轴力如图 8-18-2 所示:图图 8-18-1 工况一上下弦杆轴力工况一上下弦杆轴力图图 8 82 2 工况二上下弦杆轴力工况二上下弦杆轴力可见在工况一下弦杆轴力最大为 550.4kN,再考虑 1。3 的安全系数，故按 715kN的压力进行销子受力计算。销子直径 49.5mm，阳头厚 80mm,阳头构造如图 8-3 所示图图 8 83 3 阳头构造阳头构造销子承压应力：销=1105MPa，且阳头=300 MPa，故销子和阳头都满足局部承压强度要求。销子剪应力：=585MPa故销子满足抗剪要求。阴头构造如图 84 所示图图 8 84 4 阴头构造阴头构造阴头局部承压应

33、力：16Mn=300MPa,故阴头局部承压满足要求。8 8。2 2 端部支座钢板下砼局部承压计算端部支座钢板下砼局部承压计算钢板在桥台上的布置如图所示，按挂车80 级荷载验算，在两种工况下的支座反力如图所示，根据空间模型计算得到的支座反力如图 8-68-7 所示图图 8 86 6 工况一支座反力工况一支座反力图图 8 87 7 工况二支座反力工况二支座反力在工况二（车辆在桥端部）支座反力最大,可知一侧 3 片最大支座反力为 3229.9=690kN，设 1。3 倍安全系数,故按 900kN 对进行砼局部承压计算。根据公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004)中给出的计算

34、式计算。支座底板在桥台上的布置如图 88 所示:图图 8 88 8 支座底板钢板在桥台上的布置支座底板钢板在桥台上的布置根据支座底板的布置可知按规范中的 cb 类型计算,如图 89其中，900 kN，C30 砼的 13.8MPa，b=55cm,c=2.5cm，a=1.4m，Ab=（b+2c）（a+2b)=（0.55+20.025）（1.4+20.55）=1.5m2，Al=Aln=（1。4+20。016）(0。55+20。016）=0。83m2=代入公式得到:图图 8-98-9 计算面积计算面积121.0900 1.31.01。413.80.771000=19339kN满足局部承压要求满足局部承

35、压要求,故不用配钢筋即可满足要求。故不用配钢筋即可满足要求。8.38.3 桥台砼抗冲切计算桥台砼抗冲切计算桥台混凝土承受较大的集中力，把沿支座处钢板宽顺桥向看出一块板进行抗冲切计算.如图：根据公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）中给出的计算式计算.此处不存在预应力,故验算公式为：其中，900 kN,C30 砼的 1.39MPa，Um=2(0。55+2）=5.1m,板厚 h0取 3.2m代入公式得到:1.0900=900 kN 0。70。851。395。13。21000=13497kN故满足抗冲切要求。故满足抗冲切要求。第第 9 9 章章 结结 论论经分析计算经分析

36、计算,便桥各主要受力构件强度和刚度均满足要求。便桥各主要受力构件强度和刚度均满足要求。但是在支座处竖杆应力较大，必须加强处理,经计算增加一10槽钢可以满足要求,为了安全和构造的方便,采用在端竖杆两侧各增加一10顶紧,并用节点板将两槽钢采用角焊缝连接，同时保证各杆件之间有很好的连接，保证整体受力，施工时横梁必须保证安放在节点，钢板和纵梁之间采用角焊缝连接，必须保证焊接质量.便桥架好后做荷载试验，同时监测便桥的跨中挠度,确保行车安全。在桥梁出入口要设置限速、限重等警告标志.第第 1010 章章施工方案施工方案1010。1 1 桥台施工桥台施工（1)桥台基础测量放线根据桥位布置平面布置图,放出桥梁中

37、心线和基础开挖线，并打好木桩固定点位.（2）基坑开挖本桥台位于便道上，采用明挖扩大基础，采用机械开挖人工配合的方式开挖，根据现在地质情况决定是否要放坡开挖。开挖到相应标高后进行地基承载力测试，达到要求后才能进行混凝土的灌注。13（3）模板安装模板采用竹胶板,安装时必须保证模板的密封,防止漏浆。(4）桥台混凝土浇注桥台用混凝土在从高坡拌和站取用，采用砼罐车运送。砼强度等级C30。浇注混凝土前，必须将支座处钢板按图纸加工好，并提起预埋在桥台砼中。1010。2 2 贝雷架安装贝雷架安装采用汽车吊吊装人工配合安装的方式进行，安装时注意螺栓要拧紧。销子的保险销要插好。对于支座处的加强杆件,应提前安装在端

38、部两节贝雷架上，注意上下顶紧，并用节点板将两加强10连成整体。在组拼贝雷架时需同时把斜撑一头焊接的套筒插入支撑架的套筒内。如果购买不到标准900型横向支撑架,可以按图纸中的材料尺寸自己加工.1010。3 3 横梁安装横梁安装贝雷架安装好后，将横梁穿入放在贝雷架下弦节点上,间距1。5m,间距可以适当调整，确保横梁放在节点上.横梁安装好后，将斜撑的另一头与焊接在横梁工字钢上的短柱用螺栓连接。10.410.4 纵梁及钢板安装纵梁及钢板安装横梁安装好后,将纵梁以中心距25cm的间距安放在横梁上，并进行点焊,在纵梁搭接的地方应焊接,搭接长度不小于20cm。然后在上面铺放8mm厚钢板，钢板可以分割成小块，

39、确保钢板可以和纵梁焊接。最好在钢板上焊接12mm的短钢筋作为防滑设施.10.510.5 通车试验通车试验便桥架好后，要进行通车试验，加载按先小型车然后再重型车的顺序加载。并在跨中安装位移计，观测便桥的跨中挠度和便桥各构件的受力状态,达到要求后方能投入正常使用。10.610.6 施工安全及保证措施施工安全及保证措施1、洪水季节，安排汛期值班人员检查水位对便桥基础的影响；2、在使用过程中，不定期地进行沉降观测，以防发生不均匀沉降而影响车辆通行的安全；3、桥头设置限速、限载、单车通行等安全通行告示牌，非施工车辆和人员不得14随意通行；4、定期安排人员检修便桥;5、定期安排测量人员对便桥及隧道顶进行观测,以便了解便桥的工作状态;6、为使今后隧道施工不影响拌合站便道正常车辆运输和车辆经过该隧道顶时不影响隧道的正常作业，该隧道施工到该里程附近处，采用弱爆破、短进尺、早闭合、前支护等措施将其对正上方拌合站便道影响到最小。15