钢结构原理与设计第2版--课后答案.pdf

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1、4-1解:kNNNNQKQGKG420315324.1315312.1 焊缝质量为三级,用引弧板施焊。查表得 E43 焊条的2/185mmNfWt，Q235 钢的2/215mmNf。mmbfNtWt35.11185200104203 故取mmt12.42解:kkkQKQGKGNNNNNN36.18.04.12.02.1 焊缝质量为二级,2/215mmNfWt未用引弧板施焊 mmlW376122400 tlNfWWt，kWWtNtlfN36.1 kNtlfNWWtk3.71336.11237621536.1 4-4解：1）焊脚尺寸fh 背部尺寸mmthmmthff6.982.12.174.410

2、5.15.1min1max1 趾部尺寸mmthmmthff762182174.4105.15.1min2max2 为方便备料，取mmhhhfff621,满足上述要求.2）轴心力 N 的设计值 kNNNNQKQGKG4.2481809.04.11801.02.1 按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知:等边角钢内力分配系数 3.01be 7.02be 对角钢趾部取力矩平衡得：21NebN kNNNbeN52.744.2483.03.021 kNNNNN88.1734.2487.07.012 3）焊缝长度。当构件截面为一只角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心影响，Wtf应乘以折减系数 0

3、-85。角钢趾：mmhmmfhNlfWffW48813016085.067.01052.7485.07.0311 取mml1401（mmhf1422130，取 10mm 的整数倍)角钢背:mmhmmfhNlfWffW3606030416085.067.01088.17385.07.0322 取mml3202(mmhf3162304，取 10mm 的整数）45解：腹板受到轴心拉力kN作用 kNNNNQKQGKG4.5984408.04.14402.02.1 焊脚尺寸fh mmthf6.55.1max，mmthf98)21(min 取mmhf6时，mmhmmfhNlfWffW360602.4451

4、6067.02104.5987.023 不可行；取mmhf7时，mmlw6.381，mmhlfw42060 可行，mmhlf6.39526.381，取mml400 取mmhf9时，mmlw8.296，mmhlfw54060 可行，mmhlf8.31428.296，取mml320 故最小的焊脚尺寸可取mm7，钢板搭接长度为mm400 最大的焊脚尺寸可取mm9,钢板搭接长度为mm320 47解：(1）直接计算法 mkNNlM102.050 2262/1.148862407.0101067.0mmNhhlhMffWff 23/6.2972407.010507.0mmNhhlhNffWff Wffff

5、f22 1606.29722.11.148822ffhh 解得：mmhf85.7 采用mmtmmtmmhf982136.6185.15.18minmax,可（2）试算法 mmtmmthf982136.6185.15.1minmax 取mmhf8 2134424087.07.0mmlhlhAWfWeW 3225376024087.06161mmlhWWeW 2262/0.186624087.0101067.0mmNlhMWff 23/2.3724087.010507.0mmNlhNWff 222222/160/9.1562.3722.1186mmNfmmNWffff，可 故mmhf8 48解：k

6、NRRRkk405%754.1%252.1 mml300 mmlh701080 取焊脚尺寸mmhf6 mmhhfe2.47.0（1)几何关系 水平焊缝计算长度mmhllfhWh64670 全部焊缝计算长度mmlllWhW4286423002 全部焊缝有效截面WeWlhA 形心位置cmhhAllhxeeWWhWhe96.08.4224.64.6222 略去3eh项 423236.21542304.642.02123042.02212cmllhlhIWheex 42232238.4796.04.642.096.024.64.642.0124.642.022122cmxlhxllhlhIWheWhW

7、heWhey 焊缝有效截面对形心 O 的极惯性矩 404.22028.476.2154cmIIIyx（2）强度验算 kNRV5.2022 mmxa4.7080 mkNRaT3.142104.7040523 mmxlxWh4.546.9641 mmly15021 24601/3.35104.22024.54103.14mmNITxTf 24601/4.97104.2202150103.14mmNITyTf 23/7.1124282.4105.202mmNAVVf 剪力和扭矩共同作用下的强度条件 222222/160/6.1554.9722.17.1123.35mmNfmmNWfTffVfTf,可

8、 51解：QKQGKGNNN则:NNk8.772560%904.1560%102.1 查表,得：钢板螺栓孔壁承压承载力设计值：2/405mmNfbc 螺栓的强度设计值为：2/190mmNfbv)(32.1191019044002432kNfdnNbvevbv)(1621040520203kNtfdNbcbc 取)(32.119,minkNNNNbcbvb 需要的螺栓数目：48.632.1198.772bNNn 最少采用7n 试取螺栓距mmmmdpo655.613 端距mmmmdao45412 边距mmmmdco3575.305.1 因为板宽mmb250,若边距为mm35则不满足间距不大于mmt

9、12012 要求，故最外排每列螺栓应设 3 个，取螺栓横向间距为mm90，端距为mm45，螺栓数增加为 8 个。取螺栓纵向间距为mm65，边距为mm35.第二列布置 2 个螺栓，符合不大于mmt24024 的构造要求。已知，在最外侧螺栓处的截面，钢板受力最大，截面上有 3 个螺栓孔，其净面积为最小，即：21377020)5.203250()3(mmtdbAon 净截面平均拉应力为：2231/205/2053770108.772mmNfmmNANn，(1nA为mm20钢板面积，f 应该按照mm20钢板取)可 下面再验算拼接板四角处有无块状拉剪破坏的危险。则每一块板呗抗剪破坏所需之力为)(9.20

10、71021510)5.205.035(1012510)5.205.265245(331kNN拼缝一侧上、下两块拼接板同时有 4 角拉剪破坏时所需轴向力为)(8.772)(6.8319.207441kNkNNN 因而此处不会发生块状拉剪破坏。5-4解：2/190mmNfbv 2/405mmNfbc 设螺栓单列为 n 个。kNPPPkk544%804.1%202.1 mkNPeT682505442121（1）单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：kNfdnNbvvbv2.721902241422 螺栓孔承压破坏承载力：kNf tdNbcbc56.1424051622 单个螺栓受剪承载力：k

11、NNNNbcbvb2.72,minmin(2）求每列螺栓的个数 n 的值。取bTNNmin 由修正公式（510）：83.535.6135.670102.722106861636nnpmNTnT 取 n=6（3）强度验算：螺栓除受扭转作用外，还受到竖向的剪力。kNyxTyNiiiTxi93.47175105354801217510682222622 kNyxTxNiiiTyi91.2117510535480128010682222622 kNnPNPy67.222 由偏心剪力作用下强度条件：kNNNNNbPyTyiTxi2.7246.6567.2291.2193.47min2222,可 55解:

12、2/140mmNfbv 2/170mmNfbt 2/305mmNfbc 设螺栓单列为 n 个.kNNNk5604.1(1）单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：kNfdnNbvvbv2.5314022414.31422 螺栓孔承压破坏承载力：kNf tdNbcbc36.1073051622 单个螺栓受剪承载力：kNNNNbcbvb2.53,minmin（2）单个螺栓受拉承载力kNfANbtebt6.511704.303(由附表 1-4 得直径 22mm 的螺栓有效截面积24.303 mm）(3）单个螺栓受剪力和拉力的设计值:kNnnNNNNtNv2140222（4）因为螺栓同时受剪和受

13、拉，需满足：122bttbvvNNNN 解得：34.5n 取6n 5-8解:查表得：螺栓抗剪强度2/250mmNfbv 一个高强度螺栓的设计预拉力值kNP150 钢板螺栓孔壁承压承载力设计值2/470mmNfbc 抗滑移系数45.0)(5.12115045.029.09.0kNPnNfbv)(44.1651047016223kNtfdNbcbc 取)(5.121,minkNNNNbcbvb 则93.6705.121210136663pmNTnT（bvN中传力摩擦面为 2，故两边一起算，T 不需除 2)修正41.6)93.6193.6(93.6)1(nnnn 取7n 验算强度：)(3640)21

14、147(48142222222cmyx)(23.393640100216822maxmaxkNyxTyNTx)(8.293640100813622maxmaxkNyxTxNTy)(86.3872544kNmnPNPy 0PxN 强度：)(5.121)(26.104)86.388.29(46.78)()(222max2maxkNNkNNNNNbvPyTyPxTx可,每侧所需螺栓数目为 7 个。5-9解:预拉力值：kNP190 螺栓杆被剪断承载力:kNPnNfbv95.7619045.019.09.0 单个螺栓受拉承载力：kNPNbt1521908.08.0 单个螺栓受剪力和拉力的设计值：kNnn

15、NNNNtNv2140222 因为螺栓同时受剪和受拉，需满足：1bttbvvNNNN 解得:9.3n 取4n 摩擦型连接无需验算孔壁承压强度 6-2解:由结点 b 的力的平衡可得：Ab 杆受压力KNF37.121 Cb 杆受拉力KNF37.122 需要的构件截面面积：22576.010215100037.12cmfNAAn 其中 Ab 杆为压杆,Cb 为拉杆。Cb 杆需要的截面回转半径为 cmlioxx06.140010023 cmlioyy06.140010023 由截面面积和回转半径可选用截面如下：选用5452 供给222576.0584.8292.42cmcmcmA cmcmix06.1

16、37.1 cmcmiy06.118.2 A,ix，iy均满足要求,无需验算。Ab 杆需要的截面回转半径为：cmlioxx12.220010023 cmlioyy12.220010023 可选4702 供给222576.014.1157.52cmcmcmA cmcmix12.218.2 cmcmiy12.214.3 对X轴:62.19418.210023xoxil 此截面为B 类截面，查表知195.0 22/215/67.5610014.11195.0100037.12mmNfmmNAN,稳定性符合要求,可。（同理，可得对Y轴：12.13514.310023xoxil 此截面为 B 类截面，查表

17、知365.0 22/215/42.3010014.11365.0100037.12mmNmmNAN，稳定性符合要求，可。）65解：以实轴为 X 轴，虚轴为 Y 轴，则有：3335.4760812404.36128.4237cmIx 3311819212374.1cmIy 26.127406.02374.1cmA cmAIixx32.19 cmAIiyy62.9 4.4132.19800 xoxxil 6.4162.9400yoyyil 此工字钢截面对 x 轴屈曲为 B 类截面，对 y 轴屈曲为 C 类截面。查表知：893.0 x 83.0y fANmin kkkNNNN34.1%704.1%3

18、02.1 KNAfNk2277101006.12721583.034.13min 解得:KNNK3.1699 6-6解：KNNN214421440007.016004.13.016002.1 cmlox800 cmloy400 此工字钢对 x 轴屈曲为 b 类截面，对 Y 轴屈曲为 c 类截面（1）试取60yx 查附表 1-20 可知：807.0 x 709.0y cmlixoxx3.13 cmliyoyy67.6 需要翼缘板宽度:cmiby78.2724.0 需要腹板宽度:cmihx01.3143.0 需要截面面积:223min65.14010215709.0102144cmfNA 试选截面

19、：280162 26.89 cmAf 320161 22.51 cmAw 28.140 cmAAAwf（2）试取50yx 查表知:856.0 x 775.0y cmlixoxx16 cmliyoyy8 cmihx21.3743.0 cmiby33.3324.0 故223min67.12810215775.0102144cmfNA mmbtx1.111.0102（b取340mm）考 虑 到 容 许 宽 厚 比ywfth2355.0250，wt不宜取太小，故取 t=14mm mmhbtAtww92，取mmtw10 试选截面：340142 22.954.1342cmAf 370101 237370.

20、1cmAw 2267.1282.132cmcmAAAwf(3）40略 经比较，方案二较为合理，采用第二个方案 截面尺寸：340142 370101 4333316.3933137338.3934121121cmhtbbhIwwxcmAIixx42.16 4333302.9174137344.121212121cmthtbIwwy cmAIiyy39.8 4.46xoyxil 02.48yoyyil 查表知:874.0 x，788.0y（4）验算整体稳定:2223min/215/81.205102.132788.0102144mmNfmmNAN，可(5）验算局部稳定：48,maxyx 49235

21、5.025370.137ywofth 8.142351.01079.114.121342ywfttb,可（6）强度不需验算。67解：（1)轴心压力设计值kNN40203000%704.1%302.1 mllyx700，2/215mmNf （2）对截面实轴的稳定性选用分肢的截面 假设60 x，则807.0 需要分肢截面面积:2238.11510215807.021040202cmfNA 需要回转半径：cmlixxx67.11607000 根据A，xi选择 I50a:2304.119cmA，cmcmix67.117.19说明所选过大.假设40 x,0.899x 22399.10310215899.

22、021040202cmfNA cmlixxx5.17407000 选用工字钢 I45a:2446.102cmA cmix7.17 cmi89.21 cmtw15.1 41855cmI 此处A略小于需要的,xi略大于需要的,工字钢I45a可能是合适的截面.（3）由等稳定原则确定两工字钢中心线距 b 对 x 轴和 y 轴屈曲时均为 b 类截面，等稳定原则要求 2120yyx 55.397.177000 xxxil 由分肢长细比要求：77.195.04011x 取77.195.0,40min1x cmia15.5711 取cma57 所以72.1989.25711ia 28.3472.1955.39

23、22212xy cmliyyy42.2028.347000 AbIIy2122 22122biAIiyy 解出：cmb43.40 取整数cmb41（4）截面验算:1)长细比72.1911ia 17.7xicm 15055.397.177000 xxxilcmbiiy7.205.2089.2222221 15081.337.207000yyyil 55.3914.3972.1981.33222120 xyy 2)构件的稳定验算 由55.39x得到901.0 2223/215/76.21710446.1022901.0104020mmNfmmNAN 在允许范围之内,可以 3)分肢验算:77.195

24、5.39,14.39max5.04072.191，可（5）缀板连接及验算 1)确定缀板尺寸 分肢轴线距mmb4100 缀板高度mmbdb4103.2731320 采用mmdb400（尽量取大的,使角焊缝不容易达到强度设计值)缀板厚度mmbtb25.102.84015010 采用mmtb10 缀板中心距mmdaa97040057001 缀板长度 mmbbb3203021500 其中mm150为工字钢的翼缘长度 采用缀板的尺寸为：40032010 2)缀板内力几角焊缝连接计算：柱中剪力:kNfAfVy83.518521510446.1022235852 每个缀板平面分担的剪力：kNVV9.2521

25、 缀板的内力：kNbaVT3.614109709.25011 mkNaVM56.121029709.252311 mmtmmhf982136.6185.1 其中 18mm 为工字钢 45a 的翼缘平均厚度-取mmhf8 角焊缝长度:mmdlbw400 2262/16.8440087.01056.1267.06mmNlhMWff 232/37.2740087.0103.617.0mmNlhTWff 22.1取f222222/160/21.7437.2722.116.84mmNmmNfff，可 3)缀板刚度验算：两缀板惯性距 4337.106664011212122cmtdIbb 及线刚度3016

26、.260417.10666cmbIb 分肢工字钢41855cmI 线刚度31181.897855cmaI 线刚度比65.2981.816.260110aIbIb，可。68解：(1）由等稳定原则确定工字钢轴线间距 b dyyyxAA2720 采用5501 查表28.4 cmAd cmi98.0min 26.98.422cmAAddy 55.39x 43.316.92446.1022755.392722dyxyAA cmliyyy27.2243.317000 cmbbiiy27.22289.2222221 解出：cmb16.44 取cmb45(2）截面验算 40 cmbiiy68.2224589.

27、2222221 86.3068.227000yyyil 55.3927.386.92446.1022786.3027220 xdyyyAA 由55.39x得901.0 x 2223/215/76.21710446.1022901.0104020mmNfmmNAN 在允许范围之内，可(3）验算局部稳定 为保证斜缀条与分肢轴线夹角为45左右，采用mma400 69.2755.397.0max7.084.1389.240011xyia，可（4)缀条稳定验算 两工字钢腹板内侧间距mmtbbw5.4385.114500 缀条长度mmabld5.5934005.43822220 缀条内力kNlbVVNdd

28、08.355.5935.438283.512sin20 15087.488.99.478minildd 查表得862.0d 单面连接等边角钢强度设计值折减系数 673.087.480015.06.00015.06.0df 稳定验算：2223/7.144215673.0/78.84108.4862.01008.35mmNfmmNANfddd,可 71解：kNFFk8.164.1124.1 查表得槽钢a36：3660cmWx 3min5.63 cmWy 3max186cmWy 05.1x 2.141yy 05.142yy(1)抗弯强度 初判断点 1 为最先达到强度最大值的点,min41yyyWWW

29、 kNFFy55.1430cos kNFFx4.830sin mkNFlMyx8.2122 mkNFlMxy6.1222 223636min1/215/9.196105.632.1106.121066005.1108.21mmNfmmNWMWMyyyxxx(2）剪切强度 kNFVy27.72max 查表得：槽钢a36：411900cmIx 4455cmIy 39.389 cmSx mmtw9 22433max/125/65.291011900109.3891027.7mmNfmmNtISVvwxx(3）挠度由两个方向合成 mmEIlFvyxx33.40104551006.2486000104.

30、84845333mmEIlFvxyy67.210119001006.24860001055.144845333 总挠度mmvvvyx42.4022 7-3解：ml6 I56a 查表 110 可以得到（1)Q235，上翼缘承受满跨均布荷载，跨度中间无侧向支承点 131.36bl需要验算整体稳定性6.059.0b（2）Q345 钢，5.101.36bl需要验算整体稳定性，6.04.034523559.0b（3）Q345 钢，集中荷载作用于跨中的下翼缘,跨中有一侧向支承点,则自由长度13lm 2.2b 对于 Q345 钢 6.05.13452352.2b 882.05.1282.007.1282.0

31、07.1bb(4)Q345,钢集中荷载作用于跨中的下翼缘，无侧向支承点 2.1b 对于 Q345 钢 6.0817.03452352.1b 725.0817.0282.007.1282.007.1bb 75解:规范规定轧制普通槽钢简支梁的整体稳定性系数b 6.0405.01360600016905702355701ybfhlbt kNMx8.21 kNMy6.12 按照公式（732)整体稳定性要求验算此槽钢梁的整体稳定性 223636min1/215/247105.632.1106.1210660405.0108.21mmNfmmNWMWMyyyxbx 不满足整体稳定要求 采取措施：在跨中加侧

32、向支承 则可得2300011lmml，故2bb 223636min1/215/5.213105.632.1106.121066081.0108.21mmNfmmNWMWMyyyxbx，可 7-7解：楼盖自重标准值2/0.3mkNqGk 可变荷载标准值2/0.6mkNqQk（1）荷载和内力 荷载标准值mkNaqqqQkGkk/4.326.363 荷载设计值mkNaqqqQkGk/04.416.363.132.13.12.1 最大弯距标准值mkNlqMkxk2.25984.32818122 最大弯距设计值mkNlqMx32.328804.41818122(2）试选截面 假设次梁自重引起的弯距为M0

33、2.0。即最大弯矩标准值为xM02.1，最大弯矩设计值xkM02.1.次梁上铺设钢筋混凝土预制楼板，楼板与次梁的上翼缘牢固相连，故对次梁不必计算整体稳定性。由抗弯强度确定需要的截面模量为 3354.14831021505.11032.32802.1cmfMWxxx 由均布荷载下简支梁的挠度条件确定所需要的惯性矩 2504852lvEIlMxxk 44659.26737108000102.25902.11006.2482505482505cmlMEIxkx 按需要的xW和xI查附表 2-4,得最轻的热轧普通工字钢为 I45b 31500cmWx 433800cmIx mmtw5.13 mmmmt

34、1618取2/205mmNf 自重：mkNkgNmkgg/858.0/81.9/485.871（3）截面验算 弯距设计值mkNMx56.3368858.02.18132.3282 弯矩标准值mkNMxk06.2668858.0812.2592 剪力设计值kNlgqV28.1688858.02.104.41212.121 抗弯强度：2236/205/7.21310150005.1106.336mmNfmmNWMxxx 5以内，符合要求。抗剪强度：22433/125/8.325.131033800108891028.168mmNfmmNtIVSvwxx，可。挠度:mmlmmEIlMvxxk3225

35、05.2510338001006.24880001006.266548545262，可。79解:ml8 ma6.3 maL8.103 楼盖自重标准值2/0.3mkNqGk 可变荷载标准值2/0.6mkNqQk 荷载和内力：荷载标准值mkNaqqqQkGkk/4.326.363 荷载设计值 mkNgaqqqQkGk/07.42858.02.16.363.132.12.13.12.1 次梁梁端剪力设计值kNlgqV28.1688858.02.104.41212.1211(1)截面尺寸的选定 1）腹板截面 主梁受到次梁传递过来的的荷载为集中力 P kNVP56.336228.1682 弯矩mkNPa

36、Mx85.12356.356.33602.102.1 1-02 为主梁自重引起的弯矩增大系数 假设翼缘板厚mmt16，则取2/215mmNf 截面塑性发展系数05.1x 所需截面模量33642.54741021505.11085.1235cmfMWxxx 梁的经济高度cmWhxe37.933042.5474730733 由附表 1-7 得nLv14001,400n 由（7-51)式81.14110134021540005.110134033minnfLhx得梁的最小高度cmLh92.7281.14108081.14min，梁最大高度没有要求.采用腹板高度mmhw950考虑翼缘厚度后梁高 h 满

37、足minhh 腹板厚度：1mmhtww81.872 2-mmhtww85.9003.07 宜取为 2mm 的整数倍，故取mmtw10 腹板截面：95010 2）翼缘截面 由(757）式得单个翼缘所需截面 279.41951619542.547461cmhthWAwwwxf 1636001bbabl时,可不计算梁的整体稳定性。2623526yftb时,翼缘不会局部失稳.hb宜在5.2161内 b 260 280 300 320 t 16-07 14-93 13-93 13-06 t 取 16 16 14 14 A 416 448 42 44-8 bl1 13-8 1125 tb 22-86 hb

38、 39.31 97.21 3）综上采用翼缘截面:280162 所以,梁截面为：950101 295cm 280162 26.89 cm 26.184 cmA （2)强度、整体稳定、折算应力 梁自重mkNg/706.181.985.7106.1842.140 kNLgpVmkNLgPaM77.3458.10706.12156.3362149.12368.10706.1816.356.336810max220max 1）抗弯强度 43398.2804931295272.9828cmIx 371.571222.9898.2804932cmhIWxx 236max/14.2061071.571205.

39、11049.1236mmNWMxx 2）抗剪强度 3965.3291495129526.1956.128cmSx 22433maxmax/125/6.40101098.28049310965.32911077.345mmNfmmNtISVvwxx 3）同位连接不需验算腹板计算高度边缘的局部承压强度 4）整体稳定性：168.1228036001babl,可不验算。5)折算应力 次梁作用点处的主梁截面，该截面处的弯矩和剪力分别为 mkNPaagLagMo73.12336.356.3366.3706.1216.38.10706.12121212200kNagVVo63.339306706.177.3

40、450max 验算该截面腹板顶端0 点处的折算应力 246/92.2081098.28049329501073.12332mmNIhMxwo 2431/63.26101098.28049321996801063.339mmNtISVwxxo 222222/5.2362151.11.1/95.21363.26392.2083mmNfmmN6）挠度验算 次梁对主梁的荷载标准值kNlgqPkk06.2668858.04.321 弯矩标准值mkNaPlgMkkxk54.9786.306.2668.102.1706.1818122 挠度400154711098.2804931006.210108.101

41、054.978104536xxkEILMLv，可 综上可知所选板梁截面合适。(3）翼缘截面改变及改变后折算应力验算 1)试改变截面 在mLx8.16处改变翼缘宽度,此时弯矩设计值 mkNPxxgLxgM63.6198.156.3368.1706.1218.18.10706.12121212200122611106.13951611095021505.11063.6196161cmhtfhMhthWAwwwxwwwxf mmtAbf6.8116130611 1219826.811hb过小，不满足66.2hbh，不可采用此改变截面方法。2)取改变后翼缘宽mmhb16061得实际改变点位置1x 改变

42、后截面160162950101 改变截面后板梁截面积212.14619526.116cmAf 改变截面段内梁自重mkNg/35.181.985.7102.1462.1401 改变截面后梁惯性矩433181.1909021295152.9816cmIx 改变截面后梁截面模量31104.388822.9881.1909022cmhIWxx 改变截面后截面能抵抗的弯矩 mkNfWMxx73.877101004.388821505.16311 又因PxxgLxgM20012121,将1M值代入 解得mx55.2 构造要求由b过渡到1b需做成不大于 1：25 的斜坡，故 实际改变点位置mbbxx4.22

43、16.028.05.255.225.211 3）截面改变后折算应力 截面改变处的腹板顶端的正应力 24611/39.2181081.19090229501073.8772mmNIhMxw 考虑截面改变引起的自重改变对截面改变处剪力的影响 kNxgVV33.34255.235.177.34501max1 3112162956.116cmSx 2433111/81.21101081.1909021012161033.342mmNtISVwxx 截面改变处腹板和翼缘连接处的折算应力 222222/5.2361.1/63.22181.21339.2183mmNfmmN（4)挠度验算 由前面可知，未改变

44、截面时相对挠度为 400154711098.2804931006.210108.101054.978104536xxkEILMLv 截面改变引起的挠度增大系数 065.18.1055.248648.1055.2181.19090298.28049351148641511331LxLxIIxxv截面改变后相对挠度400151415471065.11LvLvv，可（5）翼缘焊缝的计算 因在第（6)步中将设置横向加劲肋以传递集中力 P，故在（7-61)式中取 F 为零，则（761）式简化为wfxffIVSh14.11 梁端截面：截面改变引起自重变化使梁端剪力maxV变小,偏于安全考虑，仍取kNV77

45、.345max，311216cmSx,4181.190902cmIx mmIfSVhxwfxf98.01081.1909021604.11012161077.3454.143311max 翼缘改变处截面:kNV33.3421，3965.3291cmSx，498.280493cmIx mmIfSVhxwfxf79.11098.2804931604.110965.32911033.3424.14331 构造要求：mmthf6165.15.1 最后取mmhf6（6）中间加劲肋的布置以及截面尺寸的选定 1）加劲肋布置 按照构造要求设置加劲肋 ，不设置纵向加劲肋需设置横向加劲肋150,809510950

46、0wth 间距要求mmhahmm190025.047500 考虑到集中力作用点位置，取mma1800 2）局部稳定验算 受压翼缘未受扭转约束 由（767b)85.062.01153952351530ywbfth 2/215mmNfcr 又0.189.195018000ha，则由（772b）912.089.1434.54195235434.5412200ywsfahth，2.18.0s，2/74.1161258.0912.059.018.059.01mmNfvscr 按照局部压应力计算要求（711）式可知,无需计算局部压应力 0c 区格 1 mma1800处弯矩 mkNPaagLagM63.61

47、98.156.3368.1706.1218.18.10706.121212122001梁端弯矩00M 24001800 xa,截面惯性矩为1xI,2maxwhy 2461max10/09.771081.190902295021063.61902mmNIyMMx 区格 1 和区格 2 交界处左边的剪力 kNagVV34.3438.135.177.34501max1 231max/27.361095021034.34377.3452mmNthVVww 由局部稳定验算条件（7-81）1225.0074.11627.3621509.7722,22crcccrcr，可 区格 2 mmaa36002处弯矩

48、 mkNPaagLagM73.12336.356.3366.3706.1216.38.10706.121212122002240036002xa,截面弯矩为xI 246max21/92.1561098.280493295021073.123363.6192mmNIyMMx 区格 2 和区格 3 交界处(集中力 P 作用点）左边的剪力 kNxagxgVV54.34055.26.3706.155.235.177.345001max2 2321/99.351095021054.34034.3432mmNthVVww 1628.0074.11699.3521592.15622,22crcccrcr，可

49、 区格 3 246maxmax2/16.2091098.280493295021049.123673.12332mmNIyMMx 区格 2 和区格 3 交界处(集中力 P 作用点)右边的剪力 kNPVV98.356.33654.3402 2 0/21.010950210098.32230 2mmNthVVww 192.00021516.2092,22crcccrcr,可 3）加劲肋的尺寸选定 由（7-88）式 mmbtmmhbsss78.4151.7140300 考虑加劲肋与改变后的截面翼缘平齐,取mmtmmbss675（7）端部支承加劲肋（突缘式）计算 1）支承加劲肋截面尺寸 由附表 1-1

50、 得2/325mmNfce 支座反力kNgLPN05.5148.10706.12156.336232123 支承加劲肋截面宽度mmbbs1601 cecefAN，sscetbA 需要支承加劲肋截面厚度mmfbNtcess89.93251601005.5143 为保证梁在支座处有较强刚度，取支承加劲肋厚度与翼缘板厚度相同mmts16，加劲肋端面刨平顶紧，突缘伸出板梁下翼缘底面长度取 20mm,满足stmm220 故支承加劲肋截面取16016 2）支承加劲肋在腹板平面外的稳定 2226.4011156.11623515cmfttbAywsss 43313.54612166.112cmbtIssz