框架结构设计.pdf

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1、 第一章：工程概况和结构设计方案 2.1 工程概况 2.1.1 设计依据：（一）工程设计使用年限：本工程设计使用年限为 50 年。（二）自然条件：1.基本风压：)mKN(20W=0.45 2.地面粗糙程度：B 类。3.基本雪压：0.65 KN/。4.工程地质见下表：表 2-1 拟建场地工程地质情况 岩土层名称 土层深度（m）稠密度/风化程度 地基承载力fak(Kpa)混凝土预制桩 人工挖孔灌注桩 qsa(kpa)qpa1(kpa)qsa(kpa)qpa2(kpa)(1)粉质粘土 02.0 稍密 32 (2）粘土 2.05.0 稍密 130 50 (3）粉质粘土 5.09.0 可塑 200 40

2、 (4)9.512.0 硬180 55 .粉土 塑(5)粉土夹粉砂 12.0 硬塑 200 60 3300 地下水情况：无侵蚀性，最高水位距地表 -2.0 m。2.1.2 设计要求：（一）本工程主体为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为 7 度，设计地震分组为第 I 分组，基本地震加速度为 0.10g，场地类别为 III 类，现浇框架抗震等级为三级。层高 4.5 米。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚 120mm。（二）设计荷载：（1）不上人屋面活荷载 0.5 KN/（2）屋面雪荷载 0.65 KN/（3）车间活荷载标准值为 3.5KN/。（4）楼面永久荷载 3.80 KN/（5）屋面永久

3、荷载 3.98 KN/2.2 结构设计方案 2.2.1 柱网布置 .图 2-1 框架结构的计算简图 图 2-2 纵向框架组成的空间结构 本方案中，按照纵向的平面框架进行计算。2.2.2 梁柱截面尺寸的初步确定 梁截面尺寸估算 梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8 进行估算，梁宽取梁高的 1/31/2。由此估算的框架梁的截面尺寸如下：主框架梁：bh=300mm750mm 次梁：bh=250mm600mm 表 2-2 梁截面尺寸（mm）层次 混凝土强度等级 框 架 梁 次 梁 15 C30 300mm750mm 250mm600mm 柱截面尺寸估算依据（一）根据柱的轴压比限值按下列公式计算:1

4、.柱组合的轴压力设计值 N=Fg E n 注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。由图二可知边柱及中柱的负载面积分别为 7.23.5 和和 7.26.8。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 12KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。2.AcN/uNfc .注：uN 为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.9。fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。由公式可得柱截面面积为 边柱 32c1.3 7.2 3.5 12 10 5A130778mm0.9 16.7 中柱 32c1.25 7

5、.2 6.8 12 105A244311mm0.9 16.7 取截面尺寸：500 mm500 mm。表 2-3 柱截面尺寸（mm）层数 混凝土强度等级 bh 15 C35 500 mm500 mm 第三章：结构计算 3.1 荷载计算 3.1.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面（不上人）：20 厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/现浇混凝土屋面板 250.12=3KN/40 厚挤塑保温板 0.50.04=0.02KN/40 厚 C20 细石混凝土 140.04=0.56 KN/合计 3.98KN/14 层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/120 厚钢筋混凝土板 250.

6、12=3KN/.V 型轻钢龙骨吊顶或 20 厚水泥砂浆 0.25 KN/合计 3.80KN/3.1.2 屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/车间楼面活荷载标准值 3.5KN/屋面雪荷载标准值 20rkm65KN.065.00.1SS 3.1.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算（一）梁自重 主框架梁：250.3(0.75-0.12)=4.725 KN/m 次梁：250.25（0.6-0.12）=3 KN/m（二）柱自重 柱 250.50.5=6.25 KN/m 抹灰层 170.0140.5=0.34 KN/m 合计 6.59KN/m（三）墙自重 外墙体为 240 厚

7、 KP1 砖，内墙体为 240 厚加气混凝土砌块。1.外纵墙自重（KP1 砖）纵墙 19（1-15%）10.24=3.876 KN/m 铝合金窗 0.351.7=0.595 KN/m 外墙面帖瓷砖 0.5（4.5-1.7-0.8）=1 KN/m 内墙面 20 厚抹灰 170.02（4.5-1.7-0.8）=0.68 KN/m 合计 6.151KN/m 2.内墙自重及横墙自重 纵墙（横墙）5.5（4.5-0.6）=5.148 KN/m 抹灰厚（两侧）17（4.5-0.6）=2.652 KN/m 合计 7.8KN/m.3.女儿墙自重 墙重及压顶重 19（1-15%）0.90.24+250.240.

8、3=5.676KN/m 外帖瓷砖 0.51.2=0.6 KN/m 水泥粉刷内面 0.361.3=0.468KN/m 合计 6.744KN/m 3.2 框架内力计算 3.2.1 采用结构设计软件 PKPM 进行计算（一）执行 PMCAD 主菜单 1，输入结构的整体模型 首先。根据建筑平、立、剖面图输入轴线。结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸，根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁，只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样（位置、截面、材料），并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层。再估算（主、次）梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行构件定义。对于梁，抗震规范第

9、6.3.6 条规定宽度 200mm，主梁高度取跨度的 1/81/12，宽度取高度的 1/31/2；次梁的高度取跨度的 1/121/16，宽度取高度的 1/31/2。对于框架柱，抗震规范第 6.3.1 条规定，矩形柱长和宽都要大于 300mm，同时控制柱的轴压比。对于板，单向板楼板厚取跨度的 1/401/45，且大于 60mm；双向板楼板厚取跨度的 1/501/45，且大于 80mm。接着选择各标准层进行梁、柱构件布置。柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上，考虑外轮廓平齐采取偏心。然后在荷载定义下输入楼、屋面恒、活荷载 最后根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，

10、并且确定总信息、地震信息、风荷载信息等等。（二）执行 PMCAD 主菜单 2，布置次梁楼板 此处次梁是指未在主菜单 1 布置过的次梁，对于已将其当作主梁在主菜单 1 布置过的梁，不得重复布置。对楼梯间进行全房间开洞，对个别房间板厚发生变化的，按照设计实际作局部修改，对有悬挑板的梁上布置悬挑板。根据实际情况需要，拷贝前层的楼板开洞、修改板厚、设悬挑板、次梁布置等信息。（三）执行 PMCAD 主菜单 3，输入荷载信息 对个别房间进行楼面荷载修改，如板厚有变化的房间的楼面恒载、厕所的楼面恒载及门厅、走道、楼梯间的楼面活荷载等。对梁承受的非板传来的荷载（如填充墙等）进行输入，注意，对梁承受填充墙荷载.

11、的需考虑窗洞、楼梯间全房间开洞的须根据实际情况计算梯段传至楼层梯梁的均布恒（活）载、梯段及休息平台经平台梯梁（梯柱）传至下层框架梁的集中恒（活）载。程序能对梁的自重、板的导荷进行自动计算，这些荷载都不能在此处重复计算，荷载的输入是指程序不能计算和导算的外加荷载，一定要根据实际情况进行计算输入，不得多输，更不能漏掉荷载。此外，根据实际情况选择前面已经布置好的任意一层作荷载拷贝，还可根据实际情况选择是否拷贝楼面荷载、梁间荷载、节点荷载等信息。（四）ST8 计算 对所建模型进行导荷及配筋，根据实际情况调整软件的各种参数，以符合实际情况及安全保证，如果先前所建模型不满足要求，就可以通过计算出的各种图形

12、看出，可以通过对计算出的受力图，内力图，弯矩图等等对电算结果进行分析，找出模型中的不足并加以调整，反复至电算结果满足要求为止。3.2.2 纵向框架侧移刚度计算纵梁线刚度（D 值法）表 2-4 纵梁线刚度bi计算表 类别 层次)mmN(E2-c)mmmm(hb)mm(I40)mm(L)mmN(L/IE0c)mmN(L/I5E.10c)mmN(L/I2E0c 纵梁 15 43.010 300750 101.055 10 7200 104.396 10 106.594 10 108.792 10 表 2-5 柱线刚度ci计算表 层次)mm(hc)mmN(E2-c)mmmm(hb)mm(I4c)mmN

13、(h/IEcCc 15 4500 43.1510 500500 910208.5 10103.646 柱的侧移刚度 D 值按下式计算：2cch12iD。根据梁柱线刚度比K的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等，计算结果如下：表 2-6 （BCDEF 列）中框架柱侧移刚度 D 值)mmN(-1 层 次 B-1 B-7(9 根)中柱（24 根）B-2 K c Di1 K c i2D K c Di3 K c 25 1.809 0.475 10263 2.411 0.547 11818 4.823 0.707 15275 4.22 0.68 1 1.809 0.606 13090 2.4

14、11 0.660 14260 4.823 0.780 16853 4.22 0.76.表 2-7 （AG）列边框架柱侧移刚度 D 值)mmN(-1 层 次 A-1 A-7(3 根)A-2 A3(9 根)K c Di1 K c i2D K c Di3 K c i4D 25 1.206 0.376 8124 1.809 0.475 10263 3.014 0.601 12985 3.62 0.64 13914 1 1.206 0.532 11494 1.809 0.606 13090 3.014 0.701 15146 3.62 0.73 15837 层次 中框架iD 边框架iD 25 49787

15、4 177124 00 将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度iD，见下表 表 2-8 各层层间侧移刚度iD 层次 1 2 3 4 5 iD 7354 998 674998 674998 由表可见，12D/D735401/6749981.0890.7，故该框架为纵向向规则框架。#算法举例：（BCDEF 列）中框架柱侧移刚度 D 值(底层)1.B K=6.594/3.646=1.809 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di1=c12ic/h2=0.606123.6461010/54002=13090 2.B-7 C-1 C-7 D-1 D-7 E-1 E-7

16、F-1 F-7(9 根)K=8.792/3.646=2.411 c=(0.5+K)/(2+K)=0.660 Di2=c12ic/h2=0.660123.6461010/54002=14260 .3.中柱(D-6)K=(8.792+8.792)/3.646=4.823 c=(0.5+K)/(2+K)=0.780 Di3=c12ic/h2=0.780123.6461010/54002=16853 4.B-2 K=(8.792+6.594)/3.646=4.220 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di4=c12ic/h2=0.759123.6461010/54002=16399 iD=1

17、3090+142609+1685324+16399=562301（25 层）3 B-1 K=6.594/3.646=1.809 c=K/(2+K)=0.475 Di1=c12ic/h2=0.475123.6461010/45002=10263 3 B-7 C-1 C-7 D-1 D-7 E-1 E-7 F-1 F-7 .K=8.792/3.646=2.411 c=K/(2+K)=0.547 Di2=c12ic/h2 =0.547123.6461010/45002 =11818 3 中柱（D-6）K=(8.7922)/3.646=4.823 c=K/(2+K)=0.707 Di3=c12ic/h

18、2 =0.707123.6461010/45002 =15275 3 B-2 K=(8.792+6.594)/3.646=4.220 c=K/(2+K)=0.678 Di4=c12ic/h2 =0.678123.6461010/45002 =14649 iD=10263+118189+1527524+14649=497874（AG）列边框架柱侧移刚度 D 值 底层 1.（A-1）K=4.396/3.646=1.206 c=(0.5+K)/(2+K)=0.532 Di1=c12ic/h2=0.532123.6461010/54002=11494 .2.(A-7,G-1,G-7 3 根)K=6.5

19、94/3.646=1.809 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di1=c12ic/h2=0.606123.6461010/54002=13090 3.（A-2）K=(6.594+4.396)/3.646=3.014 c=(0.5+K)/(2+K)=0.701 Di3=c12ic/h2=0.701123.6461010/54002=15146 4.(A36,G26 9 根)K=（6.594+6.594）/3.646=3.617 c=(0.5+K)/(2+K)=0.733 Di3=c12ic/h2=0.733123.6461010/54002=15837 iD=11494+130903

20、+15146+158379=173100 25 层：1.(A-1)K=(4.396+4.396)/(23.646)=1.206 c=K/(2+K)=0.376 3.646 6.594 6.594 3.646 4.396 6.594 3.646 4.396 3.646 6.594.Di1=c12ic/h2=0.376123.6461010/45002=8124 2.(A-7,G-1,G-7 3 根)K=(6.594+6.594)/(23.646)=1.809 c=K/(2+K)=0.475 Di2=c12ic/h2=0.475123.6461010/45002=10263 3.（A-2）K=(6

21、.594+4.396)/(3.646)=3.014 c=K/(2+K)=0.601 Di3=c12ic/h2=0.601123.6461010/45002=12985 4.(A36,G26 9 根)K=(6.594+6.594)/(3.646)=3.617 c=K/(2+K)=0.644 Di4=c12ic/h2=0.644123.6461010/45002=13914 4.396 4.396 3.646 6.594 6.594 3.646 6.594 3.646 4.396 4.396 6.594 6.594 6.594 6.594 3.646.iD=8124+102633+12985+13

22、9149=177124 3.2.3 重力荷载代表值的计算（一）屋面及楼面可变荷载标准值 1.屋面永久荷载标准值 3.98 KN/2.楼面永久荷载标准值 3.80 KN/（二）屋面及楼面可变荷载标准值 1.不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/2.车间楼面活荷载标准值 3.5KN/3.屋面雪荷载标准值 20rkm65KN.065.00.1SS（三）墙，门窗重力荷载计算：1.外墙 240KP1 砖 19（1-15%）=16.15 KN/m3 外墙面瓷砖 0.5KN/，外墙面 20 厚抹灰，则外墙单位墙面的重力荷载为：0.5+0.2416.15+170.02=40716KN/2.内墙 240 厚加

23、气混凝土砌块（5.5 KN/m3）双面抹灰各 20mm,则内墙的重力荷载为：5.50.24+170.022=2 KN/3.铝合金门窗单位面积的重力荷载为：0.35 KN/4.梁柱计算：梁柱重力荷载计算：表 2-9 梁柱重力荷载计算表 层次 构件 bh (KN/m3)g(KN/m)Li(m)N（根）Gi(Kn)Gi(Kn)15 横 梁1 300750 25 1.05 5.906 6.1 35 1260.9 4079 横 梁2 300750 25 1.05 5.906 6.5 7 268.72 纵梁 300750 25 1.05 5.906 6.7 42 1661.9 横 次梁 1 250600

24、25 1.05 3.938 6.175 30 729.52 横 次梁 2 250600 25 1.05 3.938 6.575 6 155.35.柱 500500 25 1.10 6.857 4.5 49 1515.938 （四）各层墙（外墙）自重标准值计算：1.女儿墙重：总长 L=(43.2+40)2=166.4m 总重 Gk1=6.744Kn/m166.4m=1122.2KN 2.标准层墙重：总长 L=166.4-245=154.4m 总重 Gk1=6.151Kn/m154.4m=949.71KN(五)板重力荷载标准值：表 2-10 板重力荷载标准值计算表 层数 板面积()gk(KN/)G

25、ki/KN Gi/KN 15 楼面 1627.74 3.8 6185.41 6306.37 楼梯 25.2 4.8 120.96 屋面 1728 3.98 6877.44 6877.44（六）各层自重标准值的计算：1.首层（墙+梁+板+柱）GK=949.71/2KN+4079.47KN+6306.37KN+1515.938KN=12376.63KN 2.标准层（墙+梁+板+柱）GK=949.71KN+4079.47KN+6306.37KN+1515.938KN=12851.49KN 3.顶层（墙+梁+板+柱）GK=949.71/2KN+1122.2KN+4079.47KN+6877.44KN+

26、1515.938KN=14544.758KN（七）重力荷载代表值的计算：重力荷载代表值 G 取结构和构件自重标准值和可变荷载组合值之和，各可变荷载组合值系数取为 a.雪荷载：0.5 b.屋面活荷载：0.0 c.按等效均布荷载计算的楼面荷载:0.5.1.首层（墙+梁+板+柱）G1=12376.63+0.5(1627.74+25.2)3.8=15517.22 KN 2.标准层（墙+梁+板+柱）Gi=12851.49+0.5(1627.74+25.2)3.8=15992.08 KN.3.顶层（墙+梁+板+柱）G5=14544.76+0.6517280.5=15106.36 KN（八）等效总重力荷载代

27、表值的计算:本设计抗震设防烈度 7 度，设计地震分组为第一组，场地类别为 III 类，差得 Tg=0.45s，max=0.08s，取阻尼比为 0.05。结构的总重力荷载代表值为：niiG1=15517.22+15992.083+15106.36=78599.82 KN 结构的等效总重力荷载代表值为：Geq=0.85niiG1=66809.847 KN 图 2-3 荷载示意图 3.2.4 纵向水平地震作用下框架的内力计算（一）结构顶点假象位移的计算（一）表 2-11 结构顶点假象位移的计算表 层次 Gi（KN）VGi（KN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）5 15106.36 1510

28、6.36 674998 22.4 344.5 4 15992.08 31098.44 674998 46.1 322.1 G1 G2 G3 G4 G5.3 15992.08 47090.52 674998 69.8 276 2 15992.08 63082.6 674998 99.3 206.2 1 15517.22 78599.82 735401 106.9 106.9 1.基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T1=1.7T（uT）1/2 注：uT 假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi 作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T 结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。

29、uT 按以下公式计算：VGi=Gk（u）i=VGi/D ij uT=（u）k 注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。（u）i 为第 i 层的层间侧移。（u）k 为第 k 层的层间侧移。s 为同层内框架柱的总数。T1=1.7TTu=1.70.73445.0=0.70s 2.水平地震作用及楼层地震剪力的计算：1=9.01TTg max=9.070.045.00.08=0.054 FEK=1nieqG1=10.85niiG1=0.05466809.847=3607.73 KN 由于 1.4 Tg=1.40.45=0.63s T1=0.7s 所以要考虑顶部附加水平地震作用 按规范查的n=0.08

30、T1+0.01=0.066.5F=0.0663607.73=238.11 KN 各质点水平地震作用按下式计算：Fi =niiiiiHGHG1FEK(1-n)表 2-12 各质点纵向水平地震作用及楼层地震剪力计算表.层次 Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）jjiiHGHG Fi（KN）Vi（KN）5 22.5 15106.36 339893.1 0.321 1081.65 1081.65 4 18 15992.08 287857.4 0.272 916.54 1998.19 3 13.5 15992.08 215893.1 0.204 687.40 2685.59 2 9 15992.08

31、143928.7 0.136 458.27 3143.86 1 5.4 15517.22 69827.49 0.066 222.39 3366.25 GiHi=1057399.83 Fi=3607.73（1-0.66）jjiiHGHG=3369.62 3.纵向水平地震作用下位移的计算：根据建筑抗震设计规范GBJ11-89 的要求，本结构须进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为hU5501。本结构变形计算如下表所示：表 2-13 结构变形计算表 层次 剪力 Vi 刚度 iD 层间位

32、移 Ui iu ih e 5 1081.65 674998 1.60 17.78 4500 12809 4 1998.19 67998 2.96 16.18 4500 11522 3 2685.59 674998 3.98 13.22 4500 11131 2 3143.86 674998 4.66 9.24 4500 1965 1 3366.25 735401 4.58 4.58 5400 11179.由上表可知，结构层间相对位移ihiU均小于5501，故其层间弹性位移满足要求。4.水平地震作用下框架内力的计算（B 轴）图 2-7 B-B 剖面图 底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀

33、框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。现以 KJ-C 为例，其内力的计算如下：Vij=DijV i/Dij M bij=Vijyh Muij=Vij（1-y）h y=y0+y1+y2+y3 注：1.y0 框架柱的标准反弯点高度比。2.y1 为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。3.y2、y3 为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。4.y 框架柱的反弯点高度比。表 2-14 各层柱端弯矩及剪力计算表 层ihiVD ij边柱 B-1.次（m）（Kn）（Nmm）Di（Nmm）Vi（Kn）K Y（m）Mbi1（KNm）M

34、ui1（KNm）5 4.5 1081.65 674998 10263 16.45 1.809 0.39 28.87 45.16 4 4.5 1998.19 674998 10263 30.38 1.809 0.45 61.52 75.19 3 4.5 2685.59 674998 10263 40.83 1.809 0.49 90.03 93.70 2 4.5 3143.86 674998 10263 47.80 1.809 0.50 107.55 107.55 1 5.4 3366.25 735401 13090 59.92 1.809 0.65 175.27 94.37 层次 ih（m）i

35、V（Kn）D ij（Nmm）中柱 B-36 Di2(Nmm）Vi2（Kn）K Y（m）Mbi2（KNm）Mui2（KNm）5 4.5 1081.65 674998 15725 24.48 4.823 0.45 49.57 58.09 4 4.5 1998.19 674998 15725 45.22 4.823 0.50 101.75 97.58 3 4.5 2685.59 674998 15725 60.77 4.823 0.50 136.73 131.13 2 4.5 3143.86 674998 15725 71.14 4.823 0.50 160.06 153.52 1 5.4 3366

36、.25 735401 16853 77.14 4.823 0.55 190.92 152.02 层次 ih m）iV（Kn）D ij（Nmm）边柱 B-7 Di1（Nmm）K Y（m）Mbi1（KNm）Mui1（KNm）5 4.5 674998 11818 18.94 2.411 0.42 35.80 49.43.4 4.5 674998 11818 34.98 2.411 0.47 73.98 83.43 3 4.5 674998 11818 47.02 2.411 0.50 105.8 105.8 2 4.5 674998 11818 55.04 2.411 0.50 123.84 123

37、.84 1 5.4 735401 14260 65.27 2.411 0.61 179.17 114.55 层次 ih（m）iV（Kn）D ij（Nmm）中柱 B-2 Di2（Nmm）Vi2（Kn）K Y（m）Mbi2（KNm）Mui2（KNm）5 4.5 1081.65 674998 14649 23.47 4.22 0.45 47.53 58.09 4 4.5 1998.19 674998 14649 43.37 4.22 0.50 97.58 97.58 3 4.5 2685.59 674998 14649 58.28 4.22 0.50 131.13 131.13 2 4.5 3143

38、.86 674998 14649 68.23 4.22 0.50 153.52 153.52 1 5.4 3366.25 735401 16377 75.07 4.22 0.55 185.65 152.02 表 2-14 梁端弯矩及剪力的计算表 层次 间 间 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 5 45.16 29.05 7.2 10.31 29.05 30.30 7.2 8.24 4 104.06 72.56 7.2 24.53 72.56 75.66 7.2 20.59.3 155.22 114.36 7.2 37.44 114.36 119.24 7.2 32.44 2

39、197.58 142.33 7.2 47.21 142.33 148.40 7.2 40.38 1 201.92 152.77 7.2 49.26 152.77 158.14 7.2 43.18 层次,间 间 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 5 30.30 30.30 7.2 8.42 30.30 49.43 7.2 11.74 4 75.66 75.66 7.2 21.02 75.66 119.23 7.2 27.07 3 119.24 119.24 7.2 33.12 119.24 179.78 7.2 41.53 2 148.40 148.40 7.2 41.22 1

40、48.40 229.64 7.2 52.51 1 158.14 158.14 7.2 43.93 158.14 238.39 7.2 55.07 表 2-15 柱端轴力的计算 层次 边柱 中柱 B-1 B-7 B-2 B-36 5-10.31-11.74 2.07-3.32 4-34.84-38.81 1.64-9.37 3-72.28-80.34 0.96-17.78 2-119.49-132.85 0.12-29.07 1-168.75-187.92-0.63-40.21 3.3 标准层板、次梁的结构计算 楼面梁格布置.荷载计算 活荷载标准值：kq=3.52/KN m 恒载标准值：kg=3

41、.82/KN m 活荷载设计值:q=4.9 2/KNm 恒载设计值：g=4.562/KNm 24.94.567.01/22qgKN m 2/22.45/qKNm 2gq9.46/KNm 3.3.1 板的结构计算（一）方案确定（弹性理论）双向板计算 1.计算跨度 AB 区格板：013.6lm 026.6lm 2.弯矩的计算：A 区格：（1）满布荷载时 24.94.567.01/22qgKN m，布于板上时3.60.556.6lxly.支撑方式：两邻边简直，两邻边固定。查表得：0.0529xm 0.0104ym 00.1140M x 00.0785M Y （2）间隔布置时 2/22.45/qKNm

42、 支撑方式：四边简支。查表得：0.0892xm 0.0210ym （3）支座负弯矩 2gq9.46/KNm 支撑方式：两邻边简直，两邻边固定。00.1140M x 00.0785M Y B 区格：（1）满布荷载时 24.94.567.01/22qgKN m，布于板上时3.60.556.6lxly 支撑方式：三边固定，一边简支。查表得：0.0398xm 0.0042ym （2）间隔布置时 2/22.45/qKNm 支撑方式：四边简支。查表得：0.0892xm 0.0210ym （3）支座负弯矩 2gq9.46/KNm 支撑方式：三边固定，一边简支。00.0827M x 00.0570M Y A

43、板：221010111()()()22xyyxmmvmgq lmvmql =（0.0529+0.20.0104）7.0123.6+(0.0210+0.20.0892)2.4523.6 =6.23kNM 222010111()()()22yxxymmvmgq lmvmql =（0.0104+0.20.0529）7.0123.6+(0.0892+0.20.0210)2.4523.6 =4.87kNM,221010.1140()0.11409.463.613.98*mgq lkNM ,222010.0785()0.07859.463.69.62*mgq lkNM B 板：221010111()()(

44、)22xyyxmmvmgq lmvmql.=（0.0398+0.20.0042）7.0123.6+(0.0210+0.20.0892)2.4523.6 =4.93kNM 222010111()()()22yxxymmvmgq lmvmql =（0.0042+0.20.0398）7.0123.6+(0.0892+0.20.0210)2.4523.6 =4.07kNM,221010.0827()0.08279.463.610.14*mgq lkNM ,222010.057()0.0579.463.66.99*mgq lkNM 3.截面设计 截面设计：截面有效高度：选8钢筋作为受力钢筋，则01l短跨

45、方向跨中截面 mmdchh1012815120201 02l方向跨中 mmdchh932302 支座截面处均为 101mm。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值按如下折减：B 区格的跨中截面与各支座截面折减 20%；A 区格的跨中截面不予折减；计算配筋量，取内力臂系数Sr=0.95 00.95SymAf h截面配筋如下：截面 项目 0()h mm m(kN.m)2()sA mm 配筋 实 配2()sA mm 跨 中 A 区格 01l 101 6.23 309 8150 335 02l 93 4.87 263 8190 265 B 区格 01l 101 3.94 196 8250 20

46、1.02l 93 3.26 175 8200 251 支 座 B 支座02l 101-6.99 198 8200 251 B-D 101-5.59 278 8180 279 B-B 101-10.14 503 8100 503 A 支座02l 101-9.62 478 8100 503 B 支座01l 101-13.98 694 870 709 3.3.2 次梁的结构计算（一）次梁与主梁采用现浇混凝土 C30 钢筋采用 HRB400 级。主梁尺寸 350mm750mm 次梁尺寸 250mm600mm 计算跨度 01166003006300nllmm 02270003006700nllmm（二）

47、次梁按塑性内力重分布法计算，截面尺寸及计算简图如下：（三）荷载 恒载：g=1.23.83.6+（0.6-0.12）0.2525=20.022/kn m 活载：q=1.43.53.6=17.642/kn m.全部荷载设计值 g+q=20.02+17.64=37.662/kn m 跨度差(67006300)/67005.9%10%所以可按等跨连续梁计算。（四）次梁内力 1.次梁弯矩设计（各跨跨中弯矩设计值及个支座弯矩设计值列于下表）截面位置 端支座 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间支座 中间跨中 I V m 124 124 114 114 111 111 116 114 116/()M

48、kn m-70.44-62.28 120.75 106.77-153.69-135.88 93.42-106.77 93.42 2moMpl 2.次梁剪力计算 截面位置 端支座内测 离端第二支座 中间支座 外 内 外 内 外 内 vb 0.5 0.5 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 V/()kn 131.81 124.28 144.99 136.71 136.71 136.71 136.71 136.71 nlvbVp 3.配筋计算.（1）正截面承载力计算 次梁跨中截面按 T 形截面计算 翼缘宽度为:边跨 bf=6700/3=2233mmbSn取 bf=2233mm

49、 中间跨 bf=6300/3=2100mmbSn取 bf=2100mm b=250mm h=600mm ho=600-40=560mm hf=120mm fc=14.3N/mm2 fy=360 N/mm2/1(/2)1915.91*cffoff b hhhkNmF=R56.16+2749.28738.7=3.8 暂时取 4 根桩 s=3d=30.35=1.05 按矩形布置。初选承台尺寸 a=b=20.35+1.05=1.75m 承台埋深 1.8m 承台高 0.8m 桩顶伸入承台 100mm 钢筋保护层厚度取 35mm 有效高度为ho=0.8-0.1-0.35=665mm 计算桩顶荷载设计值：.

50、2805.4420 1.75 1.75 1.8728.92738.74FGNKNn max733.511.2886.44maxmin724.3302()728.924.59KNRKNKNiMvh xNNKNx 基桩水平力设计值 1/8.48/42.12HV nKN小于单桩水平承载里设计值。承台受冲切承载力验算 柱边冲切 0.133/0.6650.2(0.2 1.0oxoxoah满足）0.721.80.72oxox 0.2oyoyoah 0.721.80.72oyoy 2()()3333.882805.44oxcoyoyccxtobahafhKNKN 角桩向上冲切：从角桩内边缘至承台的距离 C1