单层厂房课程设计--混凝土单厂结构设计计算书79.pdf

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1、 单层厂房课程设计-混凝土单厂结构设计计算书 2 混凝土单厂结构设计计算书 一、设计资料及要求 本车间为两跨等高厂房，车间面积为 3024m2，车间长度 72m。跨度见附图，设有两台 30/5tA4 级软钩吊车，轨顶标高见图，柱顶标高见图；BC 跨跨度见图，设有两台 10tA5 级软钩吊车，柱顶标高见图。（1）屋面结构 见下表（2）排架柱及基础材料选用情况 柱 混凝土：采用 C25,cf=11.9N/,tkf=1.78N/钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB400 级钢筋（yf=360N/，sE=2105N/），箍筋采用HPB300 级钢筋.基础 混凝土：采用 C25,cf=11.9N/,tkf=1

2、.78N/3 钢筋：采用 HPB300 级钢筋（yf=210N/）主要承重构件选型表 构 件名称 标准图号 选用型号 允许荷载（kNm2）自重（kNm2）备注 屋架 G415 YWJ241D 3.5 每榀112.75kN 屋架边缘高度 1.4 米，屋架的垂直高度 2.8 米 屋 面板 G410 YWB2 2.46 1.4 自重包括灌缝 吊 车梁 G323 DL9B 40.8 kN/每根 吊车梁梁高1.2 米 连 系梁、G320 16.7kN每 4 基 础梁 根 轨 道连接 G325 0.8 kNm 天 沟板 G410 TGB68 1 3.05 1.91 自重包括灌缝 混 凝土柱 计算确定 其

3、他附件 不考虑 二、梁柱的结构布置 排架柱尺寸的选定 算上柱高及柱全高 由所给图知：轨顶标高为+11.7m，柱顶标高14.1m,柱全高 H=14.6m 上柱高度 Hu=4.20m 下柱高度 Hl=10.4m 上柱与全柱高的比值=Hu/H=4.2/14.6=0.287 初步确定柱截面尺寸.对于下柱截面宽度：251040025=lHb=416,取 b=500mm 5 对于下柱截面高度，有吊车时 121040012=lHh=867mm 无吊车时 25106.145.1255.13=lHh=876mm 边柱 A.C 轴：上柱：bh=500mm500mm 下柱：I bhbihi=500mm1000mm1

4、20mm200mm 中柱 B 轴：上柱：bh=500mm600mm 下柱：I bhbihi=500mm1200mm120mm200mm 验算初步确定的截面尺寸，满足要求.I 字形截面其余尺寸如图所示.6 三、排架结构计算 计算简图 柱的计算参数 柱的计算参数表 柱号 计算参数 截 面 尺 寸（mm）面积（105mm2）惯 性 矩（109mm4）自 重（kN/m）Ix Iy A、C 上柱 500500 2.5 5.208 5.208 6.25 下柱 I 5001000120200 2.815 35.64 4.219 7.04 B 上柱 500600 3.0 9.0 6.25 7.5 下柱 I 5

5、001200120200 3.055 57.24 4.348 7.64 7 四、荷载计算 永久荷载 屋盖自重 预应力混凝土大型屋面板 1.21.4=1.68KN/m2 25mm水泥砂浆找平层 1.2200.025=0.6KN/m2 100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.260.1=0.72KN/m2 三 毡 四 油 上 铺 绿 豆 砂 小 石 子 防 水 层 1.20.4=0.48KN/m2 g=3.48KN/m2 天沟板 1.21.916=13.75KN 屋架自重 1.2112.75=135.30KN 则作用于柱顶的屋盖结构自重：BC跨：G1=3.48627/2+13.75/2+135.30/2

6、=356.405kN AB跨：G1=3.48624/2+13.75/2+135.30/2=325.085kN 8 柱自重 A、C 轴上柱：G2A=G2C=GgkHu=1.26.254.2=31.5kN.下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.27.0410.4=87.86kN B 轴上柱：G2B=1.27.54.2=37.8kN.下柱：G3B=1.27.6411.00=100.848kN 吊车梁及轨道自重 G4=1.2（40.8+0.86.0）=54.72kN.各项永久荷载及其作用位置见下图 屋面活荷载 由荷载规范查得屋面活荷载标准值为0.7KN/m2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）

7、.Q=1.40.7612=70.56kN 活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图括号所示.9 吊车荷载 吊车计算参数见表 4-1，并将吊车吨位换算为 kN.表 4-1 跨度（m）起重量Q(t)跨度Lk(m)最大轮压Pmax(kN)最小轮压Pmin(kN)大车轮距K(m)吊 车最 大宽 度B(m)吊车总重G(kN)小车重g(kN)24 30/5 22.5 290 70 4.8 6.15 420 117 27 10 25 135 50 5.25 6.4 270 38 10.5 根据 B 与 K，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的坐标值如图所示，依据该图求得作用于柱上的吊车竖向荷载.车竖向

8、荷载 Dmax=QPk,max yi=0.9 1.4 135(1+0.136)+290(0.8+0)=485.55kN Dmin=QPk,min yi=0.9 1.4 50(1+0.136)+70(0.8+0)=142.13kN 吊车横向水平刹车力（作用于吊车梁顶）当吊车起重量Q100kN 时，12.0=Q=150500kN时10.0=1）当吊车起重量在 Q=150500kN 时，=0.10 11 T300=()()11730041.04.19.04+=+gQQ=13.14kN T100=()()38100412.04.19.04+=+gQQ=5.22kN 2）当一台 30/5t,一台 10t

9、 吊车同时作用时，Tmax=Tyi=13.14(1+0.136)+5.22(0.8+0)=19.1kN 当一台 30/5t 吊车作用时，Tmax=Tyi=13.14(1+0.136)=14.93kN 风荷载 该地区基本风压为0=0.35KN/m2，按 B 类地面粗糙度，从荷载规范查得风压高度变化系数z为：柱顶至室外地面的高度为 14.1m,查得z=1.112，檐 口 至 室 外 地 面 的 高 度 为 16.75m，查 得z=1.179，风荷载标准值为：1=1sz0=0.81.1120.35=0.31136kPa.2=2sz0=0.41.1120.35=0.15568kPa.则作用在排架计算简

10、图的风荷载设计值为：63114.04.111=BqQ=2.616kN/m 61557.04.122=BqQ=1.308kN/m ABwHHFzzzssssQw043121)()(+=12=1.4（0.80.4)2.65(-0.60.5)0.91.1791.00.356=10.738kN 风荷载作用下的计算简图如图 2-9 所示.五、内力分析 剪力分配系数的计算 A、C 轴柱：146.01064.3510208.59921=IIn,288.06.142.421=HH 63.2)1146.0/1(288.013)1/1(13330=+=+=nC 则EHEHCEIHCA329932023210010

11、5.063.264.3510=13 B 轴柱：157.01024.57100.99921=IIn，288.06.142.421=HH，66.2)1157.0/1(288.013)1/1(13330=+=+=nC，则EHEHCEIHB3299320232100065.066.224.5710=各柱的剪力分配系数：28.0100065.01100105.02100105.0111329329329=+=HEHEHEiACA 44.028.028.011=CAB 永久荷载 屋盖自重作用 其 中G1C=356.405kN,G1A=325.085kN G1B=G1AG1C=681.5kN M1C=G1C

12、e1=356.4050.02=7.128kNm,M1A=325.0850.02=6.502kN.m M1B=M1A-M1C=7.128-6.502=0.626kN.m M2C=G1e2=356.4050.25=89.101kNm,M2A=325.0850.25=81.27kN.m M2B=M1B=0.626kN.m 由 A、C 柱：n=0.146，=0.288，查表或计算得5.1)1/1(1)/11(1 5.1321=+=nnC，14 对 C 柱：)(732.06.14128.75.12111kNHMCRCC=对 A 柱：)(668.06.14502.65.12111kNHMCRAA=查表或计

13、算得，234.1)1/1(1)1(5.1323=+=nC，对 C 柱：)(531.76.14101.89234.12232kNHMCRCC=对 A 柱：)(869.66.1427.81234.12232kNHMCRAA=则RC=R1C+R2C=0.732+7.531=8.263kN(),RA=R1A+R2A=0.668+6.869=7.537kN()B柱：n=0.157,=0.288,算得C1=2.352,C3=1.089 由 M2B=M1B得：RB=O 在 R 与 M、M 共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图，如下图图（b）、（c）所示.15 柱及吊车梁自重作用 由于在安装柱子时尚未吊装

14、屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图 2-11（a）所示.A 柱：M2A=G2Ae2=31.50.25=7.875kNm,G3A=87.86kN,G4A=54.72kN,M4A=G4Ae=54.720.25=13.68kNm.16 B 柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN,G4B=54.72kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.屋面活荷载作用 AB 跨作用有屋面活荷载 由屋架传至柱顶的压力为 Q=70.56kN，由它在 A、B 柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M1A=Q1e=70.560.02=1.411

15、kNm,M2A=Q1e=70.560.27=19.051kNm,M1B=Q1e=70.560.15=10.58kNm,17 计算不动铰支座反力 A 柱：由前知 C1=1.5，C3=1.234，)(139.02.15411.15.12111kNHMCRAA)(547.12.15051.19234.12232kNHMCRAA 则 RA=R1A+R2A=0.139+1.547=1.686kN()B 柱：由前知 C1=1.60,)(637.12.1558.10352.2211kNHMCRBB 则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=1.686+1.637=3.323kN()将 R 反作用于排架柱

16、顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=1.686-0.283.323=0.756kN()VB=RB-B R=1.637-0.443.323=0.175kN()VC=RC-C R=0-0.283.323=-0.930kN()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.18 BC 跨作用有屋面活荷载 由于结构对称，故只需将 AB 跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见下图 吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）19 Dmax作用于 A 柱 由前，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),由吊车

17、竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：MA=Dmax e=485.550.25=121.38kNm,MB=Dmin e=142.130.75=106.6kNm,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力 A 柱：n=0.146,=0.288,查表得 C3=1.234，B 柱：n=0.157,=0.288,查表得 C3=1.089，)(26.106.1438.121234.123kNHMCRAA)(95.76.146.106089.123kNHMCRBB 则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-10.26+7.95=-2.31kN()将 R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.

18、28,B=0.44）VA=RA-A R=-10.26+0.284.28=-11.458kN()VB=RB-B R=7.95+0.444.28=9.833kN()VC=RC-C R=0+0.284.28=1.198kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.20 Dmax作用于 B 柱左 由吊车竖向荷载，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),在柱中引起的弯矩为：MA=Dmin e=142.130.25=35.532kNm,MB=Dmax e=485.550.75=364.163kNm,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力 A 柱：n=0.146,=0.2

19、88,查表得 C3=1.234，B 柱：n=0.157,=0.288,查表得 C3=1.089，)(003.36.14532.35234.123kNHMCRAA)(163.276.14163.364089.123kNHMCRBB 21 则不动铰支座总反力为：R=RA+RB=-3.003+27.163=24.16kN()将 R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-3.003-0.2824.16=-9.768kN()VB=RB-B R=27.163-0.4424.16=16.533kN()VC=RC-C R=0-0.2824.16=

20、-6.765kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如图 2-15（b）、（c）所示.Dmax作用于 B 柱右 根据结构的对称性，其内力计算同“Dmax作 22 用于 B 柱左”情况，只需将 A、C 柱内力对换一下，排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.Dmax作用于 C 柱 同理，将“Dmax作用于 A 柱”情况的 A、C 柱内力对换，并注意改变符号，得出各柱的内力，如下图所示.：AB 跨的二台吊车刹车 计算简图如下图所示.吊车水平荷载Tmax,k的作用点距柱顶的距离 23 y=4.2-1.2=3m A 柱：由714.02.40.3uHy及 n=0.146,=0.276,查表 y=0.7Hu得 C5=

21、0.649,查表 y=0.8Hu得 C5=0.606,内插后得 C5=0.643 RA=-TmaxC5=-20.730.643=-13.33kN()B 柱：由714.02.40.3uHy及 n=0.157,=0.276,查表 y=0.7Hu得 C5=0.654,查表 y=0.8Hu得 C5=0.611,内插后得 C5=0.648 RB=-TmaxC5=-20.730.648=-13.43kN()则 R=RA+RB=-13.33-13.43=-26.76kN()各柱顶剪力为（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-13.33-0.28(-26.76)=-5.84kN()VB=RB-

22、B R=-13.43-0.44(-26.76)=-1.66kN()VC=RC-C R=0-0.28(-26.76)=7.49kN()排架各柱的内力如下图（b）所示.24 ：BC 跨的二台吊车刹车 根据结构的对称性，内力计算同“AB 跨的二台吊车刹车”情况，仅需将 A 柱和 C 柱的内力对换.排架各柱的内力如下图（b）所示.：AB 跨与 BC 跨各有一台 30/5t 吊车同时刹车时，计算简图如下图（a）所示.A 柱：同前 C5=0.643，25 RA=-TmaxC5=-16.200.643=-10.42kN()B 柱：同前 C5=0.648，RB=-TmaxC5=-16.200.6482=-10

23、.50kN()C 柱：同 A 柱，RC=-10.42kN()则 R=RA+RB+RC=-10.422-10.50=-31.34kN()将 R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-10.42+0.2831.34=-1.64kN()VB=RB-B R=-10.50+0.4431.34=3.29kN()VC=RC-C R=-10.42+0.2831.34=-1.64kN()排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）所示.风荷载作用 风自左向右吹时，计算简图如下图（a）26 所示.A 柱：n=0.146,=0.276,查表得 C11=0.34

24、5，RA=-q1H2C11=-2.6615.20.345=-13.95kN()C 柱：同 A 柱，C11=0.345，RC=-q2H2C11=-1.3315.20.345=-6.97kN()则R=RA+RC+FW=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()将 R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA=RA-A R=-13.95+0.2831.66=-5.09kN()VB=RB-B R=0+0.4431.66=13.93kN()VC=RC-C R=-6.97+0.2831.66=1.89kN()排架各柱的内力如图 2-21（b）所示.

25、27 风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将 A、C 柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如下图所示.六、最不利内力组合 首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为-、-截面.考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即 28 永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩 M 和轴力N 的组合.由于 M 和 N 的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对 I 字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来

26、看，通常 M 越大相应的 N 越小，其偏心距 e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当 M 和N 都大，可能对受压钢筋不利；但若 M 和 N 同时增加，而 N 增加得多些，由于 e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于 N 偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及相应的 N、V；-Mmax及相应的 N、V；Nmin及相应的 M、V；Nmax及相应的 M、V.在这四种内力组合中，前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破坏.29 分 A 柱、B 柱和 C

27、 柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下 A、B、C 柱内力设计值汇总见表 6-1、表 6-2 及表 6-3；A、B、C 柱内力设计值组合表见表 6-4、表 6-5 及表 6-6 表 6-1 A 柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表 荷载类别 序号 截面内力值 -M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重 1-19.3 262.445 46.311 262.445-17.954 262.445 5.84 柱及吊车梁自重 2 0 31.5-5.505 56.22-5.505 179.145 0 屋面活荷载 AB 跨有 3 1.764 70.56 17.25

28、7 70.56 5.971 70.56 1.026 BC 跨有 4-3.906 0-3.906 0-14.136 0 0.93 吊车竖向荷载 Dmax作用于 AB 跨 A 柱 5 42.365 0-96.645 556.02 14.312 556.02-10.087 AB 跨 B 柱左 6 42.55 0 10.62 129.02 122.93 129.02-10.21 BC 跨 B 柱右 7-31.55 0-31.55 0-115.37 0 7.62 BC 跨 C 柱 8 5.032 0 5.032 0 15.230 0-0.927 吊车横向荷载 Tmax AB 跨二台吊车刹车 9 0.35

29、 0 0.35 0 164.14 0 14.89 BC 跨二台吊车刹车 10 31.46 0 31.46 0 113.55 0 7.46 两跨各有一台30/5t 吊车刹车 11 17.99 0 17.99 0 227.95 0 19.09 风荷载 自左向右吹 12-2.05 0-2.05 0-229.92 0 35.34 自右向左吹 13 19.57 0 19.57 0 152.37 0-22.11 表 6-2 B 柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表 荷载类别 序号 截面内力值-M(kNm).N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重 1 1.523 587.53

30、 1.523 587.53 1.523 587.53 0 柱及吊车梁自重 2 0 37.8 0 92.52 0 193.365 0 屋面活荷载 AB 跨有 3 9.545 70.56 9.545 70.56 7.92 70.56 0.175 30 BC 跨有 4-9.545 70.56-9.545 70.56-7.92 70.56-0.175 吊车竖向荷载 Dmax作用于 AB 跨 A 柱 5-37.33 0 60.44 129.02-37.325 129.02 8.888 AB 跨 B 柱左 6-74.76 0 340.26 556.02 144.46 556.02 17.80 BC 跨 B

31、 柱右 7 74.76 0-340.26 556.02-144.46 556.02-17.80 BC 跨 C 柱 8 37.33 0-60.44 129.02 37.325 129.02-8.888 吊车横向荷载 Tmax AB 跨二台吊车刹车 9 17.90 0 17.90 0 227.67 0 19.07 BC 跨二台吊车刹车 10 17.90 0 17.90 0 227.67 0 19.07 两跨各有一台30/5t吊车刹车 11 38.69 0 38.69 0 302.91 0 24.02 风荷载 自左向右吹 12-58.51 0-58.51 0-211.74 0 13.93 自右向左吹

32、 13 58.51 0 58.51 0 211.74 0-13.93 表 6-3 C 柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表 荷载类别 序号 截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重 1 23.905 325.085 57.365 405.74 22.275 325.085 7.24 柱及吊车梁自重 2 0 31.5 5.805 86.22 5.805 179.148 0 屋面活荷载 AB 跨有 3 3.906 0 3.906 0 14.136 0 0.93 BC 跨有 4 1.764 70.56-17.287 70.56-8.971 70.

33、56 0.756 吊车竖向荷载 Dmax作用于 AB 跨 A 柱 5-5.032 0-5.032 0-18.23 0 2.115 AB 跨 B 柱左 6 31.88 0 31.88 0 115.37 0 7.59 BC 跨 B 柱右 7-10.62 0-10.62 0-122.93 0-10.21 BC 跨 C 柱 8-42.365 0 96.645 556.02-14.312 56.02-10.087 吊车横向荷载 Tmax AB 跨二台吊车刹车 9 31.46 0 34.46 0 113.55 0 7.46 BC 跨二台吊车刹车 10 0.35 0 0.35 0 164.14 0 14.8

34、9 两跨各有一台30/5t吊车刹车 11 17.99 0 17.99 0 227.98 0 19.09 风荷载 自左向右吹 12-19.57 0-19.57 0-182.37 0 5.586 自右向左吹 13 2.08 0 2.08 0 229.92 0-21.912 表 6-4 A 柱内力设计值组合表 荷载组内力组-31 合类别 合名称 M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax 1+2+0.90.8(6+8)+0.910+13 1+2+0.93+0.9(8+10)+13 1+2+0.93+0.8(6+8)+0.

35、911+13 66.65 293.95 103.51 382.17 403.16 597.99-46.67-Mmax 1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 1+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+12 1+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+12-74.11 357.45-82.34 719.00-500.51 841.92 53.95 Nmin 1+2+0.94+0.9(7+10)+12 1+2+0.90.9(8+10)+13 1+2+0.94+0.9(7+10)+12-75.70 293.95 87.98 318.67-428.53 441.59 50.70 Nm

36、ax 1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 1+2+0.93+4+0.9(5+9)+12 1+2+0.9(3+4+0.9(5+9)+12-80.20 357.45-27.59 832.55-359.10 955.47 43.30 永久荷载+其他可变荷载+Mmax 1+2+0.8(6+8)+0.910 1+2+3+0.9（8+10）1+2+3+0.8（6+8）+0.911 47.08 293.95 34.28 389.223 300.20 615.37-19.22-Mmax 1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+4+0.8（5+7）+0.910 1+2+4+0.8（5+7）+0.9

37、11-78.15 364.51-93.97 763.48-323.60 886.41 21.98 Nmin 1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）-79.92 293.95-15.90 318.67-243.62 512.15 21.37 Nmax 1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）-78.15 364.51-33.14 889.64-166.47 1012.57-14.68 永久荷载+风荷载+Mmax 1+2+13 1+2+13 1+2+13 0.27 293.95 60.38 3

38、18.67 128.91 441.59-16.27-Mmax 1+2+12 1+2+12 1+2+12-21.35 293.95 38.76 318.67-253.38 441.59 41.18 Nmin 1+2+12 1+2+13 1+2+12-21.35 293.95 60.38 318.67-253.38 441.59 41.18 Nmax 1+2+12 1+2+13 1+2+12-21.35 293.95 60.38 318.67-253.38 441.59 41.18 表 6-5 B 柱内力设计值组合表 荷载组合类别 内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kN

39、m)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax 1+2+0.90.8(6+8)+0.910+13 1+2+0.93+0.9(8+10)+13 1+2+0.93+0.8(6+8)+0.911+13 46.199 625.33 126.228 743.554 575.459 1337.628-25.419-Mmax 1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 1+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+12 1+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+12-155.333 752.338-275.696 1236.783-511.469 1337.628 21.

40、450 Nmin 1+2+0.94+0.9(7+10)+12 1+2+0.90.9(8+10)+13 1+2+0.94+0.9(7+10)+12-163.924 688.834 117.638 784.556-642.354 844.399 27.867 Nmax 1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 1+2+0.93+4+0.9(5+9)+12 1+2+0.9(3+0.9(5+9)+12-155.333 752.338-114.591 911.564-396.561 948.905 35.340 32 永久荷载+其他可变荷载+Mmax 1+2+0.8(6+8)+0.910 1+2+

41、3+0.9（8+10）1+2+3+0.8（6+8）+0.911 107.305 625.33 81.574 866.728 427.49 1399.487-14.313-Mmax 1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+4+0.8（5+7）+0.910 1+2+4+0.8（5+7）+0.911-81.871 766.45-344.692 1314.752-356.728 1399.487 14.313 Nmin 1+2+4+0.9（7+10）1+2+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）-81.871 766.45-320.821 1180.468-341.314 1351.873

42、 0.968 Nmax 1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）-81.871 766.45-68.983 937.288-236.973 1038.133 25.162 永久荷载+风荷载+Mmax 1+2+13 1+2+13 1+2+13 60.033 625.33 60.033 680.05 213.263 780.895-13.93-Mmax 1+2+12 1+2+12 1+2+12-56.987 625.33-56.987 680.05-210.217 780.895 13.93 Nmin 1+2+12 1+2+13 1+2+1

43、2-56.987 625.33 60.033 680.05-210.217 780.895 13.93 Nmax 1+2+12 1+2+13 1+2+12-56.987 625.33 60.033 680.05-210.217 780.895 13.93 表 6-6 C 柱内力设计值组合表 荷载组合类别 内力组合名称-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）+Mmax 1*+2*+0.90.8(6+8)+0.910+13 1+2*+0.93+0.9(8+10)+13*1*+2*+0.93+0.8(6+8)+0.911+13

44、*14.527 297.154 131.556 852.904 420.963 460.529-24.087-Mmax 1+2*+0.93+4+0.9(7+10)+12 1*+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+12 1+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+12 2.509 414.839-86.723 487.841-430.426 567.737 22.582 Nmin 1*+2*+0.94+0.9(7+10)+12 1*+2*+0.90.9(8+10)+13 1*+2*+0.94+0.9(7+10)+12-4.990 360.658 132.513 860.343-381

45、.334 483.698 15.532 Nmax 1+2+0.93+4+0.9(7+10)+12 1+2+0.93+4+0.9(5+9)+12 1+2+0.93+4+0.9(5+9)+12 2.509 420.089-113.204 555.464-238.146 567.737 21.541 永久荷载+其他可变荷载+Mmax 1*+2*+0.8(6+8)+0.910 1+2*+3+0.9（8+10）*1*+2*+3+0.8（6+8）+0.911*11.848 297.154 138.855 894.605 89.367 465.010-9.352-Mmax 1+2*+3+4+0.9（7+10

46、）1*+2+4+0.8（5+7）+0.910 1+2+4+0.8（5+7）+0.911 19.702 421.895-81.684 494.897-229.001 574.793 18.701 Nmin 1*+2*+4+0.9（7+10）1*+2*+0.9（7+10）1+2+4+0.9（7+10）11.812 367.714-52.840 409.967-239.254 574.793 12.388 Nmax 1+2+3+4+0.9（7+10）1+2+3+4+0.9（5+9）1+2+3+4+0.9（5+9）20.332 427.145-100.484 562.52-99.493 574.793

47、 4.116 永久荷载+风荷载+Mmax 1*+2*+13 1+2*+13 1*+2*+13 22.001 297.154 64.283 477.59 253.32 420.194-15.729-Mmax 1+2*+12 1*+2+12 1+2+12 33 4.335 351.335-72.098 424.337-154.29 504.233 12.826 Nmin 1*+2*+12 1*+2*+13 1*+2*+12 0.351 297.154 54.722 409.967-158.97 420.194 11.619 Nmax 1+2+12 1+2+13 1+2+12 4.335 356.5

48、85 65.25 491.96-154.29 504.233 12.826 七、排架柱的设计 混凝土：采用 C25,cf=11.9N/,tkf=1.78N/钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB335 级钢筋（yf=300N/，sE=2105N/），箍筋采用HPB235 级钢筋.上、下柱都采用对称配筋。1、上柱截面配筋 取mmh460405000kNbhfNbcb35.1505550.04605009.110.101，而-截面的内力均小于bN，则都属于大偏心受压，所以偏心距较大的一组 作 为 最 不 利 内 力，即 取mkNM92.79，kNN95.293 吊车厂房排架方向上住的计算长度ml4.82.

49、420。附 加 偏 心 距ae取20mm(大于500mm/30),即mmNMe2721095.2931092.79360，34 mmeeeai2922027200.106.52939505009.115.05.021NAfc（取0.11）982.0/01.115.102hl 32.1982.00.15008400460272140011140011221200hlheis mmbfNxc40.495009.110.12939501 mmhxb2530 且mmax802 mmaheeesa04.169402/50027232.1202/0 204144046030004.169293950mma

50、hfeNAAyss，选用218（2509mmAs），则%2.0%22.04605005090bhAs，满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度ml25.52.425.10，则 5.105005250/0bl，973.0 kNNkNAfAfNsycu51.36493.27385093005009.11973.09.09.0max2（满足要求）2、下柱配筋计算 取mmmmmmh9604010000，与上柱分析方法类 35 似。bhfhbbfNbcffcb09601209.110.12001205009.110.1011而-、-截面内力均小于bN，则都属于大偏心受压，所以偏心距较大的一组作为最不利内力