CFG桩与水泥搅拌桩毕业设计(共29页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上摘 要 本次设计的工程来源于湖南省长沙市，长沙市中天房地产开发有限公司计划修建一栋九层楼高的住宅楼，由于修建地的地基土质较差，不能满足上部荷载组合的要求，需要处理。通过对工程用地的实地了解和勘察，结合各种地基处理方式的适合性，经过综合分析后确定CFG桩和水泥土搅拌桩适合本次工程。CFG桩和水泥土搅拌桩都是常用的地基处理方式，CFG桩的单桩承载力较高且便于施工，水泥土搅拌桩单桩承载力低且造价偏高，不适于本工程，经过复合地基承载力和沉降计算，本工程最终选用CFG桩地基处理方案。令两种地基处理方案满足承载力要求和沉降要求后，进行经济预算，CFG桩方案需要146根桩，总价.0

2、4元，水泥土搅拌桩需要600根桩，总价.488元。最终选用水泥土搅拌桩方案作为此工程的地基处理方案，并为施工提供方案。关键词: CFG桩处理；水泥搅拌桩处理；复合地基承载力；沉降计算；经济预算Bama County MCH Public Rental Housing FoundationTreatmentStudent:LUO Jin-yao Teacher:XING XIN-kuiAbstract:The project designed is from Bama County of Hechi City, Guangxi province, , MCH of Bama County pla

3、ned to construct a six-story public rental building, because the quality of the foundation soil is poor, can not meet the requirements of the upper load combinations, it needs to be addressed. Through examining and learning about the project land on the spot, considering the suitability of the vario

4、us ground handling ways, CFG piles and cement soil mixing piles is detemined avaiable for this project after a comprehensive analysis . CFG piles and cement soil mixing piles both are common ground handling ways, both the single pile bearing capacity and cost of CFG pile is high, while both the sing

5、le pile bearing capacity and cost of cement mixing pile is low. In order to find the best solution, through calculating the bearing capacity of complex foundation and sedimentation, two kinds of foundation treatments are made to meet the requirements of the bearing capacity and sedimentation, then e

6、conomic budget is done to find that CFG pile program needs 146 piles, the total price is 213,499.04 yuan, cement mixing pile needs 600 piles, the total price is 134,755.488 yuan. Finally, cement mixing pile program is selected as the foundation treatment program of this project, and is provided for

7、the construction.Key words：CFG pile; Single pile；Settlement calculation；Economic budget目 次附图1.25 附图2.26 附图3.27专心-专注-专业1 绪论1.1选题依据及研究意义地基处理的历史可以追溯到古代，许多现代的地基处理技术都可以在古代找到它的雏形，我国劳动人民在地基处理方面有着极其宝贵的丰富经验。根据历史记载，早在三千年前，我国已经开始采用竹子、木头一级麦秸等来加固地基。地基处理技术在新中国成立后，尤其是近二十余年来取得了迅速的发展。回顾五十余年来我国地基处理技术的发展过程，大体上可以划分为20世

8、纪五六十年代和七十年代末到现在这两个阶段。如今随着国内外的社会日益发展，许多含有软弱土地的地区也需要修建楼房公路，可是由于地基土的承载力不足以支撑上部楼房的矛盾，许多建设工程将被局限甚至无法进行，这时候地基处理这项技术的重要性就凸显而出。我是一名土木工程专业岩土方向的学生，同时也是一名将要毕业的大四学生，为了能够将将学校所学技术与以后实地工作良好的衔接，在毕业前夕进行了一次具有针对性的毕业实习并完成一次贴合实际的地基处理设计。1.2地基承载力问题对于本工程，本工程的基础埋深7.6M,基础尺寸分为48mx32m（基础底部压力150kN，要求地基承载力达到180kN/）。拟建场地可划分成三种土层:

9、杂填土层（Q4ml）承载力特征值为50KPa、粉质粘土层（Q4dl）承载力特征值为120KPa、粉土层（Q4dl）承载力特征值为140KPa、黏土层承载力特征值为200KPa、中风化粉砂岩层1000KPa。基底持力层粉质粘土层（Q4ml），承载力特征值为120KPa不满足基地压力要求值，需要进行地基处理。通过CFG桩或者水泥土搅拌桩加强拟建场地的复合地基承载力。1.3地基沉降 在建筑物荷载作用下，地基土主要由于压缩引起的竖直方向的位移称为沉降。主要的沉降计算方法有分层总和法和应力面积法，应力面积法又称规范法，是国家标准建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）中推荐的一种计算地基最终沉降

10、的方法。本次设计中沉降计算主要使用应力面积法。2 地基处理方案选择2.1 勘察报告2.1.1 工程概况 沙市中天房地产开发有限公司计划修建一栋九层楼高的住宅楼，建筑占地面积为50.0035.00m2，楼高9层，拟采用框架结构，选用筏板基础，基础埋深7.6m,基础尺寸 。 拟建场地地形较平坦，局部略有起伏，西侧地块略高于东侧地块。拟建场地东面原为一水塘后经回填平整，东南面3.50m为4层民房，西南面2.70m为水泥路、距离9.40m为45层民房区，北面为玉米地。（详见勘探点布置平面图01）。地貌上属丘陵地貌。玉米地已经回填且强夯。2.1.2 工程地质和水文地质条件根据钻探揭露及现场鉴别，拟建场地

11、在钻探深度内地层由第四系人工填土层（Q4ml）及坡积层（Q4dl）组成。根据岩土的物理力学性质及工程特性可划分为3层，自上而下分述如下：杂填土层（Q4ml）：杂色，稍湿，由粉土、碎石、砼块等建筑垃圾组成，空隙较大，土质松散，属人工堆积形成，堆积年限约5年。该层在整个拟建场地均有分布，层厚度为2.203.50m，其层底标高-3.00-3.70m，取-3.70m。粉质粘土层（Q4dl）：黄褐色，湿，松散，局部稍密，主要由粉粒组成，含少量强风化硅质岩角砾，局部角砾含量较多，黏性差，手捻略有砂感，无光泽反应，干强度低，韧性低，摇振反应迅速，属坡积形成。该层在整个拟建场地除zk6及zk10钻孔缺失外，其

12、余钻孔均有分布，层厚度为8.0010.00m，其层顶标高-3.00-4.00m，层底标高-12.00-14.00m,。取-13.6m粉土层（Q4dl）：灰白色，黄色，紫红色，稍湿，局部湿，中密，局部密实，主要由粉粒组成，含少量强风化硅质岩角砾，局部角砾含量较多，黏性差，手捻略有砂感，无光泽反应，干强度低，韧性低，摇振反应迅速，属坡积形成。该层在整个拟建场地均有分布，层厚度为3.504.50m，其层顶标高-13.00-14.00m，层底标高-17.00-18.00m,。取-17.6m。黏土层（Q4dl）：灰白色，黄色，紫红色，稍湿，局部湿，中密，局部密实，主要由粉粒组成，含少量强风化硅质岩角砾，

13、局部角砾含量较多，黏性较好，手捻略有砂感，无光泽反应，干强度低，韧性低，摇振反应迅速，属坡积形成。该层在整个拟建场地均有分布，层厚度为1.802.50m，其层顶标高-17.00-18.00m，层底标高-19.00-20.00m,。取-19.6m。中风化粉砂岩层（Q4dl）：紫红色，原岩结构完全破坏，尚有残余构造辨认，岩芯呈土状局部含强风化碎块。该层在整个拟建场地均有分布，层厚度为5.020.0m，其层顶标高-19.6m。表1 场地各岩土层力学参数推荐值 指标地层重 度(kN/m3)凝聚力(kPa)内 摩擦 角k()压 缩模 量(MPa)承载力 特征值 (kPa)桩周侧阻力特征值(kPa)桩端端

14、阻力特征值(kPa)粉质粘土层19.247.8521.07.012050粉土层19.3012.0025.08.014055700黏土层20.00 10.0023.07.520060 1000中风化粉砂岩层22.25 401000 30000注：表中含*数值为经验值。 b.由于泥灰岩层局部岩芯多呈碎块状及饼状，连续性较差，故其岩样试块抗压试验数据仅供参考。场地水文地质特征及水、土质腐蚀性分析地表水拟建场地地势较高，距离当地主要河系较远，且场地及附近无地表水系发育，故无需评价地表水对拟建场地的影响。地下水及水质腐蚀性评价在勘察期间，各钻孔钻探深度范围内均未发现地下水，且场地地势高，地层不蓄水，故无

15、需评价地下水对场地的影响以及地下水对建筑材料的腐蚀性。土质腐蚀性评价经现场踏勘及对周边的走访调查，未发现垃圾填埋厂、工业废料废水排放等污染源，结合当地多年工作经验及前人资料，综合判定：场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。2.1.3 场地稳定性和适宜性评价据湖南区域地质志资料，场地及附近无深大活动性断裂通过，在勘察范围内未发现有塌陷、地裂、崩塌、土洞等不良地质现象，在无自然灾害如地震影响下场地不会发生崩塌、滑坡、泥石流等地质灾害，且附近房屋使用正常，故场地及地基稳定性较好，适宜兴建拟建建筑物。2.1.5 场地土的膨胀性分析根据现场鉴别、室内土工试验以及当地工作经验，

16、拟建场地土属填土及粉土。该拟建场地地基各土层不属膨胀土。2.1.6 地基岩土层工程地质特性评价杂填土层: 该层在整个拟建场地均有分布，厚度变化较大，局部厚度小，空隙较大，土质松散，不稳定，强度低，工程性能差，未经处理，不能作为拟建建筑物的天然地基基础持力层。粉质粘土层:土层松散，局部稍密，湿，该层在拟建场地分布较均衡，局部缺失，厚度变化较大，层顶面局部起伏较大，承载力特征值低（），工程性能一般，可作为拟建建筑物地基基础持力层。 粉土层：土层中密，局部密实，稍湿，局部湿，该层分布于整个拟建场地，分布较均衡，厚度大，无土洞，承载力特征值，工程性能较好，可作为拟建建筑物天然地基基础持力层。2.1.7

17、 不良地质作用据区域地质资料及调查访问，场地作为建筑场地前没有发现岩溶塌陷、地裂缝、土洞等不良地质作用，本次勘察也未发现其它不良地质现象。2.1.8 地基均匀性评价经勘察，拟建场地地层结构较简单，岩土种类较单一，地基土层虽分布较均衡，厚度大，但层顶面起伏较大，物理力学性质在纵、横方向上差异较大，故场地地基属不均匀地基。2.1.9持力层及基础方案分析根据拟建建筑物结构特征、场地岩土层类型、分布特征以及土的物理力学性质，从经济、安全等方面考虑，本工程可以粉质粘土层作天然地基基础持力层，天然地基承载力承载力较低，需要采用地基处理技术对其进行处理。综上所述 ： 拟建场地位于抗震设防烈度为6度。通过此次

18、岩土工程勘察：认为场区及附近无全新活动断裂通过，区域稳定性良好，场地水文地质条件简单，无不良工程地质作用，场地稳定，场地等级为三级，地基等级为三级，适宜拟建构筑物的兴建。 场地建筑抗震设防烈度为6度，区域稳定性较好，建筑抗震设防可按规范及设计进行设防。 拟建场地各土层不属于膨胀土。 拟建场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。场地属可进行建设的一般场地。2.1.10 建议根据拟建建筑物结构特征、场地土类型、岩土层分布特征以及土的物理力学性质，从经济、安全等方面考虑，建议拟建高层住宅以粉质粘土层作天然地基基础持力层，采用筏板基础，基础进入持力层不小于0.50m。基槽开挖

19、至设计标高后，应对地基土层进行钎探测试，以了解基础底面以下是否存在土洞或软弱层，确保基础稳定安全。基槽（坑）开挖时如发现与勘察文件不符之处，应及时通知勘察单位进行验证处理或施工勘察处理。基槽（坑）全部开挖符合勘察文件与设计要求后，应及时通知有关单位进行验槽。2.2 常用地基处理方案2.2.1 强夯法与强夯置换强夯法，又名动力压实法（Dynamic CoMPaction Method）和动力固结法（Dynamic Consolidation Method）,进过这几年的发展，强夯法已经可以实现大面积的加固，最大加固深度可以达到30m。强夯法处理地基主要靠动力密实（Dynamic CoMPacti

20、on）、动力置换（Dynamic Replacement）、动力固结（Dynamic Consolidation）三种原理。适用处理砂土、碎石土、低饱和度的粉土和粘性土、素填土、湿陷性黄土和杂填土，有简单、加固效果好、经济的优点。2.2.2 排水固结法排水固结法也叫做预压法（Preloading Method）。是由排水系统和加压系统组成，在需要处理的地基上加压，产生水力梯度，将地基中的自由水从排水系统中排出，使得孔隙比减小。排水固结法的加固方法主要有堆载预压法、真空预压法、降低低下水位法、电渗法。堆载预压法是利用填土等堆载体对地基进行预压，加大总应力令孔隙水压力减小增大有效应力。真空预压法是

21、在需要加固的地基表面先铺上砂垫层，然后再土中设置垂直排水管道，把不透气的薄膜埋入四周的土中，最后利用真空装置抽气令地基真空，加大地基有效应力。降低地下水位法是利用井点抽水，降低地下水令土的自重应力增加达到加固的效果。电渗法是在土中插入金属电极通直流电适，在土中产生电场，土中的水分将从阳极流向阴极，我们称这种现象叫电渗，水分将在阴极排出，使得土固结压缩。排水固结法适合对淤泥质土，淤泥，饱和粘土地基进行处理。2.2.3 灌浆法 灌浆法是把浆液均匀的注入需要处理的地基中，通过填充、渗透与挤密等方式排开土或岩石中的水分和空气。经过一段时间后，浆液将原本的软弱地基结成一个强度大、防水性能好的结石体，是沿

22、用至今的一种传统方法，它用于处理黄土、砂土以及洞穴、裂缝等均能获得很好的效果，2.2.4换填垫层法适用于淤泥、淤泥质土、湿陷性黄土、素填土、杂填土地基及暗沟、暗塘等的浅层处理。其主要作用是提高地基承载力，减少沉降量和湿陷量，加速软弱土层的排水固结，防止冻胀和消除膨胀土的胀缩。2.2.5 水泥粉煤灰碎石桩（CFG桩）法CFG桩是是在碎石桩里加入一些粉煤灰、石灰、和少量水泥，加水拌合后形成一种有一定粘结强度的桩，具有工艺简单、无场地污染、便于取材等优点。CFG桩适合处理粉土、淤泥质土、人工填土、粘性土、松散砂土。特别对于松散的粉土、粉细砂有特别好的处理效果。2.2.6 水泥土搅拌桩 水泥土搅拌桩是

23、用石灰或者水泥等材料固化，再加入搅拌机器中，令固化剂和软土在地基深处搅拌，产生物理和化学的反应。之后软土会硬结成强度更高的水泥加固土，达到水泥土搅拌桩对于正常固结的淤泥与淤泥质土、粉土、粘性土、素填土、饱和黄土地基有很好的处理效果。 由此可见，换土垫层法，振密、挤密法和置换法主要适用于浅层加固，而本工程需加固的软土层较深，浅层加固显然不能满足工程需要，而且场地周围有建筑物且距离较近，不能选用。由于材料选用不容易，不适合选用灌浆法。又由于预压排水固结法所需时间较长，不能满足工期要求。所以初步选用CFG桩与水泥搅拌桩。3 CFG桩处理3.1 设计参数确定3.1.1 布桩形式：本工程选用正方形满堂处

24、理。3.1.2 桩径CFG桩径根据桩管大小而定，一般为350-600mm 1 叶观宝，高彦斌，叶书麟.地基处理(第三版)M.北京：中国建筑工业出版社，2009.21-22 ,本次处理桩径初步定为D=0.5m；截面积：0.1962m;3.1.3 桩长根据勘察报告的土层分析，可以知道拟建场根据岩土的物理力学性质及工程特性可划分为三层，分别为杂填土、粉质粘土层、粉土层、黏土层、中风化砂岩。从经济、安全等方面考虑，建议以粉质粘土层作为地基持力层。为了满足上部荷载对地基承载力的要求，桩长取h=8m。3.1.4 褥垫层褥垫层的厚度一般在桩径的40%60%之间，褥垫层材料宜采用中砂、粗砂、级配砂石和碎石，本

25、工程褥垫层厚度取值：200mm，材料选用级配砂石。3.2 单桩竖向承载力设计 CFG桩单桩承载力如公式（3-1）计算，且单桩承载力需满足公式（3-2）3 JGJ94-2008，建筑桩基技术规范s 式中：单桩承载力发挥系数；单桩竖向承载力特征（kN）；桩截面积，取=0.1962m2，； 桩长范围内所划分的土层数； 桩周第层土的侧阻力特征值。按“规范”，对杂填土层取0kPa； 对粉质粘土层取50kPa；对粉土层取55kPa； 桩的周长，取=1.570m 桩端地基土未经修正的承载力特征值，取=700kPa。 桩长范围内第层土层厚度（m）； 桩体混合料试块（边长150mm立方试块）标准养护28天立方抗

26、压强度平均值，取 =25MPa3.3 置换率与桩数的计算 （3-3） 式中：单桩承载力发挥系数； 复合地基承载力特征值,根据要求取180（KPa）； m面积置换率； 单桩竖向承载力特征值（kN）； 桩的截面积（m）； 此工程取1.0； 处理后桩间土承载力特征值（kPa），可取天然地基承载力 特征值。本工程取120kPa。 取m=0.017 （3-4） 取n=146根式中：A地基加固面积（）；其他符号同上。 又，对于正方形布置的搅拌桩，置换率 （3-6） 取=3.0m3.4 沉降计算3.4.1 计算深度的确定4 李镜培，梁发云，赵春风.土力学(第2版)M.北京：高等教育出版社，2008.119-

27、123.5 JGJ94-2008，建筑桩基技术规范s表2 Z值b/m0.30.60.81.03.4.2 沉降计算CFG桩复合地基的沉降应包括加固区的压缩变形和桩端下未加固土下卧层的压缩变形之和： 土层总分层数 层土的压缩模量（MPa） 相应于作用的准永久组合时的附加压力（KPa）； 复合土层的压缩模量提高系数：； 复合地基沉降计算经验系数； 基础底面至第i层土底面的距离（m）； 基础底面至第i-1层土底面的距离（m）；表3 应力面积法计算地基沉降Z(m)L/bZ/b0.024/16=1.5 0.040.2500=1.00000.00006.01.56/16=0.37540.2484=0.993

28、6 0.99360.993671.5=10.514.1914.198.01.58/16=0.540.2463=0.98527.88166.88881.5=1216.2134.1210.01.510/16=0.62540.2437=0.97489.7481.8664835.0069.1212.01.512/16=0.7540.2403=0.961211.53441.78647.535.73104.8413.01.513/16=0.812540.2346=0.938412.19920.6648402.493107.3333.4.3 确定修正系数 表4 复合地基沉降计算经验系数4.07.015.02

29、0.035.0 1.00.70.40.250.2查表用内插法求得3.4.4 计算基础中点最终沉降 根据规范 GB50007-2001表5.3.4 高层建筑基础的平均筑沉降不大于200mm(满足要求) 3.5 经济预算3.5.1 单价根据巴马当地预算单位预算，提供每1m的CFG桩所用含量。表5 预算单价项目价格（元）材料费406.48人工费26.88机械费（包含电费）183.67管理费29.76总计646.813.5.2 CFG桩总体积3.5.3 总价4 水泥土搅拌桩设计4.1 设计参数4.1.1 布桩形式：对于大面积满堂处理，桩位宜用等边三角形布置，此工程选用等边三角形满堂处理。4.1.2 桩

30、径：本次设计，通过选择桩径D=0.5m并且对这种方案从满足复合地基承载力、稳定性要求、沉降变形的要求程度上进行分析，截面积：0.196m;4.1.3 桩长：根据勘察报告的土层分析，可以知道拟建场根据岩土的物理力学性质及工程特性可划分为三层，分别为杂填土、粉土层、粉土层。从经济、安全等方面考虑，建议以粉土层或粉土层作为天然地基持力层。为了满足上部荷载对地基承载力的要求，桩长取h=6m。4.1.4 褥垫层褥垫层的厚度一般在150-300mm之间，桩径和桩距过大的时候取值往大值取，本工程褥垫层厚度取值：200mm，采用级配碎石垫层。4.2 单桩竖向承载力设计进行设计时，单桩竖向承载力特征值应按式（4

31、-1）估算，并应同时满足式（4-2）的要求，应使由桩身材料强度确定的单桩承载力大于（或等于）由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力，并取其中较小值。 （4-1） （4-2）式中：单桩竖向承载力特征（kN）； 与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm的立方体，也可采用边长为50mm的立方体）在标准养护条件下90d龄期的方体抗压强度平均值（kPa）根据经验取2.27MPa； 强度折减系数,可取0.30.4，取=0.35； 桩截面积，取=0.196m2，； 桩长范围内所划分的土层数； 桩周第层土的侧阻力特征值。按“规范”，对淤泥可取47kPa； 对淤泥质粘土可取612kPa；

32、对软塑状态的粘性土可取1015kPa；对可塑状态的粘性土可取1218kPa； 桩的周长，取=1.57m 桩端地基土未经修正的承载力特征值，取=250kPa。 桩长范围内第层土层厚度（m）； 桩端天然地基土的承载力折减系数,可取=0.40.6，承载力高时取低值，反之取高值。本次工程取0.5；搅拌桩复合地基承载力特征值的计算 4.3 置换率与桩数的计算根据： （4-3） 式中：复合地基承载力特征值（kPa）根据要求必须大于233kN/m， 取233kN/m； m面积置换率； 单桩竖向承载力特征值（kN）； 桩的截面积（m）； 桩周土承载力折减系数，当桩端土为软土时，可取 0.51.0，当桩端土为硬

33、土时， 可取0.10.4，本工程取0.5； 处理后桩间土承载力特征值（kPa），可取天然地基承载力特征值。本工程取50kPa。 取m=0.28 （4-4） 式中：A地基加固面积（）；其他符号同上又，对于等边三角形布置的搅拌桩，置换率 取。4.4 沉降计算水泥深层搅拌桩复合地基的沉降应包括搅拌桩群体的压缩变形和桩端下未加固土下卧层的压缩变形之和： (4-6） 4.4.1 搅拌桩群体的压缩变形计算将复合地基加固区增强体连同地基土看作一个整体，采用置换率加权模量作为复合模量进行压缩变形计算。桩群体的压缩变形可按下式计算: （4-7） 式中：群桩体顶面的平均压力(kPa)，取233kPa群 桩 体底面

34、的附加压力(kPa)， 实际桩长（m）；群 桩 体的变形模量，可按式(4-9)计算： （4-9）式中：搅拌桩的变形模量，可取（100120）（MPa） 取227MPa；桩间土的变形模量（MPa），取加权平均值(2.54.9+70.4+80.7)/6=3.44。 4.4.2 复合地基下卧层的沉降计算地基沉降计算分层第i层计算分层厚度，分层厚度不宜大于0.4b=0.42.6=1.04m,基底附加压力4.4.2.1 计算深度的确定表6 Z值b/m0.30.60.81.04.4.2.2 沉降计算表7 应力面积法计算地基最终沉降Z/mL/bZ/b z72.6/2.6=17/2.6=2.6924.1182

35、818/2.6=3.0774.30810.17608.05.35915.3591续表7 应力面积法计算地基最终沉降Z/mL/bZ/b z919/2.6=3.4624.46470.15668.04.768410.12751014x0.1148=0.45924.59150.12688.03.861013.988511111/2.6=4.2314x0.1067=0.42684.69530.10388.03.160617.149112112/2.6=4.6154x0.0998=0.39904.78810.09288.02.826319.975412.6112.6/2.6=4.8464x0.0960=0

36、.38404.83830.05028.01.529321.504713.2113.2/2.6=5.0774x0.0925=0.36994.88270.04448.01.352522.857214.0114/2.6=5.38464x0.0881=0.35244.93400.05138.01.563324.420515.0115/2.6=5.76924x0.0832=0.33274.99020.05628.01.710526.131016.0116/2.6=6.15384x0.0788=0.31525.04370.05358.01.629027.760017.0117/2.6=6.53854x0.

37、0748=0.29935.08740.043728.01.331229.091218.0118/2.6=6.92314x0.0712=0.28485.12580.038438.01.170230.261418.6118.6/2.6=7.15384x0.0692=0.27685.14790.022148.00.67410.025x30.9355=0.773430.93554.4.2.3 确定修正系数表8 沉降计算经验系数基底附加压力/MPa2.54.07.015.020.01.41.31.00.40.21.11.00.70.40.2查表用内插法求得4.4.2.4 最终沉降计算16.84+25.5

38、218=42.36MM根据规范 GB50007 砌体墙的民用建筑沉降不大于200mm(满足要求)4.3 经济预算4.3.1 单价经过巴马县当地预算单位预算，提供每1m搅拌桩费用。表9 单价项目价格人工费33.12材料费91.19机械费（包含电费）54.31管理费12.36总和190.984.3.2 桩体总体积4.3.3 总价经过对比水泥搅拌桩更经济，推荐使用水泥搅拌桩。5 水泥搅拌桩施工方案5.1 技术指标5.1.1 深层搅拌桩本次设计中水泥搅拌桩桩径定为D=50cm，水灰比0.450.5，设计水泥掺灰量15%。所购置的水泥应是强度等级为42.5的普通水泥，不能使用不正规的劣质水泥。如果因为工程需要，要使用固化剂