30#楼钢管脚手架专项施工方案(悬挑式)方案.pdf

《30#楼钢管脚手架专项施工方案(悬挑式)方案.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《30#楼钢管脚手架专项施工方案(悬挑式)方案.pdf（18页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、工程技术文件报审表编号监82-01工程名称云集公园里日期2017年4月日现报上关于30楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案工程技术文件，请予以审定序号类别编制人册数页数1 30楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案舒根华口有口无附页施工单位（公章：技术负责人（签字）：项目负责人（签宁）：日朔：年月日专业监理工程师审核意见：专业监理工程师（签字）：日朔：年月日总监理工程师审核意见：审定结论：口同意口修改后再报口重新编制监理单位公章）：总监理工程师（签字）：日朔：年月日本表l主承包单位填报，建设单位、且在理单位、承包单位各存一份。I18 目录一、工程概况.2 二、脚手架设计计算.2 l.计算参数.2 2。大横杆

2、计算.3 3.小横杆计算.5 4。扣件抗滑力计算.6 5.脚手架立杆荷载计算.7 6.立杆稳定性计算.8 7。连墙件计算.9 8.悬挑梁受力计算.11 队悬挑梁整体稳定性计算.12 三、悬挑架构造要求.15 四、悬挑架防护措施.16 五、悬挑架安全技术措施.17 六、悬挑架拆除安全技术措施.17 1 I 18 30楼悬挑式钢管脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：云集公园里工程地址：赣州市崇义县文竹路与振兴大道交汇处建设单位：赣州云集房地产开发有限公司且在理单位：崇义县工程监理有限公司设t才单位：深圳中海世纪建筑设计有限公司施工单位：江西江l鹏建设集团有限公司30楼为9层楼房钢筋混凝土框架结

3、构建筑，建筑物高度为30m。本方案主要针对学所有7层处楼房悬挑脚手架部分，悬挑脚手架允许搭设高度为20m，实际3层一挑，总高度9m，在允许范围之内，底下6层为落地式脚手架。二、脚手架设计计算1.计算参数(1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为15米，立杆采用单立杆：搭设尺寸为：立杆的纵距为1。50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1。80米；内排架距离地长度为0。20米：大楼杆在上，搭按在小横杆上的大楼杆根数为2根：脚手架沿墙纵向长度为10米；采用的钢管类型为483.5;楼中T与立杆连接方式为单相件；取扣件抗滑承载力系数0。80;连地件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距4。0米，采

4、用ti:i件连接，连墙件连接方式为双相件连接：(2）活荷载参数施工均布荷载（kN旷）:2.700;脚手架用途结构脚手架；同时施工层数：2层：2 I 18(3）风街载参数本工程地处江西省崇义县，查荷载规范基本风压为0。350，风荷载高度变化系数讨算中考虑、风荷载信用；(4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN旷）:0.1248;脚手板自重标准值（kN的：0。300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m0):0.150;安全设施与安全网自重标准值（kN/m勺：0.005;脚手板铺设层数：4层：脚手扳类另tJ.竹笆i片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹也片脚手板挡板；(5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢

5、梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内销回段长度2.30米。与楼板连接的抱箍直径（mm):18。00：，每根悬挑钢架3个抱箍。楼板混凝土标号：C25:2.大横杆计算按照拍件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5。2。4条规定，大横中T按照三跨连续梁进行强度和挠度讨算，大楼杆在小楼杆的上面。将大横杆上丽的脚手板自室和施工活衍载作为均布荷载剖算大楼杆的最大弯矩和变形(1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P,=O.038kN/m;脚手板的自重标准值：Pz=O.3001。000/(21)=O。lOOld.f/m;活荷裁标准值Q=2.7001.000/(2+1)

6、=O。900kN/m:青争荷载的设训值：q,=l.20。038+1。20.100=0。166kN/m;活荷载的设讨值：qz=l。40。900=1.260kii/m;3 I 18 TI卫E工曰l 和#l 才一一一.！阁l大楼杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）q.q2 1 I I I I ill I I l 1!I I lll I l l l l 飞，l 句句咱句句因2大楼杆设讨衍裁组合简图支座最大弯矩(2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、阁2组合。跨中最大弯距讨算公式如下：M1皿昌0.08q112+0.10q212 l l 跨中最大弯距为M，.，O。080.166l。500+

7、0.101。2601。500=0.313kN.m;支座最大弯距计算公式如下：M2皿-0.10q1/2-0.117q2/2 、，句支座最大弯距为M,.,=-0。100。1661.500-o。1171.2601.500=-0。369kN。m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。Max(O。3131 06,0。369106)/5080.0=72。638N町；大横杆的最大弯曲应力为。72.638N/mm小于大横杆的抗压强度设计值 f =205.ON/mm气满足要求。(3）挠度验算：最大挠度考虑、为三跨连续梁j匀布荷载作用下的挠度。讨算公式：ql/4 q2l4 几.=0.677一土一+0.99

8、Q_!L一町、lOOEIlOOEJ 其中：4 I 18 静荷载标准值：q,=P,+P,=O.038吨。100=0.138ki/m;活荷载标准，值：q,=Q=O。900kN/m;最大挠度讨算值为：V=O。6770。1381soo.o;1002。0610121900.0)+O.9900。9001500。o;(1002.0610121900。0)=1.985皿；大横杆的最大挠度l。98501Dl小子大横杆的最大容许挠度1500.0/150 D1D1与1001Dl,满足要求。3.小横杆计算根据JGJ130-2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度讨算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支

9、座的最大反力i:I算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下刘算小楼籽的最大弯矩和变形。(1）荷载值计算大横柯：的自重标准值：p,=O。0381。500=0。058ki;脚手板的自重标准值：P,=O.300l。0001.500/(2+1)=O。150；i舌荷裁标准值：Q=2。700l。0001.500/(2+1)=1.350剧，集中荷载的设剖值：P=l。2（0。058+0.150)+l.41.350=2.139kN D nunr L/3 L/3 L 小横杆讨算简阁(2）强度验算最大弯矩考虑、为小楼杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷裁最大弯矩讨算公式如下：M1=q/2

10、/8 1.M,=1.20.038L 000/8=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩讨算公式5 I 18 M Pl Pm.却苦3 M冉.，2.1391.000/3=0.713kN。m;最大弯矩M=M.阳M时O.719kN.m;最大应力计算值。M/ll=0.719106/5080。000=141.496N/mm 小楼杆的最大弯曲应力141.496N/mm小于小横杆的抗压强度设计值205。OOON/mm气满足要求。(3）挠度验算最大挠度考虑、为小横杆自重均布荷载与大楼杆传递荷载的设计值最不利分自己的挠度和小横籽自重均布：背载引起的最大挠度iI算公式如下：Tr E主止q皿384Elv.M,=50.0

11、381000。o;(3842。06010121900。000)=O.020mm 大横杆传递荷载P=p,+p,+Q=O。058+0。150+1。350=1.558kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度训算公式 Pl(3J2-412 I f:J)P皿72ElV阳，1557。6001000。0（31000。o-41000.o/9)/(722。06010121900.0)=2。202阳最大挠度V=V.M,+V抖出O。020+2。202=2.222皿小楼杆的最大挠度为2。222mm小于小楼杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与lOmm，满足要求4.扣件抗滑力计算按规范表5.1。7，

12、直角、旋转单相件承载力取值为8。OOkN，按照相件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单相件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，相件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5):R芝二R,6 I 18 其中R一拍件抗滑承载力设计值，取6。40kiI;R一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设讨值：大横杆的自重标准值：P,=O.0381.5002/2=0.058kN;小横杆的自重标准值：P,=O。0381.000/2=0。019kN;脚手板的自重标准值P,=O.3001。0001.500/2=0.225kN;活荷裁标准值.Q=2。7001.0001.500/2=2。025k

13、N;荷载的设讨值：R=l.2(0.0580.019+0。225)+l.42.025=3.197kN;R习。197kN（孔6。40町，单相件抗滑承载力的设计计算满足要求5。脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷裁、i舌衍裁和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立柯：承受的结构自重标准值（kN），为01248。N01=0.1248+(1.502/2+1。502）0.038/1。8024。80=5.476(2）脚手板的自重标准值（kN的：采用竹笆片脚手板，标准值为0。30。N0,=0.3006l。500（1.000+0。2)/2=1。620kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准，值（kN/m

14、)；采用栏杆、竹笆i片脚手板挡板，标准值为0.15。N0,=0.15061。500/2=0。675kN(4）吊娃的安全设施荷载，包括安全网（kN/m0):0.005.N0.,=0.0051.50024.800=0。186kN经讨算得到，静荷载标准值：N0=N+N，兰N臼N,.=7。957kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总利，内、外立杆按一纵距内施工衍载总初的1/2取值。经训算得到，活荷裁标准值：NQ=2.7001。0001。5002/2=4.050kN 风荷裁标准值按照以下公式讨算：问0 7U,U,f.fo 7 I 18 其中w。一基本风压（kN的，按照建筑结构街载规范（GB50009-

15、2001)的规定采用：队O。350kN/m0;u，风荷载高度变化系数，按照建筑结构街载规范（GB50009-2001)的规定采用：U,=l。950;u，风荷载体型系数：取值为0。645;经讨算得到，风街载标准，值：队O。71。950。6450.35=0。308kN/m;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设讨值i-1算公式：N=l。2No1。4N。=1。27。957+1。44。050=15.218kN 考虑、风荷载时，立柯：的轴向压力设i.I值为：N=l.2N，吨。851。似。=1.27。957+0。85l。44。050=14.368kN 风街裁设讨值产生的立杆段弯矩M，为：M.=O.851。4W,

16、L.h2/lO=O.8501.40。2711.500l。800/10=O。157kN.m6。立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：二豆川立杆的轴向压力设讨值：N=15。218kN;讨算立朽的截丽回转半径：i=l.58cm;讨算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得：k=l。155;讨算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：1.500;讨算长度，主公式l。在口h确定：1。3。119m;长细比L./i=197。000;8 I 18 轴心受压立籽的稳定系数，住长；细btl。Ii的计算结果查表得到：O.186;立杆净截丽丽积：A=4.89cm;立杆J争截丽模量（抵抗矩:11=5.08

17、cm3;钢管立杆抗压强度设讨值：f=205.OOON/mm;o=15218。000/(0.186489.000)=167。318NI旷：立杆稳定性计算。167。318N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205。OOON/mm气满足要求。考虑风荷载时，立朽的稳定性训算公式：号俨立杆的轴心压力设讨值：N=14。368kN;讨算立杆的截丽回转半径：i=l.58cm;计算长度附加系数参照相件式规范表5。3。3得：k=l。155;讨算长度系数参照拍件式规范表5.3.3得：=1.500;讨算长度，住公式lo=kuh确定：1.=3。119m;长细比：L。i=197。000;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l

18、。Ii的结果查表得到：0.186 立杆净截丽丽积：A=4。89cm;立杆J争截丽模量抵抗矩:11=5。08cm3;钢管立杆抗压强度设讨值：f=205。OOON/mm飞。14367。708/(0.186489。000)+156672。306/5080.000=188.808N/mm 立杆稳定性讨算o=188.808 N/mm小于立杆的抗压强度设l:!-1菌f=205.OOON/mm气满足要求。7.连墙件计算连墙件的轴向力设剖值应按照下式讨算：N,=N,.+N。风荷裁标准值民O。308kN/m飞9 I 18 每个连墙件的覆盖在丽积内脚手架外侧的迎风丽积A.=14。4m;按规范5。4。1条连输件约束

19、脚手架平面外变形所产生的轴向为（kN),N。5。OOOkii;风荷载产生的连墙件轴向力设讨值（kN），按照下式iI算：N,.=1。4W，A宵6.209kN 连墙件的轴向力设讨值N,=N,.+No=l 1。209kN;连墙件承载力设讨值按下式计算N，A f 其中一一轴心受压立杆的稳定系数，出长细rtlo/i=200.000/15。800的结果查表得到：O。966,1 为内排架距离瑜的长度；又：A=4。89cm f=205.OON/mm;连墙件轴向承载力设讨值为N,=O.9664.89010205.000 103=96.837kN 队9.096(N,=96.837，连墙件的设讨讨算满足要求。连墙件

20、采用双扣件与墙体连接。由以上t才算得到N,=9.096小子双拥件的抗滑力12.800町，满足要求。主盘查扣f牛结构预埋钢管脚孚架连墙件相件连接示意图10 I 18 8.悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁讨算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的销固点，A为墙支点本方案中，脚手架排Re为lOOOmm，内排脚手架距离辅体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200阻，水平支撑梁的截丽惯性矩！866。20cm，截丽抵抗矩W=108。30cm，截丽积A=21。95cm0。受脚手架集中荷载N=l.27。957+1.44。050=15.218kN;水平钢梁自重荷载q=l。221

21、。9500.000178。500=0。207kN/m;民,t B 悬挑脚手架示意阁p Ip Q.300 1200 2300 悬挑脚手架iI算简图经过连续梁的计算得到：11 I 18 冉JAhU AHU 24随n3RU 噜IAUAU 翩忖U罩13.505 13.547 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)。13悬挑脚手架支撑梁变形图（kN)0.898 1.807 悬挑脚手架支撑梁弯矩阁（kN。m)各支座对支撑梁的支撑反力佳左至右分别为：R 1=17。200kNR 2=14.175kN R 3一0.153kN 最大弯矩AL=l.807kN.m 最大应力。M/1。05W+N/A=l.807106/(1。0

22、5108300。O）0。00010/2195。15.891N/mm 水平支撑梁的最大应力讨算值1 5.的lN/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215。OOON/mm气满足要求。9。悬挑梁整体稳定性计算12 I 18 水平钢梁采用16a号槌钢，讨算公式如下二j仇W,其中一一均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：4与570tb235 二一v lh f,。57010.063.0235/(1200.0160。0235。O)=1。87由于。大于0。6，查钢结构设剖规范（GB50017-2003）附表B，得到队值为0。919。经过计算得到最大应力。1。80710I C o。919108300.

23、00)=18。152 N/mm飞水平钢梁的稳定性讨算。1 8.152小子f=215。OOON/mm气满足要求。10.铺固段与楼板连接的计算(1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=O.153kN;水平钢梁与楼板压点的技环强度计算公式为：!j-i川其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照们昆、凝土结构设i:I规范1 0.9。8条f=50N/mm-;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=152。7194/(3.142 502)1/2=1。394mm;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭按长度(2）水平钢梁与楼板

24、压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：销固深度讨算公式：挝！.rdfb l 其中N一销固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=O。153kN;13 I 18 d一一楼板螺栓的直径，d=20.OOOmm;么一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，i:I算中取l。570N/mm飞f一一钢材强度设讨值，取215N/mm2;h一楼板螺栓在混凝土楼板内的销固深度，经过讨算得到h要大于152.719/(3.14220.0001.570)=1.548阻。螺栓所能承受的最大拉力F=l/43。1420.ooo21510-=67。51kN螺栓的轴向拉力N=O.153kN小子螺栓所能承受的最大拉力F=67。510町

25、，满足要求(3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式们（bl千g其中N一销固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=14。175kN;d一一楼板螺梭的直径，d=20.OOOmm;b一楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=lOO。OOOmm;f混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950f,=16.700N/mm;经过计算得到公式右边等于161.75剧，大于销固力N=14。17剧，楼饭混凝土局部承压t才算满足要求。三、悬挑架构造要求l。采用12cm型工字钢，自重为120N/m，搭设高度H=24。Sm，立杆横距b（架宽=1.Om，立柯：纵距L=l.5m

26、，大楼杆步距l。旬，铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2.7kN矿，连地杆布置为两步三跨。密目网全封闭。2.脚手架每一纵距一步内只有一根小横籽，在立杆与大横杆的交点处，小横杆伸出外排籽lOOmm，伸出150阻，里排立杆距墙200mm.3。由于满铺脚手板，所以应在原有两根小楼杆中间再加一根，同时还要增加2个相件。4.按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一边大14 I 18 横杆，需再增加一边大楼籽及一个相件。5。剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杯交叉与地丽成45角。6.悬挑架结构应满布剪刀撑。7.连墙件采用主体预埋钢管，用捕钢将脚手架与主体连接，预埋槌钢以高出险丽20

27、cm为宜。四、悬挑架防护措施1.脚手架每高41n,水平每隔61n同建筑物牢固地拉绪，并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。拉接点禁止设在工程回护结构上，拉接杆要设在靠近节点位置20c1n范围以内，并且与大楼籽如紧。在立柱或梁上预埋10钢筋，拉筋采用6钢筋双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数为4根每i草剪刀撑宽度不应小子4夺，且不应小子6m，斜杆与地丽的倾角为45-60。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于SOc1n，要用三只拍件，肉头要大于lOc1n，剪刀撑最下部距地面JOc1n。剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20c1n

28、o2。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平俐，四个角应用直径l。2m1n的镀镑钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取lS01n1n，其板长两端均应与支承柯：可靠地固定3。密目网必须使用获得省安且在总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密回式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密国网的绑于L要用尼龙绳每孔1t。4.安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密回式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧密目网的绑tL要用尼龙绳环形箩fltL或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上设0.6m和1。2m高防护栏杆两边

29、，防护栏杆要刷红白相间的榄界包5。人行斜溢的设讨：人行斜溢的宽度为1.2m，坡度为1:3（高：长斜道拐弯平台面积为91112，宽度为l。5m.斜道两侧及拐弯平台外围设置l。汩的防护栏杆及高180mm的挡脚板。人行斜溢的脚手板上钉防涓木条，其厚度为30阻，间距为250阻。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。立杆纵距为1。5m，：出入地下500mm，大横杆间距为1。Om.小横杆置于斜横杆上间距为lm。拐弯处小棋中T间距为0。6m。为保证斜溢的稳固，在斜i益两则、平台外固和端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙朽的设置。斜i草脚手板应铺平、铺牢。6防护棚的设置：在E棚上要

30、满铺竹桥板，棚边要设置lm高的挡板，在棚上再接一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。15 I 18 五、悬挑架安全技术措施l。外脚手架立中T基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。2钢管架设置避篱针，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大楼籽，形成霹霄网络，并检测接地电也不大于30欧姆。3。外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理4.外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全5。外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止于日件、绳索、铁丝等混用6.外脚手架搭设人员必须持i正上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑验。7严格控制施工荷载，脚手板不得集中雄料施

31、荷，施工荷载不得大于2。7KN/m.8。控制相件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在4050N m 范围内9.严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。10。保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断架体。11.钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触钢脚手架需要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。1 2.在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板上。操作者要戴绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。1 3.采用直径30阻，壁厚，3阻的镀辛辛钢管设置避ri针。14。采

32、用截商为16mm2铜导线，按照脚手架每40m设置一根接地线接地线的连接保证接触可靠。六、悬挑架拆除安全技术措施1.拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划j，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业剖划一般包括：拆架的步16 I 18 1骤合方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2。拆架时应划分作业区，周围设绳箩固栏或竖立警戒标志，地回应专人指挥，禁止非作业人员进入。3。拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好好金帝、于L裹阁腿、穿软！良防滑验。4。拆架程序应遵守自上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，尔后拆小横杆、大横杆、立籽等，并按一步一请原则依次进行。

33、严禁上下同时进行拆架作业。5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大楼杆、斜J拳、剪刀撑肘，应先拆中间相件，然后托位中间，再解端头扣。6。连墙中T应随拆除进度层拆除，拆抛撑肘，应用临时撑支位，然后才能拆除。7。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人住关的结相时，应先通知对方，以防坠落。8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。1 0.拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应核指定地点随拆跑运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的相件和铁丝要集中回收处理。11.其他安全技术措施参见安全生产专项施工方案。17 I 18