卸料平台专项施工方案方案.pdf

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1、落地tmP料平台专项，-1.:方案湖南省第四i犯有限公司l 卸料平台专项施工方案一、工程概况1.1工程概述金龟山鑫鼎因19楼工程位于惠州市大亚湾区01，句水河南路与石化大道北侧，属九栋高层商住楼。l3为32F,8为33F、9为32F，町、2F部分为商铺，地下一层为停车库和部分设备用房结构类型为框支剪力墙结构，抗震烈度为七度，总用地面积3239 0 m 2，总建筑面积1496 81.60m 2，商业、住宅建筑面积125588.3 3平方米，架空绿化1037。83平方米，地下室面积24093.27平方米，建筑高度19楼97.4 98.8米地下室层高负一层为4.1 m，裙楼一层为商铺层高为5 9 D

2、l,二层为3.25 m,333层为住宅层高均为2.9m，第32层层高为2.95 Dlo 1.1.I结构概况（见表2一1)结构尺寸概况表F字号项国内a廿c.顶板梁断丽（宽高）200500、200700、300900、2004 00、2001(mm)6 00等2 r.窗体厚度（mm)200、10 0 顶板厚度（mm)120、1803 楼梯板厚度（mm)100、120、1401.2卸料平台用途及极限荷载值卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，本工程卸料平台允许负荷的施工荷载不大于200 0 N/m2，最大负载为2400Kg，最大集中堆放荷

3、载100Ok g，堆放高度不大于1米。其中限荷堆放物料是施工管理过程中的重中之重二、设计说明根据本工程高层住宅的结构特点及施工图纸，考虑、实际施工需要，合理布置卸料平台位置拟在住宅部分东、北侧2层以上搭设组装式落地式卸料平台，平台采用钢管扣件式搭设（见附图）每五层用619+1直径20mm（计算为18.5）钢丝绳卸荷，公称抗拉强度170 OMPa。防护栏杆采用483.03。5mm钢管设600mm、900mm两道，并用绿目安全网封闭严密，设180mm高12mm厚胶合板做挡脚板；平台商用300300竹跳板封闭严密，并与平台固定牢固；在钢丝绳上端两边预埋两根“QH20的钢筋拉环，尽量锚固在框架梁里，或

4、剪力墙柱内，并要保证两侧3 Ocm以上搭接长度，以减轻平台的承载力及钢管的支撑力。木棋子棋紧楼板下铁钢描ZJ 蝴伙Am 陌付58m符合要求。4）、连墙件计算-13-(1）稳定性验算由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值为：队，l。4w.A.=l.40.059(21.831.5)=1.3 38 KN 连墙件抽向力设计值按下列公式计算：N 1=N 1.+No=1。338+5=6.338KN 连墙件计算长度，按最不利考虑为：lo立杆横距内立杆距外墙的距离l。05+0.3=1。35m查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表B可得V=l5。8mm 故：10/2=1350/15.8=85.44再根据此技术规范

5、表C可得稳定系数为：中0 69 2，由此可知连墙杆袖心受压受力为：6=NI 中A=6338/(0.692489)=18.73N/mm2 2 05N/mm2 符合要求(2）连墙杆抗滑验算N 1=60 3 38Kl肘(82=16 l(N 符合要求。2。钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rul按照下面计算R.AH 昌三R臼cosg其中Rui co s 17 i为你j绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rei=Rui s ine i 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为Ru1=20。4lkN-14-3。钢丝拉绳的强度计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru我们均取最大值进

6、行计算，为Ru=200 407kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：aF.乓-t-其中Fg一钢丝绳的容许拉力（kN);F g一一钢丝绳的钢丝破断拉力总和（k N);计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm)一一钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.8 2和0.8;K 一钢丝绳使用安全系数，取8.0.选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00 020。40 7/Oo 8 5 0=192。0 6 6kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度170 OMPa，直径18.5mmo 4。钢丝拉绳吊环的强度计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴

7、力Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=Ru=20.407kN 钢板处吊环强度计算公式为 俨fl其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。-15-9.S f =5 ON/mm2;所需要的吊环最小直径D=204074/C 3.1416502)1川l7mm 5.锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=40。007kN 水平钢梁与楼版压点的拉环强度计算公式为O=f 豆f其中f为拉环钢筋抗拉强度每个拉环按照两个截丽计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f =5 O N/mm 2;所需要的水平平台与楼板压点的

8、拉环最小直径D=4 0 00 74/(3.1416502)1 12=2 0 mm 水平平台与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度6.外侧钢丝绳拉结位置支撑力为15.02 KN，最大弯矩MLl!A.,=20.08KN M 抗弯强度计算：W=M I rzwx+N/A运f其中rx一一截面塑性发展系数取1.0 5 f一一钢材抗压强度设计值f=2050 OON I mm2 经过计算得到强度6=20。08106/1.05/11 6 8 0 0 0。l 3。731000/2515.0=l 6 9。l7N/n1m2 双排落地式钢管脚手架设计与计算-16-1.1基本参数双排

9、落地武钢管脚手架：本工程框剪结构，采用密目式安全立网全封双排脚手架进行结构施工（两层施工层）。密目密度为2300目100 c旷，每目孔隙面积约为Ao=l。3mni2，脚手架采用483。5mm钢管搭设，脚手板采用木脚手板。连墙件的连墙轩采用483.5mm钢管，连墙件与脚手架的连接、连墙件与建筑物的连接采用扣件连接连墙布置两步三跨，脚手架搭设尺寸为：立杆横距l.=lo 05m；立杆纵距l.=l o 5 m，步距h=l。8m，脚手架内侧距外墙0。35m脚手架搭设高度限值H=5 0 m。立杆下用截面30050mm木垫板通长铺设。地基土为回填穷实土，面层做200厚C20素险垫层。施工地区基本风压为Oo3

10、5kN/m 2 o 1.2脚手架荷载计算与组合1.2.1恒载：(1）脚手架结构自重（包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）标准值产生的轴向力NG!K:按规范建筑施工扣件武钢管脚手架安全技术规范（JG J 130-20 0 1）公式5.3.7计算脚手架按稳定计算的搭设高度：H,=l-I/(1-0.001 日）=1 7 4/(1一0。00 117。4)=l 7。7lm 查规范建筑施工扣件武钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2 00 1)附录A表A一l得脚手架每米立杆承受的结构自重标准值：g k=O.1248KN/m Nc,K=H,g.=l7o 71Oo 12 4 8=

11、2.21KN(2）求构配件自重包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网标准值产-17-生的抽向力NG2K:脚手架高17.4m，根据规范要求，考虑脚手架上两个同时作业施工层，脚手板每5.8m铺设一层，应铺设钢脚手板3层查规范建筑施工拍件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 13 0-2001）表4.2。1一l得脚手版自重标准值：L.Qp1=30.3=0 9刚m2栏杆、竹笆脚手板、挡板自重标准值，查规范建筑施工拍件式钢管脚手架安全技术规范（J GJ 13 0一2001)4 2.1-2得L.Qpz=20.1 1刚Im=O 2 2 KN I m 2 密目式安全立网自重标准值Qn=0.0 0 5 Kli/m 2 N

12、四O。s1b+a,)1.LQp，去Qpzl.+HJ Qp3 1.=0.5(1。05+0。3 5）1。50.9+0.221.5+1 7.40。0051。5=1.3 8KN 1.2。2活载(1）考虑脚手架上两个同时作业施工层，取LQ.=(3+2)KN I mm2，施工荷载标准值产生的轴向力总和ZN QK:L NQ,=0.5(l.+a,)l.L Qk=O。5(l.0 5+0 3 5）1。5(3+2)=5。25KN(2）风荷载：wk=0。7f3z二g w O 式中：wK一风荷载标准值（KNI m 2);J f3 风振系数，取1.0;风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB5009-2 0

13、01）规定采用。根据荷载规范，地面粗糙度B类，地面高度为17.4 m，取值为1 21.一脚手架风荷载体型系数，对全封闭脚手s=l。O，为密目式安全网全封闭脚手架挡风系数，1.2A,I代I 2 1972/1.2 其中：伊l为密目安全网挡风系数为：-18-1.2(1 00-nAo)l.2(I 00-2300 x 1.3l o-2)I=0.841 100 100（说明式中n为安全立网网目目数，A。为每目 孔隙面积）伊2为敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数：查规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1 30一2001）表A-3得，2=0.095所以=O。841+O.095一0。8410。09 5/

14、1。2=O.869J向一基本风压（KN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50 0 9-2001）采用本地区取0.35KN/m2。w k=O。7ll。210.8690.3 5=0。26KN/m2.求风载标准值产生的弯距：由规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130一2001）公式5.3 0 4式得MwK=O.851.40.261.51.5 2 I 1 O=0 1 08 KN.m 1.2.3立杆轴向力设计值不组合风荷载时N=l.2(Ne,K十Ne器）+1.4Z:N Q K=1.2(2.21十1.38)+1。45.25=11.67KN 组合风荷载时N=l.2(Nc1K+No2

15、K)+o。851.42.NQK=1.2（2。21+1.3 8)+O.851.45.25=10.56KN 1.3脚手架设计与计算-19-1 3。1横向水平杆计算(l强度验算：最不利荷载组合条件下的计算简因如图：qi孟非中,1,1 1 11非中，.，./I q饱/-ii,I,11 ii，吁！卅Tb=l050 望L一最不利荷载组合条件下计算简图因为q恒所占比重较小，因此可偏安全简化，按下式计算Mm配：J.1.,.,=i(q活 q1fi.)b2=iqb2 q=l.2(Gk C+gk)+1.4KQQM C 式中GK一脚手板自重查表得，GK=O.3 KN I m 2;C一小横杆间距，C=O.7 5;_,g

16、 x一钢管单位长度的自重，查规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)表A-1得，gk=3 8。4N/m;J 取KQ=1.2;k Q一施工活荷载不均匀分布系数，一般Q M一施工荷载标准值，取2。OK N I m2;q=l。2（3 0 OO。75+38。4)+1.4l。22000O。75=28 8 O NI川j.,fllAX；28朋1.052=3 验算抗弯强度：斗兰豆f式中：W一小横杆铜管净截面抵抗矩，由钢管规格483.5，查建筑施工扣件武钢管脚手架安全技术规范（JGJ13 0-2 0 01）表B得W=508-20-O mm 3.兰5旦旦78.13至f=205N/mm 2

17、 安全5080(2）计算变形按下式进行近似计算，则偏于安全5qb3 b 384I 式中，E、I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩，查建筑施工扣件武钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1 3 0-2 0 0 0表B得E=2.06l 0 5N/mm2,I=121900mm气5x288。10-310501 l l-=0.17%一一（一b 3842.06l a5121900 588 150 满足要求1 0 3 0 2纵向水平杆计算Cl）纵向水平杆强度计算可近似按图进行计算：F F F1 Fl F1 F F 只/只4,I00 l f/r/,.胃口口 lOl:1Rn1 纵向水平杆计算简图圈中F1为小横杆与大横

18、杆交点处支座反力的最大值。Fi=b q I 2+a q=1。0 52880/2+0。328 8 0=252 0 N 因为活荷载约占90%，因此可近似全按活荷载考虑M-,=O.213FL=O。2132520l.80=966.17N m 旦坐立l佣.19豆f=205阳mm2安全5080(2）变形验算-21-2520002 I l-=I 65 =0.37%一一（一一1002.0610121900 270 150 满足要求。(3）扣件抗滑验算抗滑最大力为：2520N2=5.04阳8kN满足抗滑要求。1.3.3立杆验算不组合风荷载：主一三fA-式中：f一钢材的抗压强度设计值，采用20 5 N/mm A一

19、立杆截面面积，取489mm2;长细比，1.1 5 51.5l 500/15。8=164.5 一袖心受压构件的稳定系数，应根据长细比查建筑施工扣件武钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-200 l）表A-3得O。26 0 5;ii结构抗力调整系数，0.9日取值为1.33 不组合风荷载时：17.9710001.33=187.但2051fI 1111111 满足要求0.2605489 组合风荷载时N M.,“一一；:S T 例w-式中N一一计算立杆段的轴向力设计值，本工程中为16.f钢材的抗压强度设计值，采用20 5N I n1 n1 2;A一立杆截面面积，取489mm2;8 7 KN;长细比，1.

20、1 55l。51500/15.8=1 6 4.5 袖心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表得：O。26 0 5;rii一结构抗力调整系数，0。9ii取值为1。33-22-w立杆轩钢管净截面抵抗矩，由钢管规格 483.5，查表得W=508 Omm3。风载标准值产生的弯距：M,x=O.8 51.40.261.51.52/1 O=O.1 0 4 KN。m16.8710001.33 I 04000,一一一一196.61至205N!,n,n 0.2605489 5080 计算脚手架的可搭设高度Hs不组合风荷载时，N Z AH寸+-K K一勾的44-Ij一例H=O.2 6 05489206一（1。2204

21、 0+1.452 5 0)(1.2139.4)=98m 组合风荷载时pAf-1.2N ciK+0.85x l.4(I:N QK 平例）Hs=l.2gk=O。26 0 54 8 920 6-1。220 4 O+l.4(5 25 0+10 4 0 000.2 6 05489 5080)(1.2139.4)=76m 式中Hs一按稳定计算的搭设高度；g，.一每米立杆承受的结构自重标准值（kNIm），可按规范查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130一20 0 l）附录A表A-1采用。本工程中查得为139.4N/m.所以本工程中可采用搭设高度限值HJ=18m 1.3。4连墙件计算-23-Cl）

22、稳定性验算：由风荷载产生的连墙轩的轴向力设计值为：Nw=l.4KJv=1.40.26l l.48=4.18KN 连墙杆抽向力设计值按下列公式计算：Ni=N,+3=4.1 8+3=7.1 8 KN 连墙杆计算长度，按最不利考虑为：lo立杆横距内立杆距外墙的距离：1.05+0.35=1。知。10/i=14015.8=88.6，根据查表得0.669N.8.581000句一土一一一一一一26 23二205N/rnrn A 0.669489(2）连墙件抗滑验算：N,=7。l8KN5:8邸，满足抗滑要求。1.3.5立杆地基承载力计算(1）地基承载力设计值应按下式计算：fg=k c fgk 式中kc一一脚手

23、架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩土、混凝土应取1.0。所以本工程中取0.4。fgk架基础承载力标准值，根据转换层的荷载及转换层上架体下部的险板下再作加固处理，本工程中取30 0 kp.f g=O。430 0=120 k p.(2）立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p：三fg 式中p一立杆基础底面的平均压力，P=N/AN一上部结构传至基础顶面的轴向力设计值，本工程中为12。53KN;A地面承压面积，本工程中为300500 nmi2;-24-f.一地基承载力设计值，有上一步计算可知取120kp.p=1 2.5 3106/300500=83.5kp.120 k p 满足要求-25-